JPH07102892B2

JPH07102892B2 - 粉粒体定量切出輸送方法

Info

Publication number: JPH07102892B2
Application number: JP62293715A
Authority: JP
Inventors: 健一矢島; 慶吉村上
Original assignee: Kawasaki Jukogyo KK
Current assignee: Kawasaki Motors Ltd
Priority date: 1987-11-19
Filing date: 1987-11-19
Publication date: 1995-11-08
Anticipated expiration: 2010-11-08
Also published as: JPH01133816A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は粉粒体定量切出輸送方法に係り、詳しくは、例
えば、転炉の複合プロセスにおいて、副原料などの粉粒
体が、窒素ガスなどの精錬ガスによって気流搬送され、
炉内溶湯中へ吹き込まれるようになっている粉粒体定量
切出輸送装置における切出輸送方法に関するものであ
る。

〔従来の技術〕

第３図に示す粉粒体定量切出輸送装置50には、計量器33
を備えた粉粒体２の供給タンク31が設置される。その頂
部は粉粒体２を投入するホッパ32が投入弁34を介して接
続され、送給ガス管路35から分岐された加圧ガス管路36
が、加圧弁37と切出量W_fを間接的に制御するタンク圧力
調節装置38とを介して、供給タンク31の風箱31aに接続
される。

供給タンク31の内部では、粉粒体２の流動化を図るため
の分散板31bの上方から、二点鎖線で示す粉粒体２の切
出管路39が立ち上がり、切出弁40を介して吹込管路44に
接続される。一方、加圧ガス管路36より上流側におい
て、送給ガス管路35に接続されると共に、供給タンク31
をバイパスするブースタガス管路41が設けられ、ブース
タ弁４とブースタガス流量調節装置43とを介在させてい
るブースタガス管路41は吹込管路44に合流し、吹込羽口
45を介して粉粒体吹込対象装置46である転炉の炉内溶湯
47へ吹き込まれるようになっている。

そして、供給タンク31へ加圧ガス管路36から送られる高
圧の切出ガスが吹き込まれ、投入弁34を介して供給タン
ク31へ充填された粉粒体２は、流動化しながら切出ガス
と共に切出管路39および切出弁40を流過し、吹込管路44
へ送り込まれる。一方、ブースタガス管路41よりの気流
搬送するに適量なブースタガスが吹込管路44へ合流し、
粉粒体は吹込羽口45を通って粉粒体吹込対象装置46の炉
内溶湯47へ吹き込まれる。

このような粉粒体定量切出輸送装置における切出量W_fの
制御は、第４図に示す吹込特性関係図のように、供給タ
ンク圧力P_tを変化させることによって行われる。すなわ
ち、圧力P_tを変更することにより、それに見合った切出
量W_fを得ると共に、ブースタガス管路41を流過させるブ
ースタガス量F₂（第４図参照）が間接的に変更されて制
御が行われる。このような装置の一例が特開昭54−1296
85号公報に記載されている。

〔発明が解決しようとする課題〕

粉粒体吹込対象装置46の炉内溶湯47にあっては、吹き込
みによる撹拌および各種の反応によって湯面が変動し、
その変動に伴って吹込羽口45の背圧は著しく変動する。
このため、供給タンク31の圧力P_tみを変化させて制御す
る方式では切出量W_fが不安定となる。その結果、気流搬
送される粉粒体に脈流が生じたり、さらには、吹込管路
44内の閉塞を惹き起こすなどの問題がある。

また、切出された粉粒体２と共に炉内溶湯内へ吹き込ま
れる総吹込ガス量Ｆgcは、供給タンク31から流出する切
出ガス量F₃とブースタガス量F₂との合計量であり、ブー
スタガス流量F₂のみを制御する方法を用いても、現実的
には、総吹込ガス量Ｆgcの制御すなわち管理が不十分と
なる問題がある。

ちなみに、特開昭58−6827号公報には、供給タンク31と
粉粒体吹込対象装置46との間の差圧が一定となるように
制御する定流量制御装置が記載されている。しかし、こ
の場合には、炉内溶湯47内へ吹き込まれる総吹込ガス量
Ｆgcが変動することになり、切出量W_fを一定にすること
ができるにしても、粉粒体吹込対象装置46に供給される
吹込管路44におけるガス流量が減少し、結局は安定した
粉粒体の吹き込みが達成されなくなる欠点が生じる。

さらに、安定した常温の粉粒体を扱う場合にはほとんど
問題ないが、近年、実現化が進んでいる予熱された高温
粉粒体を吹き込む装置などにあっては、供給タンク内の
ガス温度や吹込管路を流過するガス温度は著しく変動す
る。したがって、常温で安定状態にある加圧ガスやブー
スタガスに関する吹込特性をもとに供給タンク圧力を変
更することによって粉粒体の切出量を制御する間接的な
制御方式では、安定した切出量の制御が困難となる問題
がある。

本発明は上述の問題を解決するためになされたもので、
その目的は、粉粒体吹込対象装置内の溶湯の湯面が激し
く変動している場合にも安定した粉粒体定量切り出しが
でき、さらに、安定した粉粒体の気流搬送を行うため粉
粒体吹込対象装置に供給される総吹込ガス量を一定に保
持しておくことができるようにした粉粒体定量切出輸送
方法を提供することである。

〔課題を解決するための手段〕

本発明の粉粒体定量切出輸送方法は、第１図に示すよう
に、供給タンク１内の粉粒体２を気流搬送するための加
圧ガスが加圧ガス流量調節装置17を介して供給タンク１
内へ送給される加圧ガス管路14が、粉粒体２を気流搬送
するための圧力源に連なる送給ガス管路13に接続され
る。供給タンク１内から粉粒体２を切り出すと共に排出
される切出ガスを送給する切出管路19が、粉粒体吹込対
象装置22に連なる吹込管路21に接続される。供給タンク
１をバイパスして吹込管路21へブースタガスが全送給ガ
ス流量調節装置24を介して送給されるブースタガス管路
15が、送給ガス管路13から分岐して設けられる。そし
て、供給タンク１内の粉粒体２を計量する計量器３と、
供給タンク１内のガス状態量P_t,T_tを検出する検出器10
とが備えられている粉粒体定量切出輸送装置に適用され
る。

その特徴とするところは、供給タンク１の空容積Ｖφ
と、計量器によって計測された投入粉粒体２の重量Ws
と、供給タンク１を所定圧力P_tに加圧するため吹き込ま
れる加圧に要したガス容積Vgと、加圧前後の供給タンク
１内のガス状態量、詳しくは、検出器10によって計測さ
れた加圧前圧力P_t1,加圧前温度T_t1,加圧後圧力P_t2,加圧
後温度T_t2とから粉粒体２の真比重γｓを演算する。そ
の一方、粉粒体吹込対象装置22へ吹き込まれる切出管路
19を流過する切出ガス量F₃とブースタガス管路15を流過
するブースタガス量F₂との合計である総吹込ガス量Ｆgc
を設定しておく。そして、粉粒体２の真比重γｓと、計
量器３によって計測された単位時間あたりの計量差であ
る粉粒体２の切出量の変化量ΔW_fと、ガス状態量の加圧
前後値P_t1,T_t1,P_t2,T_t2とを用いて、切出量の変化量ΔW
_fに応じた補填ガス量Ｆgsを演算する。次に、粉粒体２
を気流搬送するための全送給ガス量Fg、すなわち、加圧
ガス管路14を流過する加圧ガス量F₁とブースタガス量F₂
との和が、総吹込ガス量Ｆgcと補填ガス量Ｆgsと供給タ
ンク１を加減圧するために要したガス量Ｆgtとの和とな
るように制御する。これによって、粉粒体吹込対象装置
22へ吹き込まれる総吹込ガス量Ｆgcと粉粒体の切出量W_f
とを一定に保持するようにしたことである。

〔作用および発明の効果〕

供給タンク１内へ加圧ガスを送給する加圧ガス管路14
と、供給タンク１内から粉粒体２と共に排出される切出
ガスを吹込管路21へ送給する切出管路19とが閉じられ
る。粉粒体２が供給タンク１の頂部より投入され、その
重量Wsが計量器３で計量される。供給タンク１の空容積
Ｖφと、投入された粉粒体２の重量Wsと、供給タンク１
を所定圧力P_tにするため流入した加圧に要した加圧ガス
の溶液Vgと、検出器10によって計測された供給タンク１
内の加圧前圧力P_t1,加圧前温度T_t1,加圧後圧力P_t2,加圧
後温度T_t2とから粉粒体２の真比重γｓを演算する。こ
れにより、切出量W_fに応じて供給タンク１内のガス空間
容積の増分を占める次に述べる補填ガス量Ｆgsの演算因
子である正確な真比重γｓが得られ、粒粉体２を気流搬
送するための高圧の全送給ガス量Fgの演算をすることが
できるようになる。

粉粒体２を供給タンク１から切り出す場合、粉粒体２を
気流搬送するための全送給ガス量Fg、すなわち、加圧ガ
ス管路14を流過する加圧ガス量F₁とブースタガス量F₂と
の和が、総吹込ガス量Ｆgcと補填ガス量Ｆgsと供給タン
ク１を加減圧するために要したガス量Ｆgtとの和となる
ように制御する。このとき、粉粒体吹込対象装置22に吹
き込まれる切出管路19を流過する切出ガス量F₃とブース
タガス管路15を流過するブースタガス量F₂との合計であ
る総吹込ガス量Ｆgcを、粉粒体吹込対象装置22において
必要な値となるように予め設定しておく。その一方で、
切出量の変化量ΔW_fに応じた補填ガス量Ｆgsを、粉粒体
２の真比重γｓと、計量器３によって計測された単位時
間あたりの計量差である粉粒体２の切出量の変化量ΔW_f
と、ガス状態量の加圧前後値P_t1,P_t2,T_t1,T_t2を用いて
演算すると共に、供給タンク１を加減圧するために要し
たガス量Ｆgtを、粉粒体２の切り出しによる供給タンク
１内の圧力変化量ΔＰと供給タンク１の空のときの全容
積と供給タンク１内の粉粒体２のその時点の残量Vs_iと
を用いて演算する。

全送給ガス量Fgは、Ｆg＝Ｆgc＋Ｆgs＋Ｆgt としているので、演算によって求められる補填ガス量Ｆ
gsと供給タンク１を加減圧するために要したガス量Ｆgt
と予め設定した総吹込ガス量Ｆgcとから全送給ガス量Fg
が決定される。その結果、粉粒体吹込対象装置22におい
て実質的に吹き込まれる総吹込ガス量Ｆgcが把握される
と共に、それが常に一定となるように制御される。

ちなみに、供給タンク１から切り出される粉粒体の切出
量W_fは供給タンク１と吹込管路21との間に介在される切
出管路19における切出ガスの圧力エネルギ量で決定され
る。そのエネルギ量は切出ガス量F₂に依存し、加圧ガス
管路14を流過する加圧ガス量F₁から、補填ガス量Ｆgsと
供給タンク１を加減圧するに要したガス量Ｆgtとを差し
引いた値、すなわち、 F₃＝F₁−（Ｆgs＋Ｆgt）によって確保される。この切出ガス量F₃は、加圧ガス量
F₁と切出量W_fおよび供給タンク１内のガス状態量P_t1,P
_t2,T_t1,T_t2に応じたものであり、加圧に要する加圧ガス
量Ｆgtを間接的に制御すれば、すなわち、Ｆgc＋Ｆgs＋
Ｆgtが全送給ガス量Fgとなるように制御すれば、粉粒体
吹込対象装置22側における背圧変動の影響は受けにくく
なり、一層安定した切り出しが行われる。なお、高温の
粉粒体を扱う場合においては、ガス状態量の変動を無視
することができないが、切出量を直接制御するようにし
ているので安定度は極めて高くなる。

〔実施例〕

以下に、図面を参照しながら、本発明の粉粒体定量切出
輸送方法を実施例に基づき詳細に説明する。

第１図は、本発明の粉粒体定量切出輸送方法を実現する
ことができる粉体定量切出輸送装置の一例である。この
粉体定量切出輸送装置30に設置される空容積Ｖφの供給
タンク１は、管路によって粉粒体吹込対象装置22である
転炉に接続され、粉粒体２が充填されると、処理スケジ
ュールに則して所定時間内に副原料や原料である粉粒体
２を高圧キャリアガスで気流搬送することができる。

供給タンク１には、充填された粉粒体２の真比重γｓを
演算するための粉粒体２の充填初期重量Wsと、切出し中
の粉粒体切出量W_fとを検出するための計量器３が備えら
れている。なお、その供給タンク１の空容積Ｖφと、計
量器３で計量された粉粒体２の重量Wsと、後述する供給
タンク１を所定圧力P_tに加圧するために流入した加圧ガ
ス溶液Vgとから、粉粒体２の真比重γｓが粉粒体定量切
出輸送装置30に設けられた制御器12で演算されるように
なっている。

供給タンク１の底部には風箱1aが設けられ、その上部に
は多孔板である分散板1bが取り付けられ、本例にあって
は、気流搬送される粉粒体２を供給タンク１の外部に取
り出すための開口４が、分散板1bの上部位置で斜め上方
向に穿設されている。そして、供給タンク１の上部に
は、図示しない架台に乗載されたホッパ５が設置され、
そのホッパ５と供給タンク１の頂部を接続する投入管路
６に投入弁７が介装される。なお、供給タンク１の上部
に排気管路８および排気弁９が取り付けられ、粉粒体定
量切出輸送装置30が休止するとき、供給タンク１から高
圧の送給ガスが抜き取られ、その稼働中は閉止されるよ
うになっている。

供給タンク１には、温度検出器10tと圧力検出器を兼ね
た圧力設定器10pとよりなる検出器10が取り付けられ、
計測された温度T_tや圧力P_tすなわち加圧前の温度T_t1,圧
力P_t1および加圧後の温度T_t2,圧力P_t2が制御器12に入力
されるようになっている。

粉粒体定量切出輸送装置30には、粉粒体２を気流搬送す
るための送給ガス管路13が設けられ、加圧ガスを送給す
る加圧ガス管路14と、供給タンク１をバイパスしてブー
スタガスを送給するブースタガス管路15とが接続されて
いる。また、加圧ガス管路14には、切出量W_fを制御する
ための加圧ガス流量検出器17aを備えた加圧ガス流量調
節装置17と管路遮断を目的とする加圧弁18が介装され、
その加圧弁18より下流側の位置に供給タンク１の上部へ
接続される均圧管路14Aが設けられている。さらに、総
吹込ガス量Ｆgcを制御するために、送給ガス管路13に全
送給ガス流量検出器24aと、ブースタガス管路15に全送
給ガス流量調節装置24と、管路遮断を目的としたブース
タ弁25と、ブースタガス圧力P₂を検出する圧力検出器26
とが設けられている。

また、供給タンク１の開口４には切出管路19が接続さ
れ、それに切出弁20が介装され、その切出弁20を介して
供給タンク１から気流搬送されてくる粉粒体２を切出ガ
ス量F₃と共に取り出すようになっている。さらに、切出
管路19の下流側管路がブースタガス管路15と合流して吹
込管路21が形成され、その吹込管路21が粉粒体吹込対象
装置22に接続されている。

このような構成の粉粒体定量切出輸送装置30は、次のよ
うにして、供給タンク１に充填された粉粒体２を、その
切出量に合った適正な総吹込ガス量Ｆgcで粉粒体吹込対
象装置22へ送給することができる。なお、第２図
（ａ），（ｂ）に示すフローチャートをも参照しながら
説明する。

まず、第１図に示す排気管路８の排気弁９が開かれ、加
圧弁18および切出弁20が閉止される。そこで、投入管路
６の投入弁７が開かれると（フローチャートのステップ
１、以下S1などと記す）、ホッパ５に貯留された粉粒体
２は供給タンク１に投入される。その際、供給タンク１
の空気は、排気弁９から抜き取られるので、粉粒体２の
投入は円滑に行われる（S2）。ちなみに、ブースタ弁25
も閉止されている。

粉粒体２の投入が続けられる間、計量器３は供給タンク
１に投入された粉粒体２の重量Ｗを計量し、その重量Ｗ
が予め重量設定器27に設定された重量Wsになると（S
3）、供給タンク１への粉粒体２の充填は完了する。そ
の重量Wsが制御器12に入力され、その後、投入弁７およ
び排気弁９が閉止される（S4）。

圧力設定器10pに粉粒体２を所望量気流搬送するに必要
な圧力P_tが設定され（S5）、加圧弁18が開かれ（S6）、
加圧ガスが風箱1aおよび均圧管路14Aを流過して粉粒体
２の下部および上部に導入され、均等な加圧が行われて
供給タンク１内は設定圧力P_tに昇圧され（S7）、そのと
きの圧力P_tが制御器12に入力される。その際、加圧ガス
流量検出器17aで計測された単位時間当りの加圧に用い
たガス流量Fjが入力される（S8）。そして、加圧弁18が
閉止され（S9）、同時に温度検出器10tで供給タンク１
内のガス温度T_tが検出されると共に、制御器12に入力さ
れ（S10）、制御器12の内蔵タイマによる加圧ガスの流
入時間Δｔとを用いて、以下に述べる式によって粉粒体
２の真比重γｓが演算される。

まず、設定圧力P_tにするため供給タンク１に流入した加
圧ガスの容積Vg（Nm³）が、 Vg＝Fj×Δｔ ………（１）で求められる。次に、充填された粉粒体２の容積Vsが、により演算される。ここで、Ｖφは空の供給タンクの全
容積、Ｐφは大気圧、Ｔφは大気温度（273゜Ｋ）であ
る。したがって、粉粒体２の真比重γｓ（kg/m³）は、 γｓ＝Ws/Vs ………（３）で求められ、この真比重γｓが、制御器12に記憶される
（S11）。

次に、設定総吹込ガス量Ｆgcが選定され（S12）、ブー
スタ弁25が開かれ（S13）、送給ガス管路13からブース
タガス管路15にブースタガスが流入し、所定の総吹込ガ
ス量Ｆgcが吹込管路21を経て粉粒体吹込対象装置22に送
られる（S14）。その際、吹込管路21における設定総吹
込ガス量Ｆgcは制御器12に入力され、それに応じて全送
給ガス流量検出器24aで全送給ガス量Fgが計測され、開
度指令信号が全送給ガス流量調節装置24に送られる。そ
の信号によって、全送給ガス流量調節装置24はブースタ
ガス量F₂を制御する。この場合、ブースタガス管路15を
流過するブースタガス量F₂と送給ガス管路13を流過する
全送給ガス量Fgとは、吹込管路21における総吹込ガス量
Ｆgcと同量となる。

このように、ブースタガス管路15にブースタガスが流過
する状態で、供給タンク１の圧力P_tと、圧力検出器26で
検出されたブースタガス管路15の圧力P₂とがP_t≧P₂とな
るように、加圧弁18が開かれる（S15）。そして、P_t≧P
₂が維持されると（S16）、加圧弁18が閉止される（S1
7）。

同じく重量設定器27に粉粒体２の切出量W_f（kg/min）が
設定される（S18）。そのとき、その切出量W_fを可能に
するための吹込管路21を流過する総吹込ガス量Ｆgcが既
に制御器12に入力されているため、粉粒体２の切り出し
において切出量がW_fとなるように制御され、その切出量
W_fも制御器12に入力される（S19）。そして、従前の設
定切出量W_fとの変化量ΔW_fと、切出に必要な供給タンク
圧力P_tと、従前のタンク圧力との圧力変化量ΔＰとが制
御器12に入力される（S20）。

次に、制御器12では、送給ガス管路13を流過する全送給
ガス量Fgが演算される。供給タンク１内より粉粒体２と
共に排出される切出ガス量F₃が、加圧ガス管路14を流過
して供給タンク１に導入された後吹込管路21に流入する
加圧ガス量F₁と、粉粒体２の真比重γｓと粉粒体２の切
出量W_fとガス状態量P_t1,P_t2,T_t1,T_t2とを用いて演算さ
れる切出量W_fに応じた供給タンク１内のガス空間容積の
増分を占める補填ガス量Ｆgsと、供給タンク１を加減圧
するために要したガス量Ｆgtとから、下記の式で演算さ
れる。

F₃＝F₁−（Ｆgs＋Ｆgt） ………（４）ここで、粉粒体吹込対象装置22へ吹き込まれる設定総吹
込ガス量Ｆgcは、吹込ガス量F₃と、ブースタガス管路15
を流過して吹込管路21に流入するガブースタガス量F₂と
の合計量であり、下記の式で表される。

Ｆgc＝F₂＋F₃ ………（５）また、全送給ガス量Fgは加圧ガス量F₁とブースタガス量
F₂との合計量であり、下記の式で表される。

Fg＝F₁＋F₂ ………（６）したがって、式（４）と（５）と（６）とより下記の式
が求められる。

Fg＝Ｆgc＋Ｆgs＋Ｆgt ………（７）ＦgsとＦgtは演算で求められる数値であり、次式
（８），（９）で演算される。

なお、添字_ｉはΔｔ時間における平均値を示し、ΔＰは
供給タンク圧力の変化量、Vs_iは供給タンク１における
粉粒体２の残量、Ｐφは大気圧、ΔW_fは切出量の変化
量、γｓは粉粒体２の真比重、P_tiはΔｔ時間における
供給タンク圧力の変化量の平均値、T_tiはΔｔ時間にお
ける供給タンク１のガス温度の変化量の平均値、Ｔφは
大気温度（273゜Ｋ）である。

このことから分かるように、総吹込ガス量Ｆgcが設定さ
れると、二次的に全送給ガス量Fgが設定されることにな
る。その結果、実質的に吹き込まれる総吹込ガス量Ｆgc
が把握されると共にその定量制御が可能となる。

一方、切出量W_fは、供給タンク１と吹込管路21との間に
介在される切出管路19における切出ガスF₃の圧力エネル
ギ量で決定され、下記の式で表される。

W_f＝ｆ（P_t−P_i）＝ｆ（F₃ ²,Tgm,Pgm^-1,K） ………（10） P_i:吹込管路21の入口ガス圧力（kg/m²）Ｔgm：切出管路19内の平均ガス温度（゜Ｋ）Ｐgm：切出管路19内の平均ガス圧力（kg/m²） K:管路，粉粒体，ガスによって決まる定数ここで、F₃は前述の式（４）から分かるように、加圧ガ
ス量F₁と切出量W_fおよび供給タンク１内のガス状態量P
_t1,P_t2,T_t1,T_t2に応じたものであり、したがって、上記
の式（10）は下記の式（11）に置き換えることができ
る。

W_f＝f({F_１-(Ｆgs＋Ｆgt)}^２,Ｔgm,Ｐgm^-1,K)………（1
1）その結果、切出量W_fを決定する際、従来から行われてい
る供給タンク１内の圧力P_tを間接的に制御する方式（第
４図を参照）に比べて、加圧ガス量Ｆgtを間接的に制御
する本発明の方式は、粉粒体吹込対象装置22側における
正背変動に対して有利であり、一層安定した切り出しを
行うことができる。

制御器12において、上述の式（８）および式（９）でＦ
gsおよびＦgtの演算結果が得られると共に記憶され、そ
の演算結果が式（７）に代入されて、設定された吹込ガ
ス量Ｆgcに対す送給ガス管路13における全送給ガス量Fg
が得られる（S21）。加圧弁18と切出弁20が開かれる（S
22）と、全送給ガス量Fgが得られているので、粉粒体２
の切り出しはその切出量W_fを維持して円滑に行われ、か
つ、吹込管路21では総吹込ガス量Ｆgcが達成される（S2
3）。

続いて、必要に応じて切出量W_fを変えると（S24）、切
出量の変化量ΔW_fおよび供給タンク１の圧力の変化量Δ
Ｐが制御器12に入力される。そして、計量器３で検出さ
れた切出量W_fに応じて、加圧ガス量F₁が加圧ガス流量調
節装置17で調節され、その調節に応じてブースタガス量
F₂も全送給ガス流量調節装置24によって調節される。こ
の場合、設定された吹込管路21の総吹込ガス量Ｆgc＝F₁
＋F₂が保持されると共に、送給ガス管路13の全送給ガス
量Fgが演算で求められて制御されるので、ブースタガス
管路15を流過するブースタガス量F₂は加圧ガス量F₁の調
節に伴って変化する。

すなわち、加圧ガス量F₁が増加すればブースタガス量F₂
は減少し、逆の場合には後者が増加する。例えば、全送
給ガスが制御されるべき全送給ガス量Fgとなる間に、過
渡的にΔFg＝ΔFg₁＋ΔFg₂となれば、例えばブースタガ
ス管路15にF₂＋ΔFg₂が流過するとき、全送給ガス量Fg
にすべく、全送給ガス流量調節位置24が閉止する方向に
作動し、一方、加圧ガス管路14にF₁＋ΔFg₁が流過する
とき、加圧ガス流量調節装置17が閉止する方向に作動し
たり、あるいは、切出量W_fを補償すべく開く方向に作動
する。

このような作動が瞬間的に繰り返され、両管路14,15に
おける流量が所望のF₁およびF₂に変更するように制御さ
れる（S25）。そして、設定された切出量W_f（S26）にあ
った所望量の粉粒体２が、一定に保持された総吹込ガス
量Ｆgcと共に吹込管路21および吹込羽口28を経て粉粒体
吹込対象位置22に取り込まれる。その結果、粉粒体吹込
対象装置22は炉内溶湯29に流入する粉粒体２によって円
滑に稼働することができる。なお、高温の粉粒体を扱う
場合にあってはガス状態量変動要素を無視することがで
きないが、切出量を直接制御することが可能な本方法に
よれば、ガス状態を考慮して安定した切り出しを行うこ
とができるという効果は多大なものとなる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の粉粒体定量切出輸送方法を実現する装
置の全体系統図、第２図（ａ），（ｂ）は粉粒体定量切
出輸送方法における手順を説明するフローチャート、第
３図は従来の粉粒体定量切出輸送装置の系統図、第４図
は第３図における装置での供給タンク圧力の変化に対す
る切出量制御に用いられる吹込特性関係図を示す。１……供給タンク、２……粉粒体、３……計量器、10…
…検出器、13……送給ガス管路、14……加圧ガス管路、
15……ブースタガス管路、17……加圧ガス流量調節装
置、19……切出管路、21……吹込管路、22……粉粒体吹
込対象装置（転炉）、24……全送給ガス流量調節装置、
30……粉粒体定量切出輸送装置、F₁………加圧ガス量、
F₂……ブースタガス量、F₃……切出ガス量、Ｖφ……供
給タンクの空容積、Ws……粉粒体の初期充填重量、P_t1,
P_t2,T_t1,T_t2……ガス状態量、γｓ……真比重、Fg……
全送給ガス量、Ｆgs……補填ガス量、Ｆgt……加圧ガス
量、Ｆgc……総吹込ガス量、W_f……切出量。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】供給タンク内の粉粒体を気流搬送するため
の加圧ガスが加圧ガス流量調節装置を介して供給タンク
内へ送給される加圧ガス管路が粉粒体を気流搬送するた
めの圧力源に連なる送給ガス管路に接続され、前記供給
タンク内から粉粒体を切り出すと共に排出される切出ガ
スを送給する切出管路が粉粒体吹込対象装置に連なる吹
込管路に接続され、前記供給タンクをバイパスして前記
吹込管路へブースタガスが全送給ガス流量調節装置を介
して送給されるブースタガス管路が前記送給ガス管路か
ら分岐して設けられ、前記供給タンク内の粉粒体を計量
する計量器と、前記供給タンク内のガス状態量を検出す
る検出器とが備えられている粉粒体定量切出輸送装置に
あって、前記供給タンクの空容積と、前記計量器によって計測さ
れた投入粉粒体の重量と、前記供給タンクを所定圧力に
加圧するため吹き込まれる加圧に要したガス容積と、該
加圧前後の前記供給タンク内のガス状態量、詳しくは、
前記検出器によって計測された加圧前圧力，加圧前温
度，加圧後圧力，加圧後温度とから粉粒体の真比重を演
算し、前記粉粒体吹込対象装置へ吹き込まれる前記切出管路を
流過する切出ガス量と前記ブースタガス管路を流過する
ブースタガス量との合計である総吹込ガス量を設定し、粉粒体の前記真比重と、前記計量器によって計測された
単位時間あたりの計量差である粉粒体の切出量の変化量
と、ガス状態量の加圧前後値とを用いて、切出量の変化
量に応じた補填ガス量を演算し、粉粒体を気流搬送するための全送給ガス量、すなわち、
前記加圧ガス管路を流過する加圧ガス量を前記ブースタ
ガス量との和が、前記総吹込ガス量と前記補填ガス量と
前記供給タンクを加減圧するために要したガス量との和
となるように制御することにより、前記粉粒体吹込対象
装置へ吹き込まれる前記総吹込ガス量と粉粒体の切出量
とを一定に保持するようにしたことを特徴とする粉粒体
定量切出輸送方法。