JP2742000B2 - 微粉炭吹込み制御方法 - Google Patents
微粉炭吹込み制御方法Info
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- JP2742000B2 JP2742000B2 JP15372093A JP15372093A JP2742000B2 JP 2742000 B2 JP2742000 B2 JP 2742000B2 JP 15372093 A JP15372093 A JP 15372093A JP 15372093 A JP15372093 A JP 15372093A JP 2742000 B2 JP2742000 B2 JP 2742000B2
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- Japan
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉の羽口に微粉炭を
気体輸送して吹込む微粉炭吹込み制御方法の改良に関す
る。
気体輸送して吹込む微粉炭吹込み制御方法の改良に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来の微粉炭吹込み制御方法としては、
本出願人等が先に提案した特開昭５８−７４４２６号公
報（以下、第１従来例と称す）、特開昭６１−２６３５
２３号公報（以下、第２従来例と称す）及び特開平１−
３１６４０５号公報（以下、第３従来例と称す）に記載
されているものがある。
本出願人等が先に提案した特開昭５８−７４４２６号公
報（以下、第１従来例と称す）、特開昭６１−２６３５
２３号公報（以下、第２従来例と称す）及び特開平１−
３１６４０５号公報（以下、第３従来例と称す）に記載
されているものがある。
【０００３】第１従来例には、圧力容器の底部にエアレ
ータを備え、加圧気体によって浮遊状態にされた粉粒体
を複数の排出ノズルを通して複数の輸送管内に送給する
粉粒体分配輸送方法において、圧力容器内の圧力を一定
に保った状態で各輸送管に連接したブースタ配管に流れ
るブースタ流量を個々に変化させることにより該容器か
ら各輸送管に切出す粉粒体の単位時間当たりの切出量を
調整することにより、高応答性をもって切出し量を高精
度で調整するようにした粉粒体切出し量調整方法が開示
されている。
ータを備え、加圧気体によって浮遊状態にされた粉粒体
を複数の排出ノズルを通して複数の輸送管内に送給する
粉粒体分配輸送方法において、圧力容器内の圧力を一定
に保った状態で各輸送管に連接したブースタ配管に流れ
るブースタ流量を個々に変化させることにより該容器か
ら各輸送管に切出す粉粒体の単位時間当たりの切出量を
調整することにより、高応答性をもって切出し量を高精
度で調整するようにした粉粒体切出し量調整方法が開示
されている。
【０００４】また、第２従来例には、複数のタンクの何
れかから排出された微粉炭を管内を気送して高炉に吹込
む際に、前記管の適宜位置で管内流量を検出する一方、
微粉炭の重量を検出すべく前記微粉炭を排出しているタ
ンクの重量を検出し、この重量検出値を時間微分し、こ
の時間微分値と管内流量の検出値との関係に従って補正
係数を求め、該補正係数で管内流量の検出値を補正して
微粉炭の流量を求め、求めた微粉炭の流量に基づいて高
炉への微粉炭吹込量を目標値に位置させるべくロータリ
ーフィーダの開度を制御するようにした粉粒体の流量測
定方法が開示されている。
れかから排出された微粉炭を管内を気送して高炉に吹込
む際に、前記管の適宜位置で管内流量を検出する一方、
微粉炭の重量を検出すべく前記微粉炭を排出しているタ
ンクの重量を検出し、この重量検出値を時間微分し、こ
の時間微分値と管内流量の検出値との関係に従って補正
係数を求め、該補正係数で管内流量の検出値を補正して
微粉炭の流量を求め、求めた微粉炭の流量に基づいて高
炉への微粉炭吹込量を目標値に位置させるべくロータリ
ーフィーダの開度を制御するようにした粉粒体の流量測
定方法が開示されている。
【０００５】さらに、第３従来例には、石炭粉砕ミルに
よって粉砕された微粉炭を微粉炭バッファタンクに貯え
つつ切出して、ブースタ流量によって輸送量を制御しな
がら高炉羽口に吹込む微粉炭吹込み量制御方法におい
て、石炭ミルの負荷変動量から微粉炭の嵩比重の変化情
報を検出するとともに、この嵩比重の変化した微粉炭が
前記圧力容器に到達するまでの時間遅れを前記微粉炭バ
ッファタンクの残量をもとに推定し、この推定した遅れ
時間をもとに前記嵩比重の変化した微粉炭の吹き込み時
における前記圧力容器の内圧を制御することにより、高
炉羽口への微粉炭吹込みを高精度で且つ安定して制御す
ることができる微粉炭吹込み量制御方法が開示されてい
る。
よって粉砕された微粉炭を微粉炭バッファタンクに貯え
つつ切出して、ブースタ流量によって輸送量を制御しな
がら高炉羽口に吹込む微粉炭吹込み量制御方法におい
て、石炭ミルの負荷変動量から微粉炭の嵩比重の変化情
報を検出するとともに、この嵩比重の変化した微粉炭が
前記圧力容器に到達するまでの時間遅れを前記微粉炭バ
ッファタンクの残量をもとに推定し、この推定した遅れ
時間をもとに前記嵩比重の変化した微粉炭の吹き込み時
における前記圧力容器の内圧を制御することにより、高
炉羽口への微粉炭吹込みを高精度で且つ安定して制御す
ることができる微粉炭吹込み量制御方法が開示されてい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記第
１従来例乃至第３従来例にあっては、微粉炭を貯留する
上部タンクと、この上部タンクから微粉炭が投入される
と共に、微粉炭を輸送管に送出する下部タンクとを直列
に接続して微粉炭供給機構を構成し、輸送管に供給する
搬送気体量を下部タンクの重量変化に基づいて制御する
場合には、目標制御量に、上部タンク及び下部タンクの
圧力変化、下部タンクへの気体加圧量変化等に伴う慣性
力の影響による重量変化に対応するために、推定量を補
正項として加える必要があり、高炉への微粉炭吹込量の
制御精度が低下するという未解決の課題がある。特に、
下部タンクの微粉炭残量が少なくなって、この下部タン
クに上部タンクから微粉炭を投入する微粉炭投入時に
は、下部タンクの重量変化は微粉炭の切出し量に比例し
なくなるため、切出し量実績値として採用することがで
きず、この粉粒体投入時には、その直前の下部タンク重
量変化を保持して、これを実績値とせざるを得なくな
り、高炉の炉内圧力変動等による外乱から下部タンク、
輸送管を介して微粉炭吹込バーナに供給される微粉炭量
が変化してしまうという未解決の課題がある。
１従来例乃至第３従来例にあっては、微粉炭を貯留する
上部タンクと、この上部タンクから微粉炭が投入される
と共に、微粉炭を輸送管に送出する下部タンクとを直列
に接続して微粉炭供給機構を構成し、輸送管に供給する
搬送気体量を下部タンクの重量変化に基づいて制御する
場合には、目標制御量に、上部タンク及び下部タンクの
圧力変化、下部タンクへの気体加圧量変化等に伴う慣性
力の影響による重量変化に対応するために、推定量を補
正項として加える必要があり、高炉への微粉炭吹込量の
制御精度が低下するという未解決の課題がある。特に、
下部タンクの微粉炭残量が少なくなって、この下部タン
クに上部タンクから微粉炭を投入する微粉炭投入時に
は、下部タンクの重量変化は微粉炭の切出し量に比例し
なくなるため、切出し量実績値として採用することがで
きず、この粉粒体投入時には、その直前の下部タンク重
量変化を保持して、これを実績値とせざるを得なくな
り、高炉の炉内圧力変動等による外乱から下部タンク、
輸送管を介して微粉炭吹込バーナに供給される微粉炭量
が変化してしまうという未解決の課題がある。
【０００７】この未解決の課題を解決するために、特開
昭６１−１５３５２６号公報に記載されているように、
輸送タンクから各供給先に向かう全ての輸送配管に夫々
粉体流量計を設置して、輸送配管内を搬送される粉体流
量を直接測定して、粉体の絶対質量を算出し、これに基
づいて搬送気体量を制御することが提案されているが、
この従来例によると、全ての輸送配管に粉体流量計を設
置するため、広い設置スペースが必要となるうえ設備コ
ストが嵩むと共に、粉体流量計測自体が現在でも確立さ
れたものがなく、精度面やメンテナンス面においても下
部タンクの重量を検出する荷重センサとしてのロードセ
ルと比較した場合劣るため、必ずしも粉粒体の搬送量を
高精度で制御できるとはいえないという未解決の課題が
ある。
昭６１−１５３５２６号公報に記載されているように、
輸送タンクから各供給先に向かう全ての輸送配管に夫々
粉体流量計を設置して、輸送配管内を搬送される粉体流
量を直接測定して、粉体の絶対質量を算出し、これに基
づいて搬送気体量を制御することが提案されているが、
この従来例によると、全ての輸送配管に粉体流量計を設
置するため、広い設置スペースが必要となるうえ設備コ
ストが嵩むと共に、粉体流量計測自体が現在でも確立さ
れたものがなく、精度面やメンテナンス面においても下
部タンクの重量を検出する荷重センサとしてのロードセ
ルと比較した場合劣るため、必ずしも粉粒体の搬送量を
高精度で制御できるとはいえないという未解決の課題が
ある。
【０００８】そこで、本発明は上記従来例の未解決の課
題に着目してなされたものであり、高炉への微粉炭吹込
量を上部タンクから下部タンクへの微粉炭投入時を含め
た全ての状態で安定制御することができる微粉炭吹込み
制御方法を提供することを目的としている。
題に着目してなされたものであり、高炉への微粉炭吹込
量を上部タンクから下部タンクへの微粉炭投入時を含め
た全ての状態で安定制御することができる微粉炭吹込み
制御方法を提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係る微粉炭吹込み制御方法は、直列に接続
された微粉炭を貯留する上部タンク及び下部タンクを備
え、下部タンク内の微粉炭を高炉の羽口に搬送気体によ
って気体輸送するようにした微粉炭吹込み制御方法にお
いて、前記下部タンクの内圧と高炉の内圧との差圧が一
定となるように搬送気体量を制御すると共に、当該下部
タンクの内圧を高炉の炉熱指数に基づいて直接制御する
ことを特徴としている。
に、本発明に係る微粉炭吹込み制御方法は、直列に接続
された微粉炭を貯留する上部タンク及び下部タンクを備
え、下部タンク内の微粉炭を高炉の羽口に搬送気体によ
って気体輸送するようにした微粉炭吹込み制御方法にお
いて、前記下部タンクの内圧と高炉の内圧との差圧が一
定となるように搬送気体量を制御すると共に、当該下部
タンクの内圧を高炉の炉熱指数に基づいて直接制御する
ことを特徴としている。
【００１０】
【作用】本発明においては、常時搬送気体量を制御して
微粉炭を切り出す下部タンクの内圧と高炉の内圧との差
圧を一定とすることにより、高炉への微粉炭吹込量の変
動を抑制して安定化させ、この状態で高炉の炉熱指数に
基づいて下部タンクの内圧をフィードバック制御するこ
とにより、差圧制御による微粉炭吹込量の誤差分を解消
して炉熱を目標値に制御しながら微粉炭吹込量を安定制
御する。
微粉炭を切り出す下部タンクの内圧と高炉の内圧との差
圧を一定とすることにより、高炉への微粉炭吹込量の変
動を抑制して安定化させ、この状態で高炉の炉熱指数に
基づいて下部タンクの内圧をフィードバック制御するこ
とにより、差圧制御による微粉炭吹込量の誤差分を解消
して炉熱を目標値に制御しながら微粉炭吹込量を安定制
御する。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図１は、本発明を適用し得る高炉への微粉炭吹込
みシステムの一実施例を示し、１は高炉であって、その
下部に微粉炭を吹込む複数の羽口２が形成され、この羽
口２にブローパイプ３が接続されていると共に、微粉炭
吹込みバーナー４が接続されている。また、高炉１に
は、その内圧を検出する圧力センサ５が取付けられてい
る。
する。図１は、本発明を適用し得る高炉への微粉炭吹込
みシステムの一実施例を示し、１は高炉であって、その
下部に微粉炭を吹込む複数の羽口２が形成され、この羽
口２にブローパイプ３が接続されていると共に、微粉炭
吹込みバーナー４が接続されている。また、高炉１に
は、その内圧を検出する圧力センサ５が取付けられてい
る。
【００１２】そして、高炉１に微粉炭供給装置１０から
微粉炭が流量制御されて供給される。この微粉炭供給装
置１０は、微粉炭が供給されてこれを貯留する上部タン
クとしてのサービスタンク１１と、このサービスタンク
１１の下方に直列に接続され且つ下面側にエアレータを
有する微粉炭切出用の下部タンクとしてのインジェクシ
ョンタンク１２と、このインジェクションタンク１２か
ら切出された微粉炭を高炉１の微粉炭吹込みバーナー４
に輸送する輸送配管１３と、この輸送配管１３の途中に
接続された搬送用気体を供給する搬送気体供給管１４
と、サービスタンク１１とインジェクションタンク１２
のエアレータとに加圧気体としての加圧窒素（Ｎ2 ）を
供給する加圧気体供給管１５とを備えている。
微粉炭が流量制御されて供給される。この微粉炭供給装
置１０は、微粉炭が供給されてこれを貯留する上部タン
クとしてのサービスタンク１１と、このサービスタンク
１１の下方に直列に接続され且つ下面側にエアレータを
有する微粉炭切出用の下部タンクとしてのインジェクシ
ョンタンク１２と、このインジェクションタンク１２か
ら切出された微粉炭を高炉１の微粉炭吹込みバーナー４
に輸送する輸送配管１３と、この輸送配管１３の途中に
接続された搬送用気体を供給する搬送気体供給管１４
と、サービスタンク１１とインジェクションタンク１２
のエアレータとに加圧気体としての加圧窒素（Ｎ2 ）を
供給する加圧気体供給管１５とを備えている。
【００１３】サービスタンク１１は、その上端側に例え
ば微粉炭粉砕ミル（図示せず）から搬送される微粉炭が
電磁開閉弁１１ａを介して供給されて貯留され、内部圧
力をインジェクションタンク１２の内圧と同圧とした状
態で貯留された微粉炭が下部に形成された電磁開閉弁１
１ｂを開くことにより、フレキシブルパイプで構成され
た連通管１１ｃを介してインジェクションタンク１２に
投入される。このサービスタンク１１には、その重量を
検出するロードセル等の荷重センサ１６及び内圧を検出
する圧力センサ１７が取付けられていると共に、タンク
内圧を大気圧に排圧する電磁開閉弁１１ｄ及び絞り１１
ｅを有する排気管１１ｆが接続されている。
ば微粉炭粉砕ミル（図示せず）から搬送される微粉炭が
電磁開閉弁１１ａを介して供給されて貯留され、内部圧
力をインジェクションタンク１２の内圧と同圧とした状
態で貯留された微粉炭が下部に形成された電磁開閉弁１
１ｂを開くことにより、フレキシブルパイプで構成され
た連通管１１ｃを介してインジェクションタンク１２に
投入される。このサービスタンク１１には、その重量を
検出するロードセル等の荷重センサ１６及び内圧を検出
する圧力センサ１７が取付けられていると共に、タンク
内圧を大気圧に排圧する電磁開閉弁１１ｄ及び絞り１１
ｅを有する排気管１１ｆが接続されている。
【００１４】インジェクションタンク１２は、加圧気体
供給管１５から供給される加圧気体による内圧に応じて
輸送配管１３への微粉炭切出量が決定されると共に、こ
の微粉炭切出量は輸送配管１３の途中に接続された搬送
気体供給管１４からの搬送気体量によっても変化する。
このインジェクションタンク１２にも、その重量を検出
するロードセル等の荷重センサ１８が取付けられている
と共に、内圧を検出する圧力センサ１９が取付けられて
いる。
供給管１５から供給される加圧気体による内圧に応じて
輸送配管１３への微粉炭切出量が決定されると共に、こ
の微粉炭切出量は輸送配管１３の途中に接続された搬送
気体供給管１４からの搬送気体量によっても変化する。
このインジェクションタンク１２にも、その重量を検出
するロードセル等の荷重センサ１８が取付けられている
と共に、内圧を検出する圧力センサ１９が取付けられて
いる。
【００１５】搬送気体供給管１４には、その途中に搬送
気体流量を検出する流量計２０と搬送気体流量を制御す
る流量制御弁２１とが流量計２０を上流側とする関係で
配設され、後述する制御装置３０によって流量制御弁２
１を制御することにより搬送気体流量が調節される。加
圧気体供給管１５には、サービスタンク１１及びインジ
ェクションタンク１２の入側に夫々圧力制御弁２３及び
２４が配設されている。
気体流量を検出する流量計２０と搬送気体流量を制御す
る流量制御弁２１とが流量計２０を上流側とする関係で
配設され、後述する制御装置３０によって流量制御弁２
１を制御することにより搬送気体流量が調節される。加
圧気体供給管１５には、サービスタンク１１及びインジ
ェクションタンク１２の入側に夫々圧力制御弁２３及び
２４が配設されている。
【００１６】そして、サービスタンク１１の電磁開閉弁
１１ａ，１１ｂ，１１ｄ、搬送気体供給管１４の流量制
御弁２１及び加圧気体供給管１５の圧力制御弁２３，２
４が制御装置３０によって制御される。この制御装置３
０は、図２に示すように、オペレータによって高炉１の
各羽口２への微粉炭吹込量が設定される微粉炭吹込量設
定器３１と、この微粉炭吹込量設定器３１から出力され
る各羽口毎の吹込量Ｗに基づいてインジェクションタン
ク１２の内圧を制御するインジェクションタンク内圧制
御部３２と、同様に各羽口毎の吹込量Ｗに基づいて搬送
気体流量を制御する搬送気体流量制御部３３と、サービ
スタンク１１のインジェクションタンク１２への微粉炭
投入を制御する微粉炭投入制御部３４とを備えている。
１１ａ，１１ｂ，１１ｄ、搬送気体供給管１４の流量制
御弁２１及び加圧気体供給管１５の圧力制御弁２３，２
４が制御装置３０によって制御される。この制御装置３
０は、図２に示すように、オペレータによって高炉１の
各羽口２への微粉炭吹込量が設定される微粉炭吹込量設
定器３１と、この微粉炭吹込量設定器３１から出力され
る各羽口毎の吹込量Ｗに基づいてインジェクションタン
ク１２の内圧を制御するインジェクションタンク内圧制
御部３２と、同様に各羽口毎の吹込量Ｗに基づいて搬送
気体流量を制御する搬送気体流量制御部３３と、サービ
スタンク１１のインジェクションタンク１２への微粉炭
投入を制御する微粉炭投入制御部３４とを備えている。
【００１７】インジェクションタンク内圧制御部３２
は、微粉炭吹込量設定器３１で設定された各羽口毎の微
粉炭吹込量Ｗが入力され、これに基づいてインジェクシ
ョンタンク１２のタンク内圧設定値ＳＶを出力する関数
発生器４１と、この関数発生器４１から出力されるイン
ジェクションタンク内圧ＳＶを炉熱偏差によって補正す
る補正回路４２と、この補正回路４２から出力されタン
ク内圧補正値ＳＶ′が入力されると共に、インジェクシ
ョンタンク１２に設けた圧力センサ１９の内圧検出値が
入力され、これらに基づいて加圧気体供給管１５の圧力
制御弁２４を制御する圧力調節計４３とを備えている。
は、微粉炭吹込量設定器３１で設定された各羽口毎の微
粉炭吹込量Ｗが入力され、これに基づいてインジェクシ
ョンタンク１２のタンク内圧設定値ＳＶを出力する関数
発生器４１と、この関数発生器４１から出力されるイン
ジェクションタンク内圧ＳＶを炉熱偏差によって補正す
る補正回路４２と、この補正回路４２から出力されタン
ク内圧補正値ＳＶ′が入力されると共に、インジェクシ
ョンタンク１２に設けた圧力センサ１９の内圧検出値が
入力され、これらに基づいて加圧気体供給管１５の圧力
制御弁２４を制御する圧力調節計４３とを備えている。
【００１８】ここで、関数発生器４１は、微粉炭吹込量
Ｗが予め設定された設定値ＷS に達するまでの間はタン
ク内圧設定値ＳＶが一定値となり、設定値ＷS を越える
と微粉炭吹込量Ｗの増加に比例してタンク内圧設定値Ｓ
Ｖが増加する折れ線関数に設定されている。また、補正
回路４２に入力される炉熱偏差は、高炉内の各部の熱量
を測定し、これらに基づいて炉熱指数ＴＱを算出する微
粉炭吹込分炉熱指数演算部４４と、この演算部４４で算
出された炉熱指数ＴＱと予め微粉炭吹込分設定部４５で
設定した微粉炭吹込分炉熱指数設定値ＳＱとが入力さ
れ、両者の偏差を算出する炉熱調節計４６とで構成され
る炉熱制御部４７で形成される。
Ｗが予め設定された設定値ＷS に達するまでの間はタン
ク内圧設定値ＳＶが一定値となり、設定値ＷS を越える
と微粉炭吹込量Ｗの増加に比例してタンク内圧設定値Ｓ
Ｖが増加する折れ線関数に設定されている。また、補正
回路４２に入力される炉熱偏差は、高炉内の各部の熱量
を測定し、これらに基づいて炉熱指数ＴＱを算出する微
粉炭吹込分炉熱指数演算部４４と、この演算部４４で算
出された炉熱指数ＴＱと予め微粉炭吹込分設定部４５で
設定した微粉炭吹込分炉熱指数設定値ＳＱとが入力さ
れ、両者の偏差を算出する炉熱調節計４６とで構成され
る炉熱制御部４７で形成される。
【００１９】微粉炭吹込分炉熱指数演算部４４では、下
記の演算を行って炉熱指数ＴＱを算出する。 ＴＱ＝Ｑ１＋Ｑ２−Ｑ３−Ｑ４−Ｑ５−Ｑ６ …………（１） Ｑ１：送風顕熱（９００℃基準） Ｑ２：羽口先でのコークスの燃焼熱（ＣＯ基準） Ｑ３：送風湿分の分解熱 Ｑ４：ソルロス反応熱 Ｑ５：ステーブ抜熱（炉下部） Ｑ６：微粉炭燃焼熱 Ｑ１＝BVD ×(BT-900)×C11 ×10-3＋BVD ×22.4/18 ×C12 ×(BT-900)×10-3 BVD ＝BVC ×0.21/(0.21+EO2) EO2 ＝0.79×BVO/BV BVC ＝CC×Ｘ×Ｙ Ｘ＝Ａ/AA Ｙ＝BB／Ｂ Ａ＝(1.0+CO/CO2)×(1-DDR)-DDR Ｂ＝MOI ×10-3×(22.4/9.0)+WPCI/BV×｛PCIO×10-2×22.4/16.0 +PCIH/10-2×22.4/2.0｝＋0.42×(1.0+BVPCI/BV) DDR ＝DC×(16.0/12.0) ×(1.0/DO) DC＝ＣOUT −ＣOT ＣOUT ＝VTOP×(CO+CO2)×10-2×(12.0/22.4) ＣOT ＝ＯIN×(12.0/16.0) DO＝ＯOUT −ＯIN ＯOUT ＝Ｏ1 ＋Ｏ2 ＯIN＝Ｏ3 ＋Ｏ4 Ｏ1 ＝VTOP×(CO ＋2.0 ×CO2)×10-2×(16.0/22.4) Ｏ2 ＝｛BV×10-3×MOI ×(16.0/18.0)+WPCI×PCIH×10-2×(16.0/2.0)｝ ×0.42 Ｏ3 ＝(BV ×0.12+BVO×0.79+BVPCI×0.21) ×32.0/22.4 Ｏ4 ＝BV×10-3×MOI ×(16.0/18.0)+WPCI×PCIO×10-3 Ｑ２＝(TOTALC0-COALC) ×C21W×10-3+COALC×C22 ×10-3 TOTALC＝｛BVD ×(1.0+BVPCI/BV)×0.21+BVD×EO2 ×10-2｝×12.0/11.2 +BVD×MOI ×12.0/18.0 ×10-3+WPCI ×(BVD/BV) ×(PCIO ×10-2) ×12.0/6.0 COALC ＝(BVD/BV)×WPCI×(PCIC ×10-2) Ｑ３＝BVD ×MOI ×10-3×(C3/9.0)×(1.0×10-3) Ｑ４＝SLC ×C4×10-3 SLC ＝1.40×DDR ×(940.0/55.84) ×12.0 Ｑ５＝ST×(1.0/60.0)×(1.0/BV)×BVD ×10-3×C5 Ｑ６＝｛(BVD/BV)×WPCI｝×C6×10-3 BV:送風流量15分平均値 BT:送風温度15分平均値 MOI:送風湿分15分平均値 BVPCI:送風外吹込空気量 WPCI: 微粉炭吹込量15分平均値 VTOP: 炉頂ガスボリューム PCIO: 微粉炭中Ｏ PCIH: 微粉炭中Ｈ BVO:酸素量 CO: 炉頂ガス成分(CO)15分平均値 CO2:炉頂ガス成分(CO2)15 分平均値 AA: 炉熱指数ＴＱ用定数１ BB: 炉熱指数ＴＱ用定数２ CC: 炉熱指数ＴＱ用定数３ C11:炉熱指数ＴＱ用定数４ C12:炉熱指数ＴＱ用定数５ C21:炉熱指数ＴＱ用定数６ C22:炉熱指数ＴＱ用定数７ C4: 炉熱指数ＴＱ用定数８ C5: 炉熱指数ＴＱ用定数９ C6: 炉熱指数ＴＱ用定数１０ 搬送気体制御部３３は、微粉炭吹込量設定器３１で設定
された各羽口毎の微粉炭吹込量Ｗ、圧力センサ５からの
高炉内圧検出値ＰC 及び圧力センサ１９からのインジェ
クションタンク１２のタンク内圧検出値ＰB が入力さ
れ、高炉内圧検出値ＰC とタンク内圧検出値ＰB との差
圧ΔＰを一定とする搬送気体量設定値ＱFを演算する搬
送気体量演算器５１と、この演算器５１で算出された搬
送気体量ＱF が入力されると共に、搬送気体供給管１４
に設けた流量計２０の流量検出値が入力され、これらに
基づいて搬送気体供給管１４の流量制御弁２１を制御す
る流量調節計５２とを備えている。
記の演算を行って炉熱指数ＴＱを算出する。 ＴＱ＝Ｑ１＋Ｑ２−Ｑ３−Ｑ４−Ｑ５−Ｑ６ …………（１） Ｑ１：送風顕熱（９００℃基準） Ｑ２：羽口先でのコークスの燃焼熱（ＣＯ基準） Ｑ３：送風湿分の分解熱 Ｑ４：ソルロス反応熱 Ｑ５：ステーブ抜熱（炉下部） Ｑ６：微粉炭燃焼熱 Ｑ１＝BVD ×(BT-900)×C11 ×10-3＋BVD ×22.4/18 ×C12 ×(BT-900)×10-3 BVD ＝BVC ×0.21/(0.21+EO2) EO2 ＝0.79×BVO/BV BVC ＝CC×Ｘ×Ｙ Ｘ＝Ａ/AA Ｙ＝BB／Ｂ Ａ＝(1.0+CO/CO2)×(1-DDR)-DDR Ｂ＝MOI ×10-3×(22.4/9.0)+WPCI/BV×｛PCIO×10-2×22.4/16.0 +PCIH/10-2×22.4/2.0｝＋0.42×(1.0+BVPCI/BV) DDR ＝DC×(16.0/12.0) ×(1.0/DO) DC＝ＣOUT −ＣOT ＣOUT ＝VTOP×(CO+CO2)×10-2×(12.0/22.4) ＣOT ＝ＯIN×(12.0/16.0) DO＝ＯOUT −ＯIN ＯOUT ＝Ｏ1 ＋Ｏ2 ＯIN＝Ｏ3 ＋Ｏ4 Ｏ1 ＝VTOP×(CO ＋2.0 ×CO2)×10-2×(16.0/22.4) Ｏ2 ＝｛BV×10-3×MOI ×(16.0/18.0)+WPCI×PCIH×10-2×(16.0/2.0)｝ ×0.42 Ｏ3 ＝(BV ×0.12+BVO×0.79+BVPCI×0.21) ×32.0/22.4 Ｏ4 ＝BV×10-3×MOI ×(16.0/18.0)+WPCI×PCIO×10-3 Ｑ２＝(TOTALC0-COALC) ×C21W×10-3+COALC×C22 ×10-3 TOTALC＝｛BVD ×(1.0+BVPCI/BV)×0.21+BVD×EO2 ×10-2｝×12.0/11.2 +BVD×MOI ×12.0/18.0 ×10-3+WPCI ×(BVD/BV) ×(PCIO ×10-2) ×12.0/6.0 COALC ＝(BVD/BV)×WPCI×(PCIC ×10-2) Ｑ３＝BVD ×MOI ×10-3×(C3/9.0)×(1.0×10-3) Ｑ４＝SLC ×C4×10-3 SLC ＝1.40×DDR ×(940.0/55.84) ×12.0 Ｑ５＝ST×(1.0/60.0)×(1.0/BV)×BVD ×10-3×C5 Ｑ６＝｛(BVD/BV)×WPCI｝×C6×10-3 BV:送風流量15分平均値 BT:送風温度15分平均値 MOI:送風湿分15分平均値 BVPCI:送風外吹込空気量 WPCI: 微粉炭吹込量15分平均値 VTOP: 炉頂ガスボリューム PCIO: 微粉炭中Ｏ PCIH: 微粉炭中Ｈ BVO:酸素量 CO: 炉頂ガス成分(CO)15分平均値 CO2:炉頂ガス成分(CO2)15 分平均値 AA: 炉熱指数ＴＱ用定数１ BB: 炉熱指数ＴＱ用定数２ CC: 炉熱指数ＴＱ用定数３ C11:炉熱指数ＴＱ用定数４ C12:炉熱指数ＴＱ用定数５ C21:炉熱指数ＴＱ用定数６ C22:炉熱指数ＴＱ用定数７ C4: 炉熱指数ＴＱ用定数８ C5: 炉熱指数ＴＱ用定数９ C6: 炉熱指数ＴＱ用定数１０ 搬送気体制御部３３は、微粉炭吹込量設定器３１で設定
された各羽口毎の微粉炭吹込量Ｗ、圧力センサ５からの
高炉内圧検出値ＰC 及び圧力センサ１９からのインジェ
クションタンク１２のタンク内圧検出値ＰB が入力さ
れ、高炉内圧検出値ＰC とタンク内圧検出値ＰB との差
圧ΔＰを一定とする搬送気体量設定値ＱFを演算する搬
送気体量演算器５１と、この演算器５１で算出された搬
送気体量ＱF が入力されると共に、搬送気体供給管１４
に設けた流量計２０の流量検出値が入力され、これらに
基づいて搬送気体供給管１４の流量制御弁２１を制御す
る流量調節計５２とを備えている。
【００２０】微粉炭投入制御部３４は、サービスタンク
１１の荷重センサ１６の重量検出値、サービスタンク１
１の圧力センサ１７の内圧検出値、インジェクションタ
ンク１２の荷重センサ１８の重量検出値及びインジェク
ションタンク１２の圧力センサ１９の内圧検出値が入力
された例えばマイクロコンピュータで構成され、インジ
ェクションタンク１２の重量検出値が予め設定した設定
値Ｓ１に達したときにサービスタンク１１をインジェク
ションタンク１１と同圧となるまで加圧し、次いでイン
ジェクションタンク１２の重量検出値が設定値Ｓ１より
小さい投入設定値Ｓ２に達したときに下部開閉弁１１ｂ
を開いて、サービスタンク１１内の微分炭をインジェク
ションタンク１２に投入し、この投入が完了すると、下
部開閉弁１１ｂを閉じ、次いで排気用開閉弁１１ｄを開
いてサービスタンク１１の内圧を略大気圧まで下降させ
てから上部開閉弁１１ａを開くと共に図示しない微分炭
粉砕ミルを起動してサービスタンク１１内に微分炭を投
入し、所定量貯留してサービスタンク重量が上限値Ｓ
MAX に達したときに微分炭粉砕ミルを停止させると共
に、所定時間後に上部開閉弁１１ａを閉状態に制御す
る。
１１の荷重センサ１６の重量検出値、サービスタンク１
１の圧力センサ１７の内圧検出値、インジェクションタ
ンク１２の荷重センサ１８の重量検出値及びインジェク
ションタンク１２の圧力センサ１９の内圧検出値が入力
された例えばマイクロコンピュータで構成され、インジ
ェクションタンク１２の重量検出値が予め設定した設定
値Ｓ１に達したときにサービスタンク１１をインジェク
ションタンク１１と同圧となるまで加圧し、次いでイン
ジェクションタンク１２の重量検出値が設定値Ｓ１より
小さい投入設定値Ｓ２に達したときに下部開閉弁１１ｂ
を開いて、サービスタンク１１内の微分炭をインジェク
ションタンク１２に投入し、この投入が完了すると、下
部開閉弁１１ｂを閉じ、次いで排気用開閉弁１１ｄを開
いてサービスタンク１１の内圧を略大気圧まで下降させ
てから上部開閉弁１１ａを開くと共に図示しない微分炭
粉砕ミルを起動してサービスタンク１１内に微分炭を投
入し、所定量貯留してサービスタンク重量が上限値Ｓ
MAX に達したときに微分炭粉砕ミルを停止させると共
に、所定時間後に上部開閉弁１１ａを閉状態に制御す
る。
【００２１】次に、上記実施例の動作を図３に示すタイ
ムチャートを参照して説明する。今、時点ｔ0 でサービ
スタンク１１の各電磁開閉弁１１ａ，１１ｂ及び１１ｄ
が全て閉じていてサービスタンク１１からインジェクシ
ョンタンク１２への微粉炭投入が停止されており、微粉
炭投入制御部３４の投入状態信号ＳＴがオフ状態となっ
ていると共に、サービスタンク１１内に所定量の微粉炭
が貯留されているものとし、且つインジェクションタン
ク１２から所定量の微粉炭が切出されて、輸送配管１３
に供給される搬送気体によって高炉羽口２に搬送されて
いるものとする。
ムチャートを参照して説明する。今、時点ｔ0 でサービ
スタンク１１の各電磁開閉弁１１ａ，１１ｂ及び１１ｄ
が全て閉じていてサービスタンク１１からインジェクシ
ョンタンク１２への微粉炭投入が停止されており、微粉
炭投入制御部３４の投入状態信号ＳＴがオフ状態となっ
ていると共に、サービスタンク１１内に所定量の微粉炭
が貯留されているものとし、且つインジェクションタン
ク１２から所定量の微粉炭が切出されて、輸送配管１３
に供給される搬送気体によって高炉羽口２に搬送されて
いるものとする。
【００２２】この状態では、インジェクションタンク１
２に対する加圧気体供給管１５の圧力制御弁２４が制御
装置３０のインジェクションタンク内圧制御部３２によ
って吹込量設定部３１で設定された各羽口毎の微粉炭吹
込量Ｗに基づいて制御される。すなわち、インジェクシ
ョンタンク内圧制御部３２の関数発生器４１で吹込量Ｗ
に応じたインジェクションタンク内圧ＰB が設定値ＳＶ
として設定され、これが圧力調節計４３に入力されるこ
とにより、この圧力調節計４３で、内圧設定値ＳＶとイ
ンジェクションタンク１２の圧力センサ１９の内圧検出
値ＰB とに基づいてインジェクションタンク１２に対す
る加圧気体供給管１５に介装された圧力制御弁２４を制
御する。
２に対する加圧気体供給管１５の圧力制御弁２４が制御
装置３０のインジェクションタンク内圧制御部３２によ
って吹込量設定部３１で設定された各羽口毎の微粉炭吹
込量Ｗに基づいて制御される。すなわち、インジェクシ
ョンタンク内圧制御部３２の関数発生器４１で吹込量Ｗ
に応じたインジェクションタンク内圧ＰB が設定値ＳＶ
として設定され、これが圧力調節計４３に入力されるこ
とにより、この圧力調節計４３で、内圧設定値ＳＶとイ
ンジェクションタンク１２の圧力センサ１９の内圧検出
値ＰB とに基づいてインジェクションタンク１２に対す
る加圧気体供給管１５に介装された圧力制御弁２４を制
御する。
【００２３】このように、圧力制御弁２４を制御してイ
ンジェクションタンク１２の内圧Ｐ B を制御することに
より、搬送気体供給管１４からの搬送気体量が一定で、
輸送配管１３及び搬送気体供給供給管１４の合流点での
内圧ＰD が一定であるとしたときに、インジェクション
タンク内圧ＰB と合流点内圧ＰD との差圧ΔＰ（＝Ｐ B
−ＰD ）と微粉炭吹込量との関係は、図５に示すよう
に、差圧ΔＰが増加するにつれて吹込量が放物線状に増
加し、インジェクションタンク内圧ＰB を増加すること
により、吹込量を増加させることができる。
ンジェクションタンク１２の内圧Ｐ B を制御することに
より、搬送気体供給管１４からの搬送気体量が一定で、
輸送配管１３及び搬送気体供給供給管１４の合流点での
内圧ＰD が一定であるとしたときに、インジェクション
タンク内圧ＰB と合流点内圧ＰD との差圧ΔＰ（＝Ｐ B
−ＰD ）と微粉炭吹込量との関係は、図５に示すよう
に、差圧ΔＰが増加するにつれて吹込量が放物線状に増
加し、インジェクションタンク内圧ＰB を増加すること
により、吹込量を増加させることができる。
【００２４】これと同時に、輸送配管１３に接続された
搬送気体供給管１４の搬送気体量が制御装置３０の搬送
気体制御部３３で制御される。このとき、搬送気体量演
算器５１で、微粉炭吹込量Ｗ、インジェクションタンク
１２の内圧ＰB 及び高炉１の内圧ＰC に基づいて、イン
ジェクションタンク１２の内圧ＰB 及び高炉１の内圧Ｐ
C の差圧を一定とする搬送気体量ＱF が算出され、この
搬送気体量ＱF が流量調節計５２に設定値として供給さ
れることにより、搬送気体供給管１４に介装された流量
制御弁２１が制御されて、インジェクションタンク１２
の内圧ＰB 及び高炉１の内圧ＰC の差圧が一定に制御さ
れる。このため、高炉１の内圧ＰC が何らかの原因で変
動した場合にも、その内圧ＰC とインジェクションタン
ク１２の内圧ＰB との差圧を一定とするように、搬送気
体量ＱF が制御されるので、高炉内圧変動にかかわらず
微粉炭吹込量をバラツキなく安定化させることができ
る。
搬送気体供給管１４の搬送気体量が制御装置３０の搬送
気体制御部３３で制御される。このとき、搬送気体量演
算器５１で、微粉炭吹込量Ｗ、インジェクションタンク
１２の内圧ＰB 及び高炉１の内圧ＰC に基づいて、イン
ジェクションタンク１２の内圧ＰB 及び高炉１の内圧Ｐ
C の差圧を一定とする搬送気体量ＱF が算出され、この
搬送気体量ＱF が流量調節計５２に設定値として供給さ
れることにより、搬送気体供給管１４に介装された流量
制御弁２１が制御されて、インジェクションタンク１２
の内圧ＰB 及び高炉１の内圧ＰC の差圧が一定に制御さ
れる。このため、高炉１の内圧ＰC が何らかの原因で変
動した場合にも、その内圧ＰC とインジェクションタン
ク１２の内圧ＰB との差圧を一定とするように、搬送気
体量ＱF が制御されるので、高炉内圧変動にかかわらず
微粉炭吹込量をバラツキなく安定化させることができ
る。
【００２５】このように、インジェクションタンク１２
の内圧ＰB 及び高炉１の内圧ＰC の差圧を一定とする差
圧制御を行うことにより、微粉炭吹込量を安定化させる
ことはできるが、高炉１に吹込む微粉炭の絶対量は、輸
送配管１３の摩耗、微粉炭の性状によって変動すること
になり、この差圧制御のみでは、微粉炭吹込量を正確に
制御することができない。
の内圧ＰB 及び高炉１の内圧ＰC の差圧を一定とする差
圧制御を行うことにより、微粉炭吹込量を安定化させる
ことはできるが、高炉１に吹込む微粉炭の絶対量は、輸
送配管１３の摩耗、微粉炭の性状によって変動すること
になり、この差圧制御のみでは、微粉炭吹込量を正確に
制御することができない。
【００２６】このため、本発明では、高炉操業にとっ
て、目標値は、微粉炭吹込量そのものではなく、炉熱で
あることにより着目して、その炉熱指数ＴＱを微粉炭吹
込分炉熱指数演算部４４で算出し、この炉熱指数ＴＱと
予め設定した炉熱指数設定値ＳＱとの偏差を微粉炭吹込
量の差圧制御の実績値としてインジェクションタンク内
圧制御部３２にフィードバックすることにより、炉熱指
数ＴＱの変化分に対応してインジェクションタンク１２
の内圧ＰB を制御することにより、炉熱指数ＴＱを目標
値に定値制御することができる。このとき、炉熱制御を
行う場合に、その対象となる高炉１が非常に遅れ時間の
大きい制御系であるため、フィードバック制御周期とし
ては、３０分程度に設定することが好ましい。
て、目標値は、微粉炭吹込量そのものではなく、炉熱で
あることにより着目して、その炉熱指数ＴＱを微粉炭吹
込分炉熱指数演算部４４で算出し、この炉熱指数ＴＱと
予め設定した炉熱指数設定値ＳＱとの偏差を微粉炭吹込
量の差圧制御の実績値としてインジェクションタンク内
圧制御部３２にフィードバックすることにより、炉熱指
数ＴＱの変化分に対応してインジェクションタンク１２
の内圧ＰB を制御することにより、炉熱指数ＴＱを目標
値に定値制御することができる。このとき、炉熱制御を
行う場合に、その対象となる高炉１が非常に遅れ時間の
大きい制御系であるため、フィードバック制御周期とし
ては、３０分程度に設定することが好ましい。
【００２７】このように、インジェクションタンク１２
からの微粉炭切出しを継続することにより、インジェク
ションタンク１２の重量検出値ＬL が図３（ｂ）に示す
ように減少して、時点ｔ1 でインジェクションタンク１
２の重量検出値ＬL が設定重量Ｓ１に達すると、サービ
スタンク１１の内圧ＰA をインジェクションタンク１２
の内圧ＰB と等しくなるまで昇圧してこの昇圧状態を保
持する。
からの微粉炭切出しを継続することにより、インジェク
ションタンク１２の重量検出値ＬL が図３（ｂ）に示す
ように減少して、時点ｔ1 でインジェクションタンク１
２の重量検出値ＬL が設定重量Ｓ１に達すると、サービ
スタンク１１の内圧ＰA をインジェクションタンク１２
の内圧ＰB と等しくなるまで昇圧してこの昇圧状態を保
持する。
【００２８】その後、時点ｔ2 で、インジェクションタ
ンク１２の重量検出値ＬL が下限重量設定値Ｓ２に達す
ると、サービスタンク１１の下部開閉弁１１ｂが開状態
に制御されて、これによりサービスタンク１１からイン
ジェクションタンク１２への微粉炭の投入が開始され
る。このように、インジェクションタンク１２への微粉
炭投入が開始されることにより、サービスタンク１１の
重量検出値ＬU が図３（ａ）に示すように時間の経過と
共に減少し、且つインジェクションタンク１２の重量検
出値ＬL は図３（ｂ）に示すように増加する。
ンク１２の重量検出値ＬL が下限重量設定値Ｓ２に達す
ると、サービスタンク１１の下部開閉弁１１ｂが開状態
に制御されて、これによりサービスタンク１１からイン
ジェクションタンク１２への微粉炭の投入が開始され
る。このように、インジェクションタンク１２への微粉
炭投入が開始されることにより、サービスタンク１１の
重量検出値ＬU が図３（ａ）に示すように時間の経過と
共に減少し、且つインジェクションタンク１２の重量検
出値ＬL は図３（ｂ）に示すように増加する。
【００２９】また、サービスタンク１１からインジェク
ションタンク１２への微粉炭投入を開始した時点ｔ2 で
インジェクションタンク１２の内圧ＰB が増加すること
になり、この内圧ＰB の増加によって、インジェクショ
ンタンク１２の微粉炭切出量も増加することになるが、
このとき搬送気体制御部３６の搬送気体量演算器５１で
演算される搬送気体量ＱF がインジェクションタンク１
２の内圧ＰB の増加に対応して増加し、これに応じてイ
ンジェクションタンク１２の内圧ＰB と輸送配管１３の
合流点内圧ＰD との差圧が小さくなることにより、イン
ジェクションタンク１２からの微粉炭切出量が抑制され
ることになり、微粉炭吹込量を安定化することができ、
高炉１の炉頂ガスＨ2 の圧力変動を、図４に示すよう
に、前半部の下部タンク１２への微粉炭投入時に無制御
状態となる従来における±０．２５％変動から±０．１
％変動にまで低下させることができる。
ションタンク１２への微粉炭投入を開始した時点ｔ2 で
インジェクションタンク１２の内圧ＰB が増加すること
になり、この内圧ＰB の増加によって、インジェクショ
ンタンク１２の微粉炭切出量も増加することになるが、
このとき搬送気体制御部３６の搬送気体量演算器５１で
演算される搬送気体量ＱF がインジェクションタンク１
２の内圧ＰB の増加に対応して増加し、これに応じてイ
ンジェクションタンク１２の内圧ＰB と輸送配管１３の
合流点内圧ＰD との差圧が小さくなることにより、イン
ジェクションタンク１２からの微粉炭切出量が抑制され
ることになり、微粉炭吹込量を安定化することができ、
高炉１の炉頂ガスＨ2 の圧力変動を、図４に示すよう
に、前半部の下部タンク１２への微粉炭投入時に無制御
状態となる従来における±０．２５％変動から±０．１
％変動にまで低下させることができる。
【００３０】このインジェクションタンク１２への微粉
炭投入状態を継続することにより、サービスタンク１１
の重量検出値ＬU が減少して設定値Ｓ３に達する時点ｔ
3 となると、サービスタンク１１の下部電磁開閉弁１１
ｂが閉状態に制御され、この開閉弁１１ｂが完全に閉状
態となった後に、電磁開閉弁１１ｄが開状態に制御さ
れ、サービスタンク１１の内圧ＰA が徐々に降圧され、
排気された加圧気体（Ｎ 2 ）は排気管１１ｆを通じて回
収装置で回収される。
炭投入状態を継続することにより、サービスタンク１１
の重量検出値ＬU が減少して設定値Ｓ３に達する時点ｔ
3 となると、サービスタンク１１の下部電磁開閉弁１１
ｂが閉状態に制御され、この開閉弁１１ｂが完全に閉状
態となった後に、電磁開閉弁１１ｄが開状態に制御さ
れ、サービスタンク１１の内圧ＰA が徐々に降圧され、
排気された加圧気体（Ｎ 2 ）は排気管１１ｆを通じて回
収装置で回収される。
【００３１】そして、サービスタンク１１の内圧ＰA が
大気圧となる時点ｔ4 で、排圧用電磁開閉弁１１ｄが閉
状態に制御され、これと同時に上部電磁開閉弁１１ａが
開状態に制御されると共に、微粉炭粉砕機が起動され
て、サービスタンク１１への微粉炭の供給が開始され、
これによってサービスタンク１１の重量検出値ＬU が図
３（ａ）に示すように急増し、この重量検出値ＬU が上
限設定値ＬMAX に達した時点ｔ5 で微粉炭粉砕機の駆動
が停止されると共に、上部開閉弁１１ａが閉状態に制御
されて微粉炭投入処理が終了して、前述したインジェク
ションタンク１２からの微粉炭切出し状態に復帰する。
大気圧となる時点ｔ4 で、排圧用電磁開閉弁１１ｄが閉
状態に制御され、これと同時に上部電磁開閉弁１１ａが
開状態に制御されると共に、微粉炭粉砕機が起動され
て、サービスタンク１１への微粉炭の供給が開始され、
これによってサービスタンク１１の重量検出値ＬU が図
３（ａ）に示すように急増し、この重量検出値ＬU が上
限設定値ＬMAX に達した時点ｔ5 で微粉炭粉砕機の駆動
が停止されると共に、上部開閉弁１１ａが閉状態に制御
されて微粉炭投入処理が終了して、前述したインジェク
ションタンク１２からの微粉炭切出し状態に復帰する。
【００３２】なお、上記実施例においては、制御装置３
０を構成する微粉炭投入制御部３４のみをマイクロコン
ピュータで構成する場合について説明したが、これに限
定されるものではなく、インジェクションタンク内圧制
御部３２及び搬送気体制御部３３をマイクロコンピュー
タ、プログラマブルコントローラ等で構成するようにし
てもよい。
０を構成する微粉炭投入制御部３４のみをマイクロコン
ピュータで構成する場合について説明したが、これに限
定されるものではなく、インジェクションタンク内圧制
御部３２及び搬送気体制御部３３をマイクロコンピュー
タ、プログラマブルコントローラ等で構成するようにし
てもよい。
【００３３】また、上記実施例においては、微粉炭供給
装置１０を上下に直列に接続した２つのサービスタンク
１１及びインジェクションタンク１２で構成する場合に
ついて説明したが、これに限定されるものではなく、３
つ以上のタンクを直列に接続するようにしてもよい。
装置１０を上下に直列に接続した２つのサービスタンク
１１及びインジェクションタンク１２で構成する場合に
ついて説明したが、これに限定されるものではなく、３
つ以上のタンクを直列に接続するようにしてもよい。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る微粉
炭吹込み制御方法によれば、微粉炭を切り出す下部タン
クの内圧と高炉の内圧とを一定とするように搬送気体量
を制御する差圧制御を行うと共に、下部タンクの内圧を
炉熱指数に基づいて制御するようにしたので、差圧制御
によって、従来例のように下部タンクの重量変化のよう
に外乱ノイズを多く含む制御系を使用することがなく、
高炉への微粉炭吹込量を安定化させることができると共
に、炉熱指数によって下部タンク内圧をフィードバック
制御することにより、炉熱指数を目標値に制御するため
に必要な微粉炭吹込量を調整することができ、微粉炭吹
込量を高精度で制御することができるという効果が得ら
れる。
炭吹込み制御方法によれば、微粉炭を切り出す下部タン
クの内圧と高炉の内圧とを一定とするように搬送気体量
を制御する差圧制御を行うと共に、下部タンクの内圧を
炉熱指数に基づいて制御するようにしたので、差圧制御
によって、従来例のように下部タンクの重量変化のよう
に外乱ノイズを多く含む制御系を使用することがなく、
高炉への微粉炭吹込量を安定化させることができると共
に、炉熱指数によって下部タンク内圧をフィードバック
制御することにより、炉熱指数を目標値に制御するため
に必要な微粉炭吹込量を調整することができ、微粉炭吹
込量を高精度で制御することができるという効果が得ら
れる。
【図１】本発明を適用し得る高炉への微粉炭気体輸送装
置を示す概略構成図である。
置を示す概略構成図である。
【図２】図１の各部を制御する制御装置の一例を示す系
統図である。
統図である。
【図３】微粉炭吹込制御方法の説明に供するタイムチャ
ートである。
ートである。
【図４】微粉炭吹込状態における従来例と本願発明との
炉頂ガス圧変化を示すタイムチャートである。
炉頂ガス圧変化を示すタイムチャートである。
【図５】微粉炭吹込量とインジェクションタンク内圧及
び合流点圧力の差圧との関係を示す特性線図である。
び合流点圧力の差圧との関係を示す特性線図である。
１ 高炉 ２ 羽口 ４ 微粉炭吹込バーナー ５ 圧力センサ １０ 微粉炭供給装置 １１ サービスタンク １２ インジェクションタンク １３ 輸送配管 １４ 搬送気体供給管 １５ 加圧気体供給管 １６，１８ 荷重センサ １７，１９ 圧力センサ ２１ 流量制御弁 ２３，２４ 圧力制御弁 ３０ 制御装置 ３１ 吹込量設定器 ３２ インジェクションタンク内圧制御部 ３３ 搬送気体流量制御部 ３４ 微粉炭投入制御部 ４１ 関数発生器 ４２ 補正回路 ４３ 圧力調節計 ４４ 微粉炭吹込分炉熱指数演算部 ４５ 微粉炭吹込分炉熱指数設定部 ４６ 炉熱調節計 ４７ 炉熱制御部
Claims (1)
- 【請求項１】 直列に接続された微粉炭を貯留する上部
タンク及び下部タンクを備え、下部タンク内の微粉炭を
高炉の羽口に搬送気体によって気体輸送するようにした
微粉炭吹込み制御方法において、前記下部タンクの内圧
と高炉の内圧との差圧が一定となるように搬送気体量を
制御すると共に、当該下部タンクの内圧を高炉の炉熱指
数に基づいて直接制御することを特徴とする微粉炭吹込
み制御方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15372093A JP2742000B2 (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 微粉炭吹込み制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15372093A JP2742000B2 (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 微粉炭吹込み制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0711312A JPH0711312A (ja) | 1995-01-13 |
| JP2742000B2 true JP2742000B2 (ja) | 1998-04-22 |
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ID=15568632
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15372093A Expired - Fee Related JP2742000B2 (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 微粉炭吹込み制御方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2742000B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100742272B1 (ko) * | 2006-06-23 | 2007-07-24 | 고등기술연구원연구조합 | 석탄가스화기 시스템의 미분탄 공급장치 및 그자동충진제어방법 |
-
1993
- 1993-06-24 JP JP15372093A patent/JP2742000B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0711312A (ja) | 1995-01-13 |
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