JPH0158085B2 - - Google Patents
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- JPH0158085B2 JPH0158085B2 JP56102755A JP10275581A JPH0158085B2 JP H0158085 B2 JPH0158085 B2 JP H0158085B2 JP 56102755 A JP56102755 A JP 56102755A JP 10275581 A JP10275581 A JP 10275581A JP H0158085 B2 JPH0158085 B2 JP H0158085B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
- C21B5/003—Injection of pulverulent coal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Air Transport Of Granular Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、粉粒体を加圧気体によつて輸送す
る高圧粉粒体気体管路輸送装置の定流量制御装置
に関し、特に粉粒体を充填した流動床式加圧タン
クに加圧流量調節弁を有する加圧ラインから加圧
気体が流動床を通じて供給され、上記加圧タンク
に接続された輸送ラインに粉粒体を定流量送出し
て受給装置に輸送する高圧粉粒体気体管路輸送装
置に適用して好適なものである。
る高圧粉粒体気体管路輸送装置の定流量制御装置
に関し、特に粉粒体を充填した流動床式加圧タン
クに加圧流量調節弁を有する加圧ラインから加圧
気体が流動床を通じて供給され、上記加圧タンク
に接続された輸送ラインに粉粒体を定流量送出し
て受給装置に輸送する高圧粉粒体気体管路輸送装
置に適用して好適なものである。
この種輸送装置は、例えば微粉炭等の粉粒体を
高炉羽口、転炉吹込口、取鍋脱硫ランス等の受給
装置に高圧定量輸送する場合に使用するものであ
るが、この場合粉粒体を定流量で輸送することは
勿論、高炉等の燃焼装置の必要支燃性ガスや取鍋
への不活性ガスを粉粒体と共に輸送することが好
ましい。この意味で固気比又は総加圧気体流量を
一定値に保持した状態で粉粒体を定流量輸送する
ことが望まれている。
高炉羽口、転炉吹込口、取鍋脱硫ランス等の受給
装置に高圧定量輸送する場合に使用するものであ
るが、この場合粉粒体を定流量で輸送することは
勿論、高炉等の燃焼装置の必要支燃性ガスや取鍋
への不活性ガスを粉粒体と共に輸送することが好
ましい。この意味で固気比又は総加圧気体流量を
一定値に保持した状態で粉粒体を定流量輸送する
ことが望まれている。
又粉粒体供給側即ち加圧タンクの圧力が変動す
る場合は加圧タンク内圧力と受給装置内圧力との
差を一定値に保持した状態で粉粒体を定流量輸送
することが望まれている。
る場合は加圧タンク内圧力と受給装置内圧力との
差を一定値に保持した状態で粉粒体を定流量輸送
することが望まれている。
本発明は前記要望を確実に満足し得る新規な高
圧粉粒体気体管路輸送装置の定流量制御装置を提
供せんとするもので、以下図面について本発明の
実施例を説明する。
圧粉粒体気体管路輸送装置の定流量制御装置を提
供せんとするもので、以下図面について本発明の
実施例を説明する。
第１図は高圧粉粒体気体管路輸送装置を示す系
統図であつて、１は微粉炭等の粉粒体が投入弁２
を介して充填される流動床式加圧タンク、３は流
動床、４は排気弁である。
統図であつて、１は微粉炭等の粉粒体が投入弁２
を介して充填される流動床式加圧タンク、３は流
動床、４は排気弁である。
６は加圧タンク１に接続された輸送管であつ
て、その先端が排出ノズル５としてタンク内に延
長されて流動床３と対向している。
て、その先端が排出ノズル５としてタンク内に延
長されて流動床３と対向している。
８は所要圧力（P2）を有する受給装置であつ
て、輸送管６の他端に接続されている。受給装置
８としては、高炉の羽口、転炉の吹込口、ロータ
リーキルン等の燃焼装置の他、脱硫用取鍋、ホツ
パー等であつても良い。
て、輸送管６の他端に接続されている。受給装置
８としては、高炉の羽口、転炉の吹込口、ロータ
リーキルン等の燃焼装置の他、脱硫用取鍋、ホツ
パー等であつても良い。
１０は空気等の支燃性ガス、不活性ガス等の加
圧気体を供給する供給源であつて、この供給源１
０からの加圧気体が流量調節弁１１を介装した加
圧ライン１２を介して加圧タンク１の流動床３に
供給されると共に、流量調節弁１３を介装したバ
イパスライン１４を介して輸送管６に供給され
る。
圧気体を供給する供給源であつて、この供給源１
０からの加圧気体が流量調節弁１１を介装した加
圧ライン１２を介して加圧タンク１の流動床３に
供給されると共に、流量調節弁１３を介装したバ
イパスライン１４を介して輸送管６に供給され
る。
１６は加圧タンク１の重量を測定するロードセ
ル等の重量検出器、１７は加圧タンクの流動床圧
力（P1）を検出する圧力検出器２０は加圧気体
供給源１０からの総供給気体流量を検出するオリ
フイス等の流量検出器、２１はバイパスライン１
４に介装されたオリフイス等の流量検出器であ
る。
ル等の重量検出器、１７は加圧タンクの流動床圧
力（P1）を検出する圧力検出器２０は加圧気体
供給源１０からの総供給気体流量を検出するオリ
フイス等の流量検出器、２１はバイパスライン１
４に介装されたオリフイス等の流量検出器であ
る。
２４は加圧タンクの流動床圧力と輸送管６のタ
ンク外位置圧力との差圧を検出して圧力損失から
排出ノズルの粉粒体切出量を推算するための差圧
検出器、２５は受給装置８の圧力を検出する圧力
検出器である。
ンク外位置圧力との差圧を検出して圧力損失から
排出ノズルの粉粒体切出量を推算するための差圧
検出器、２５は受給装置８の圧力を検出する圧力
検出器である。
２６はキーボード等の設定値入力装置であつ
て、所望とするタンク重量変化率（dw／dt）、固
気比（ｍ）、加圧気体の総流量（QT）及びバイパ
スラインの加圧気体流量（QB）等を入力する。
て、所望とするタンク重量変化率（dw／dt）、固
気比（ｍ）、加圧気体の総流量（QT）及びバイパ
スラインの加圧気体流量（QB）等を入力する。
２８は制御装置であつて、前記各検出器１６，
１７，２０，２１，２４及び２５の検出出力と、
設定値入力装置２６の出力とが供給され、これら
に基づき流量調節弁１１，１３の制御出力が得ら
れる。この制御装置２８の制御内容は、以下に述
べる如くである。即ち第１図の装置に於て各部の
寸法を輸送管６の相当管長Le＝140ｍ、輸送管の
呼び径Di＝25A、微粉炭粒度dp＝200 メツシユ
残Ｒ＝20％、加圧タンク容積Ｖ＝１m3とし、受給
装置圧力をP2＝2.0Kg／cm2Ｇとして実験した結果、
第２図に示す特性曲線Ｅ及びＦが得られた。第２
図において縦軸はタンク重量変化率dw／dt（Kg／
ｈ）、横軸はバイパスライン気体流量QB（Ｎm3／
ｈ）及び総供給気体流量QT（Ｎm3／ｈ）である。
この場合、加圧ラインのガス流量QT−QBは10N
m3／ｈであつて、加圧タンク１から粉粒体が排出
されるに従つて減少する圧力を補充するものであ
り、第２図の操作範囲で制御されているのでタン
ク内圧力P1はバイパスライン１４の気体流量の
増減によつて影響されない。曲線Ｅはdw／dt＝
−AQB＋Ｂ＋Ｃ（P1−P2）…(1)（但しＡ、Ｂ及び
Ｃは定数）で表わされた特性曲線であつて、曲線
E1、E2、E3及びE4は夫夫加圧タンク圧力（P1）
を夫々４、4.5、５及び5.5Kg／cm2Ｇに設定した場
合に得られた特性曲線である。又曲線Ｆはdw／
dt＝ｍ・γG・QT（但しγGは加圧気体の比重量）で
表わされた特性曲線であつて、曲線F1、F2、F3、
F4及びF5は夫々固気比ｍを夫々５、10、15、20
及び25に設定した場合に得られる特性曲線であ
る。
１７，２０，２１，２４及び２５の検出出力と、
設定値入力装置２６の出力とが供給され、これら
に基づき流量調節弁１１，１３の制御出力が得ら
れる。この制御装置２８の制御内容は、以下に述
べる如くである。即ち第１図の装置に於て各部の
寸法を輸送管６の相当管長Le＝140ｍ、輸送管の
呼び径Di＝25A、微粉炭粒度dp＝200 メツシユ
残Ｒ＝20％、加圧タンク容積Ｖ＝１m3とし、受給
装置圧力をP2＝2.0Kg／cm2Ｇとして実験した結果、
第２図に示す特性曲線Ｅ及びＦが得られた。第２
図において縦軸はタンク重量変化率dw／dt（Kg／
ｈ）、横軸はバイパスライン気体流量QB（Ｎm3／
ｈ）及び総供給気体流量QT（Ｎm3／ｈ）である。
この場合、加圧ラインのガス流量QT−QBは10N
m3／ｈであつて、加圧タンク１から粉粒体が排出
されるに従つて減少する圧力を補充するものであ
り、第２図の操作範囲で制御されているのでタン
ク内圧力P1はバイパスライン１４の気体流量の
増減によつて影響されない。曲線Ｅはdw／dt＝
−AQB＋Ｂ＋Ｃ（P1−P2）…(1)（但しＡ、Ｂ及び
Ｃは定数）で表わされた特性曲線であつて、曲線
E1、E2、E3及びE4は夫夫加圧タンク圧力（P1）
を夫々４、4.5、５及び5.5Kg／cm2Ｇに設定した場
合に得られた特性曲線である。又曲線Ｆはdw／
dt＝ｍ・γG・QT（但しγGは加圧気体の比重量）で
表わされた特性曲線であつて、曲線F1、F2、F3、
F4及びF5は夫々固気比ｍを夫々５、10、15、20
及び25に設定した場合に得られる特性曲線であ
る。
この図から明らかなように、
(1) 加圧気体量を一定にして粉粒体を輸送する場
合には、横軸から所望の総加圧流量QTを選択
し、QTが一定となる直線Ｘと曲線Ｅ中の選択
された１つ例えば曲線E1との交点ｋを選び、
曲線E1に基づき加圧タンク内圧力（P1）と受
給装置内圧力（P2）との差圧（P1−P2）を選
定する。従つて図においては総加圧気体流量を
50Nm3／ｈとするとき差圧（P1−P2）＝４−２
＝２Kg／cm2Ｇに維持すればタンク重量変化率
dw／dt＝800Kg／ｈで総気体流量を一定として
定流量輸送が可能となる。
合には、横軸から所望の総加圧流量QTを選択
し、QTが一定となる直線Ｘと曲線Ｅ中の選択
された１つ例えば曲線E1との交点ｋを選び、
曲線E1に基づき加圧タンク内圧力（P1）と受
給装置内圧力（P2）との差圧（P1−P2）を選
定する。従つて図においては総加圧気体流量を
50Nm3／ｈとするとき差圧（P1−P2）＝４−２
＝２Kg／cm2Ｇに維持すればタンク重量変化率
dw／dt＝800Kg／ｈで総気体流量を一定として
定流量輸送が可能となる。
(2) 前記差圧（P1−P2）を一定にして粉粒体を
輸送する場合には、前記(1)式に於ける（P1−
P2）が定数となるから(1)式はdw／dt＝−A′QB
＋B′となり第２図に於いて鎖線図示の１本の
直線Ｇとなる。従つて所望の粉粒体輸送量
（dw／dt）を得るには横軸のバイパス気体流量
を可変調整して直線Ｇとの交点における縦軸の
dw／dtを選択することによつて差圧（P1−P2）
を一定として定流量輸送が可能となる。
輸送する場合には、前記(1)式に於ける（P1−
P2）が定数となるから(1)式はdw／dt＝−A′QB
＋B′となり第２図に於いて鎖線図示の１本の
直線Ｇとなる。従つて所望の粉粒体輸送量
（dw／dt）を得るには横軸のバイパス気体流量
を可変調整して直線Ｇとの交点における縦軸の
dw／dtを選択することによつて差圧（P1−P2）
を一定として定流量輸送が可能となる。
(3) 固気比ｍを一定にして粉粒体を輸送する場合
は、所望の固気比を選定し、その固気比に対応
する直線F1〜F5を選択し、所望の粉粒体輸送
量（dw／dt）に相等する曲線E1〜E4との交点
からバイパス気体流量QB及び加圧タンク内圧
力（P1）を選定するか又はバイパス気体流量
QB及び差圧（P1−P2）を選定することによつ
て固気比を一定として粉粒体を定流量輸送する
ことが可能となる。
は、所望の固気比を選定し、その固気比に対応
する直線F1〜F5を選択し、所望の粉粒体輸送
量（dw／dt）に相等する曲線E1〜E4との交点
からバイパス気体流量QB及び加圧タンク内圧
力（P1）を選定するか又はバイパス気体流量
QB及び差圧（P1−P2）を選定することによつ
て固気比を一定として粉粒体を定流量輸送する
ことが可能となる。
以上の結果から、前記特性曲線Ｅ、Ｆ及びＧを
予め制御装置２８に記憶させ且つこの制御装置２
８に前記各検出器１６，１７，２０，２１，２
５，２４の出力を供給すると共に設定値入力装置
２６から所望のタンク重量変化率（dw／dt）、固
気比ｍ又は総加圧気体流量（QT）を設定し、バ
イパス気体流量（QB）及び加圧圧力（P1）の設
定値を夫々自動的に制御装置２８で演算設定して
供給することによつて、制御装置２８から流量調
節弁１１，１３を操作する操作制御出力を得るこ
とができ、前記した総加圧気体流量（QT）、差圧
（P1−P2）及び固気比ｍの何れかを一定とする粉
粒体定流量輸送を行なうことができる。
予め制御装置２８に記憶させ且つこの制御装置２
８に前記各検出器１６，１７，２０，２１，２
５，２４の出力を供給すると共に設定値入力装置
２６から所望のタンク重量変化率（dw／dt）、固
気比ｍ又は総加圧気体流量（QT）を設定し、バ
イパス気体流量（QB）及び加圧圧力（P1）の設
定値を夫々自動的に制御装置２８で演算設定して
供給することによつて、制御装置２８から流量調
節弁１１，１３を操作する操作制御出力を得るこ
とができ、前記した総加圧気体流量（QT）、差圧
（P1−P2）及び固気比ｍの何れかを一定とする粉
粒体定流量輸送を行なうことができる。
尚輸送管６内の粉粒体のみの質量流量は、重量
検出器１６の出力に代え以下述べるように測定す
ることができる。即ち輸送管６の離れた２点間の
圧力損失△PTは△PT＝△Pa＋K2mQT＝K1Q2 T＋
K2mQT…(1)で表わされる。但し、△Paは粉粒体
が零のときの加圧気体（QT）のみによる圧力損
失、ｍは固気比、K1、K2は比例常数である。
検出器１６の出力に代え以下述べるように測定す
ることができる。即ち輸送管６の離れた２点間の
圧力損失△PTは△PT＝△Pa＋K2mQT＝K1Q2 T＋
K2mQT…(1)で表わされる。但し、△Paは粉粒体
が零のときの加圧気体（QT）のみによる圧力損
失、ｍは固気比、K1、K2は比例常数である。
又粉粒体の質量流量ＷはＷ＝mQT…(2)で表わ
され、(1)(2)式より Ｗ＝（△PT−K1Q2 T）／K2…(3) となり、結局粉粒体流量は定数K1及びにK2を予
め算出しておき、損失圧力と加圧気体流量とを検
出することにより測定することができる。
され、(1)(2)式より Ｗ＝（△PT−K1Q2 T）／K2…(3) となり、結局粉粒体流量は定数K1及びにK2を予
め算出しておき、損失圧力と加圧気体流量とを検
出することにより測定することができる。
一方加圧気体流量（QT）はオリフイス差圧△
Poで求める場合にはQT＝K3√△（但しK3は
比例定数）で表わされ、従つて両辺を二乗すると
QQ2 T＝K2 3△Poとなり、これを(3)式に代入すると、 Ｗ＝K4（△PT−K5△Pp）…(4) 但しK4＝K2 3／K2、K5＝K1K2 3 となる。なお、排出ノズルの圧力損失の場合は(1)
(2)(3)式に於けるQTを（QT−QB）に置き換えれば
良い。但し△Paの値は無視し得る程度に小さい
ので(4)式はＷ≒K4△PTとなる。
Poで求める場合にはQT＝K3√△（但しK3は
比例定数）で表わされ、従つて両辺を二乗すると
QQ2 T＝K2 3△Poとなり、これを(3)式に代入すると、 Ｗ＝K4（△PT−K5△Pp）…(4) 但しK4＝K2 3／K2、K5＝K1K2 3 となる。なお、排出ノズルの圧力損失の場合は(1)
(2)(3)式に於けるQTを（QT−QB）に置き換えれば
良い。但し△Paの値は無視し得る程度に小さい
ので(4)式はＷ≒K4△PTとなる。
従つて、差圧検出器２４又は他の輸送管６の離
れた２点間の差圧を検出する差圧検出器３０の出
力と流量検出器２０の出力とにより粉粒体のみの
質量流量を測定することができる。
れた２点間の差圧を検出する差圧検出器３０の出
力と流量検出器２０の出力とにより粉粒体のみの
質量流量を測定することができる。
以上のように本発明によると、総加圧気体流
量、加圧タンク圧力と受給装置圧力との差圧及び
固気比の何れか１つを一定とした状態で粉粒体を
定流量輸送することができる大なる特徴を有し、
圧力を有するプロセス、インジエクシヨン、高固
気比燃料供給、高炉羽口分配等に使用可能な粉粒
体輸送装置を提供することができる。
量、加圧タンク圧力と受給装置圧力との差圧及び
固気比の何れか１つを一定とした状態で粉粒体を
定流量輸送することができる大なる特徴を有し、
圧力を有するプロセス、インジエクシヨン、高固
気比燃料供給、高炉羽口分配等に使用可能な粉粒
体輸送装置を提供することができる。
又バイパス気体流量を間欠的に変化させること
によりパルス燃焼・プラグ輸送等を行なうことが
可能となる。
によりパルス燃焼・プラグ輸送等を行なうことが
可能となる。
尚上例に於いては加圧タンク１からの粉粒体の
輸送をバツチ的に行なう場合について説明した
が、第３図に示すように加圧タンク１の上方に別
途加圧タンク３２を設けてその重量を重量検出器
３３で検出し、加圧タンク１の粉粒体が所定のレ
ベル以下となつたとき加圧タンク３２内圧力を加
圧タンク１内圧力と均圧にした状態で加圧タンク
３２の粉粒体を加圧タンク１に移送し、このとき
重量検出器１６の出力を重量検出器３３の出力で
減算して加圧タンク１の重量増加分を相殺するよ
うにすれば、粉粒体を連続的に定流量輸送するこ
とができる。
輸送をバツチ的に行なう場合について説明した
が、第３図に示すように加圧タンク１の上方に別
途加圧タンク３２を設けてその重量を重量検出器
３３で検出し、加圧タンク１の粉粒体が所定のレ
ベル以下となつたとき加圧タンク３２内圧力を加
圧タンク１内圧力と均圧にした状態で加圧タンク
３２の粉粒体を加圧タンク１に移送し、このとき
重量検出器１６の出力を重量検出器３３の出力で
減算して加圧タンク１の重量増加分を相殺するよ
うにすれば、粉粒体を連続的に定流量輸送するこ
とができる。
又上例に於いては制御装置２８が記憶演算機能
を有する場合について説明したが、第４図に示す
ようにアナログ的に総気体流量又は／及び加圧タ
ンク・受給装置差圧又は加圧タンク圧力を一定と
して制御するようにしても良い。即ち、４１は加
圧タンク圧力検出器１７の出力P1及び受給装置
圧力検出器２５の出力P2が供給されそれらの差
圧（P1−P2）を得る差圧演算器である。４２は
検出器１７の出力P1及び差圧演算器４１の出力
を受けてそれらの何れか一つを選択する選択切換
回路である。
を有する場合について説明したが、第４図に示す
ようにアナログ的に総気体流量又は／及び加圧タ
ンク・受給装置差圧又は加圧タンク圧力を一定と
して制御するようにしても良い。即ち、４１は加
圧タンク圧力検出器１７の出力P1及び受給装置
圧力検出器２５の出力P2が供給されそれらの差
圧（P1−P2）を得る差圧演算器である。４２は
検出器１７の出力P1及び差圧演算器４１の出力
を受けてそれらの何れか一つを選択する選択切換
回路である。
４３は総供給気体流量検出器２０の出力QT及
び輸送管差圧検出器３０の出力△PTが供給され
これらに基づき粉粒体のみの質量流量を演算する
質量流量演算器、４４はタンク重量検出器１６の
出力を時間微分器３９で微分した出力dw／dt、
ノズル差圧検出器２４の出力を定数乗算器４０で
定数Ｋを乗算して出力△PTに比例するものとし
て求められた質量流量dw／dt及び質量流量演算
器４３の出力dw／dtのうちの何れか一つを選択
する選択切換回路である。
び輸送管差圧検出器３０の出力△PTが供給され
これらに基づき粉粒体のみの質量流量を演算する
質量流量演算器、４４はタンク重量検出器１６の
出力を時間微分器３９で微分した出力dw／dt、
ノズル差圧検出器２４の出力を定数乗算器４０で
定数Ｋを乗算して出力△PTに比例するものとし
て求められた質量流量dw／dt及び質量流量演算
器４３の出力dw／dtのうちの何れか一つを選択
する選択切換回路である。
４５は選択切換回路４４の出力と所望の質量流
量設定値とを比較して調節出力が得られる質量流
量調節計、４６は選択切換回路、４７，４８は
夫々質量流量調節計４５の出力が選択切換回路４
６を通じて第２図における特性曲線Ｅ及びＧに応
じた出力が得られるようにされた圧力設定用ゲイ
ン調整器及びバイパス流量設定用ゲイン調整器で
ある。
量設定値とを比較して調節出力が得られる質量流
量調節計、４６は選択切換回路、４７，４８は
夫々質量流量調節計４５の出力が選択切換回路４
６を通じて第２図における特性曲線Ｅ及びＧに応
じた出力が得られるようにされた圧力設定用ゲイ
ン調整器及びバイパス流量設定用ゲイン調整器で
ある。
４９はゲイン調整器４７の圧力設定用出力及び
選択切換回路４２の出力が供給された圧力調節計
であつて、この調節計４９から加圧流量供給ライ
ン１２に介装された加圧流量調節弁１１の操作出
力が得られる。又選択切換回路４６の出力側間に
介挿された切換回路５１を閉じれば質量流量調節
計の出力信号に基づき圧力調節計と流量調節計と
を同時にカスケード制御することも可能である。
選択切換回路４２の出力が供給された圧力調節計
であつて、この調節計４９から加圧流量供給ライ
ン１２に介装された加圧流量調節弁１１の操作出
力が得られる。又選択切換回路４６の出力側間に
介挿された切換回路５１を閉じれば質量流量調節
計の出力信号に基づき圧力調節計と流量調節計と
を同時にカスケード制御することも可能である。
５０はゲイン調整器４８の流量設定用出力及び
バイパス流量検出器２１の出力QBが供給された
流量調節計であつて、この調節計５０からバイパ
スライン１４に介装された流量調節弁１３の操作
出力が得られる。
バイパス流量検出器２１の出力QBが供給された
流量調節計であつて、この調節計５０からバイパ
スライン１４に介装された流量調節弁１３の操作
出力が得られる。
而して選択切換回路４２を差圧演算器４１の出
力が圧力調節計４９に供給されるよう操作すると
共に選択切換回路４４を操作して検出器１６，２
４の出力及び調節計４３の出力の何れか１つを選
択し、さらに選択切換回路４６をゲイン調整器４
７側に切換え、且つゲイン調整器４７を特性曲線
Ｅに基づいて調整することによつて総供給流量を
一定として粉粒体を定流量輸送することができ、
又同様に選択切換回路４６をゲイン調整器４８側
に切換えゲイン調整器４８を第２図の特性曲線Ｇ
に対応させて調整することにより加圧タンク・受
給装置差圧（P1−P2）を一定として粉粒体を定
流量輸送することができる。
力が圧力調節計４９に供給されるよう操作すると
共に選択切換回路４４を操作して検出器１６，２
４の出力及び調節計４３の出力の何れか１つを選
択し、さらに選択切換回路４６をゲイン調整器４
７側に切換え、且つゲイン調整器４７を特性曲線
Ｅに基づいて調整することによつて総供給流量を
一定として粉粒体を定流量輸送することができ、
又同様に選択切換回路４６をゲイン調整器４８側
に切換えゲイン調整器４８を第２図の特性曲線Ｇ
に対応させて調整することにより加圧タンク・受
給装置差圧（P1−P2）を一定として粉粒体を定
流量輸送することができる。
尚上記各実施例に於いては粉粒体の質量流量を
タンク重量変化率、輸送管ノズル圧力損失又は輸
送管の離れた２点間の圧力損失及び総供給気体流
量によつて検出するようにした場合について説明
したが、これらはその何れか１つを検出するよう
にすれば良い。
タンク重量変化率、輸送管ノズル圧力損失又は輸
送管の離れた２点間の圧力損失及び総供給気体流
量によつて検出するようにした場合について説明
したが、これらはその何れか１つを検出するよう
にすれば良い。
又排出ノズルの差圧の検出は、流動床下部とノ
ズル出口との差圧、排出ノズル入・出口差圧、流
動床下部及びバイパス配管合流部入口間差圧を検
出するようにしても良い。特に後者の場合は検出
部が粉粒体を含まない気相部であるのでガスパー
ジを行なう必要がない。
ズル出口との差圧、排出ノズル入・出口差圧、流
動床下部及びバイパス配管合流部入口間差圧を検
出するようにしても良い。特に後者の場合は検出
部が粉粒体を含まない気相部であるのでガスパー
ジを行なう必要がない。
第１図は本発明装置の一例を示す系統図、第２
図は本発明の説明に供する特性曲線図、第３図は
本発明装置の他の例を示す系統図、第４図は制御
装置の他の例を示すブロツク図である。 １は加圧タンク、３は流動床、６は輸送管、８
は受給装置、１０は加圧気体供給源、１１は流量
調節弁、１２は加圧ライン、１３は流量調節弁、
１４はバイパスライン、１６はタンク重量検出
器、１７は加圧タンク圧力検出器、２０，２１は
流量検出器、２４は差圧検出器、２５は受給装置
圧力検出器、２６は設定値入力装置、２８は制御
装置。
図は本発明の説明に供する特性曲線図、第３図は
本発明装置の他の例を示す系統図、第４図は制御
装置の他の例を示すブロツク図である。 １は加圧タンク、３は流動床、６は輸送管、８
は受給装置、１０は加圧気体供給源、１１は流量
調節弁、１２は加圧ライン、１３は流量調節弁、
１４はバイパスライン、１６はタンク重量検出
器、１７は加圧タンク圧力検出器、２０，２１は
流量検出器、２４は差圧検出器、２５は受給装置
圧力検出器、２６は設定値入力装置、２８は制御
装置。
Claims (1)
- １ 流動床式加圧タンクの流動床に輸送用加圧気
体供給源からの加圧気体が総流量検出器２０及び
加圧気体流量調節弁１１を備えた供給ラインを介
して供給されると共に前記流動床上に対向して開
口するノズルに連接する輸送管が受給装置に接続
されてなる高圧粉粒体輸送装置において、前記総
流量検出器の二次側と前記輸送管の途中に流量検
出器２１と流量調節弁１３を備えたバイパスライ
ンが接続されると共に前記流動床の圧力検出器１
７と、前記流動床と前記輸送管との差圧検出器２
４と、前記受給装置圧力検出器２５と、前記加圧
タンク重量検出器１６と、前記各検出器出力が入
力され、前記加圧気体流量調節弁１１及び前記バ
イパス流量調節弁１３への操作出力が得られる制
御装置と、該制御装置への設定値を入力する設定
器を備え、該設定器には前記加圧タンクと受給装
置との設定差圧に応じて予じめ知られている所望
粉粒体排出量に対する関係に基づいて固気比又は
粉粒体質量流量を設定し、固気比又は質量流量を
増減した時に前記バイパス流量を反比例的に可変
させるようにしたことを特徴とする高圧粉粒体輸
送装置の定流量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10275581A JPS586827A (ja) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | 高圧粉粒体輸送装置の定流量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10275581A JPS586827A (ja) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | 高圧粉粒体輸送装置の定流量制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586827A JPS586827A (ja) | 1983-01-14 |
| JPH0158085B2 true JPH0158085B2 (ja) | 1989-12-08 |
Family
ID=14336015
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10275581A Granted JPS586827A (ja) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | 高圧粉粒体輸送装置の定流量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS586827A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2549580A1 (fr) * | 1983-07-19 | 1985-01-25 | Wurth Paul Sa | Procede et dispositif pour l'injection de charbon pulverise dans un four industriel |
| JPS63171819A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶銑処理剤最適吹込量の制御装置 |
| JPH07102892B2 (ja) * | 1987-11-19 | 1995-11-08 | 川崎重工業株式会社 | 粉粒体定量切出輸送方法 |
| KR101693939B1 (ko) * | 2014-11-26 | 2017-01-06 | 현대자동차주식회사 | 수분사 철계 분말 이송 설비 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52126331A (en) * | 1976-04-15 | 1977-10-24 | Shinseiki Kankou Yuugen | Simultaneous ball discharging device for ball hitting game machine |
| JPS52126881A (en) * | 1976-04-19 | 1977-10-25 | Denka Engineering | Preventive method of clogging of transportation pipe in pulverulent and granular body transportation device and its device |
| JPS541296A (en) * | 1977-06-06 | 1979-01-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method of producing water slag from converter slag |
| JPS54129685A (en) * | 1978-03-31 | 1979-10-08 | Nippon Carbide Kogyo Kk | Method of quantitatively extracting gas fluidized pulverulent body and its device |
| JPS5661227A (en) * | 1979-10-17 | 1981-05-26 | Denka Consult & Eng Co Ltd | Constant flow rate transporting system |
-
1981
- 1981-07-01 JP JP10275581A patent/JPS586827A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52126331A (en) * | 1976-04-15 | 1977-10-24 | Shinseiki Kankou Yuugen | Simultaneous ball discharging device for ball hitting game machine |
| JPS52126881A (en) * | 1976-04-19 | 1977-10-25 | Denka Engineering | Preventive method of clogging of transportation pipe in pulverulent and granular body transportation device and its device |
| JPS541296A (en) * | 1977-06-06 | 1979-01-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method of producing water slag from converter slag |
| JPS54129685A (en) * | 1978-03-31 | 1979-10-08 | Nippon Carbide Kogyo Kk | Method of quantitatively extracting gas fluidized pulverulent body and its device |
| JPS5661227A (en) * | 1979-10-17 | 1981-05-26 | Denka Consult & Eng Co Ltd | Constant flow rate transporting system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS586827A (ja) | 1983-01-14 |
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