JP7302157B2 - 熱転写受像シート - Google Patents
熱転写受像シート Download PDFInfo
- Publication number
- JP7302157B2 JP7302157B2 JP2018190047A JP2018190047A JP7302157B2 JP 7302157 B2 JP7302157 B2 JP 7302157B2 JP 2018190047 A JP2018190047 A JP 2018190047A JP 2018190047 A JP2018190047 A JP 2018190047A JP 7302157 B2 JP7302157 B2 JP 7302157B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- image
- layer
- thermal transfer
- comparative example
- receiving sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Description
本発明は、感熱転写方式のプリンタに使用される受像シートに関する。
一般に、感熱転写方式は、プリンタのサーマルヘッドに発生する熱によって、サーマルリボンと呼ばれる転写体におけるインク受容層のインクを、昇華（昇華転写方式）あるいは溶融（溶融転写方式）させて、受像シート側に転写するものである。
現在、感熱転写方式の中でも昇華転写方式は、プリンタの高機能化と併せて、各種画像を簡便にフルカラー形成することができる。さらに、昇華転写方式は、銀塩写真と比較して短時間に画像を形成することが可能であり、設備もコンパクトである。このため、昇華転写方式用の熱転写受像シートは、銀塩写真からの置き換えが進んでおり、コンビニエンスストアや、家電量販店、写真屋の隅に、デジタルカメラのセルフプリント、証明書写真、アミューズメント用として広く配置されている。
現在、感熱転写方式の中でも昇華転写方式は、プリンタの高機能化と併せて、各種画像を簡便にフルカラー形成することができる。さらに、昇華転写方式は、銀塩写真と比較して短時間に画像を形成することが可能であり、設備もコンパクトである。このため、昇華転写方式用の熱転写受像シートは、銀塩写真からの置き換えが進んでおり、コンビニエンスストアや、家電量販店、写真屋の隅に、デジタルカメラのセルフプリント、証明書写真、アミューズメント用として広く配置されている。
上記のように、銀塩写真からの置き換えを目的としている写真用の熱転写受像シートは、銀塩写真に近い風合いが求められる。このため、熱転写受像シートには、銀塩写真で採用されていた、ポリラミ加工された紙であるレジンコート紙（ＲＣ紙）が、基材として使用される。
また、熱転写の原理上、サーマルヘッドのエネルギーを効率よく熱転写に利用するため、受像層の下に、通常、多孔質フィルムが断熱層として配置される。
特許文献１には、多孔質フィルムの貼り合せ時の熱収縮によるカールバランスを取るために、多孔質フィルムとは反対側にフィルムを貼り合せることが記載されている。
また、熱転写の原理上、サーマルヘッドのエネルギーを効率よく熱転写に利用するため、受像層の下に、通常、多孔質フィルムが断熱層として配置される。
特許文献１には、多孔質フィルムの貼り合せ時の熱収縮によるカールバランスを取るために、多孔質フィルムとは反対側にフィルムを貼り合せることが記載されている。
しかし、上記のように、一般的な熱転写受像シートの構成が多層構成となる場合、材料コスト及び生産コストが嵩むという問題がある。
また、我々の検討した結果、上記構成においても、転写後の保管環境によっては、染料の裏抜けが起こることが分かっている。その対策として、特許文献２のような層構造が提案されているが、依然として、印画後の染料の裏抜けを防止し、画像保存性を改善できる熱転写受像シートの開発が切望されている。
また、我々の検討した結果、上記構成においても、転写後の保管環境によっては、染料の裏抜けが起こることが分かっている。その対策として、特許文献２のような層構造が提案されているが、依然として、印画後の染料の裏抜けを防止し、画像保存性を改善できる熱転写受像シートの開発が切望されている。
本発明は、上記のような点に着目してなされたもので、コシがあり、画像均一性が良好で、転写後の保管でも染料が裏面に抜ける現象を抑制することを、少ない層構成で実現可能な低コストの熱転写受像シートを提供することを目的とする。
課題を解決するために、本発明の一態様は、紙基材の少なくとも一方の面側に受像層を有する熱転写受像シートであって、上記受像層の表面が最表面を構成し、上記熱転写受像シートのテーバー剛度（ＪＩＳ－Ｐ８１２５：２０００）が１．４７ｍＮ・ｍ以上２．９４ｍＮ・ｍ以下、かつ上記受像層の上記表面のうねり曲線の最大谷深さＷｖ（ＩＳＯ４２８７－１９９７）が１．３μｍ未満であり、更に、上記紙基材と上記受像層との間に、少なくとも多孔質層と平滑層とを有し、上記平滑層は、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅの速さ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーで転写体を熱転写した際、上記平滑層表面の光学反射濃度が０．１以下の層であることを要旨とする。
本発明の態様の熱転写受像シートによれば、コシを維持しつつ画像均一性が良好で、転写後の保管でも染料が裏面に抜けを抑制することが可能となる。
以下、本発明の実施形態について、図面を参照して説明する。
（受像シートの全体構成）
本実施形態の熱転写受像シートは、図１に示すように、紙基材１００の一方の面側（上面側）に、受像層４００を有する。紙基材１００と受像層４００との間には、平滑層２００と多孔質層３００とが設けられている。平滑層２００と多孔質層３００とは設けなくても良い。
（受像シートの全体構成）
本実施形態の熱転写受像シートは、図１に示すように、紙基材１００の一方の面側（上面側）に、受像層４００を有する。紙基材１００と受像層４００との間には、平滑層２００と多孔質層３００とが設けられている。平滑層２００と多孔質層３００とは設けなくても良い。
（紙基材１００）
紙基材１００は、熱転写における熱圧で軟化変形しない耐熱性と強度が要求される。
このため、紙基材１００の材料としては、例えば、コンデンサーペーパー、グラシン紙、硫酸紙、またはサイズ度の高い紙、合成紙（ポリオレフィン系、ポリスチレン系）、上質紙、アート紙、コート紙、レジンコート紙、キャストコート紙、壁紙、裏打用紙、合成樹脂又はエマルジョン含浸紙、合成ゴムラテックス含浸紙、合成樹脂内添紙、板紙等、セルロース繊維紙、など挙げられる。材料コストの観点から、紙基材１００の材料として、上質紙、コート紙等を用いるのが望ましい。
紙基材１００の厚み（図１中では、上下方向の長さ）は、熱転写受像シートに要求される強度や耐熱性等や、紙基材１００として採用した素材の材質に応じて、適宜変更可能である。紙基材１００の厚みは、具体的には、５０μｍ以上１０００μｍ以下の範囲内であることが好ましく、１００μｍ以下３００μｍ以下の範囲内であることがより好ましい。
紙基材１００は、熱転写における熱圧で軟化変形しない耐熱性と強度が要求される。
このため、紙基材１００の材料としては、例えば、コンデンサーペーパー、グラシン紙、硫酸紙、またはサイズ度の高い紙、合成紙（ポリオレフィン系、ポリスチレン系）、上質紙、アート紙、コート紙、レジンコート紙、キャストコート紙、壁紙、裏打用紙、合成樹脂又はエマルジョン含浸紙、合成ゴムラテックス含浸紙、合成樹脂内添紙、板紙等、セルロース繊維紙、など挙げられる。材料コストの観点から、紙基材１００の材料として、上質紙、コート紙等を用いるのが望ましい。
紙基材１００の厚み（図１中では、上下方向の長さ）は、熱転写受像シートに要求される強度や耐熱性等や、紙基材１００として採用した素材の材質に応じて、適宜変更可能である。紙基材１００の厚みは、具体的には、５０μｍ以上１０００μｍ以下の範囲内であることが好ましく、１００μｍ以下３００μｍ以下の範囲内であることがより好ましい。
（平滑層２００の構成）
平滑層２００には、基材１００の表面の平滑性を出す（うねり最大谷深さＷｖが１．３μｍ以下を実現する）ことと、紙基材１００だけでは不足する熱転写受像シートのコシを付与する機能がある。
また、平滑層２００には、受像層４００が転写によって受け取った染料を紙基材１００に移行しないようにする機能がある。
このため、平滑層２００の材料としては、低密度ポリエチレン樹脂、高密度ポリエチレン樹脂、アクリル樹脂、ポリプロプレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ウレタン樹脂、塩ビ樹脂、エチレン・酢酸ビニル共重合樹脂などが挙げられる。
平滑層２００には、基材１００の表面の平滑性を出す（うねり最大谷深さＷｖが１．３μｍ以下を実現する）ことと、紙基材１００だけでは不足する熱転写受像シートのコシを付与する機能がある。
また、平滑層２００には、受像層４００が転写によって受け取った染料を紙基材１００に移行しないようにする機能がある。
このため、平滑層２００の材料としては、低密度ポリエチレン樹脂、高密度ポリエチレン樹脂、アクリル樹脂、ポリプロプレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ウレタン樹脂、塩ビ樹脂、エチレン・酢酸ビニル共重合樹脂などが挙げられる。
また、平滑層２００の厚みは、紙基材の平滑性によって適宜変更可能である。平滑層２００の厚みは、平滑層２００が紙基材１００の厚みより厚いと紙の質感が失われてしまうのと、材料コストが嵩んでしまうため、１０μｍ以上で紙基材１００の厚み以下に抑えることが望ましい。
平滑層２００の材料は、染まり易いと染料が受像層４００と反対側に抜けていってしまうため、染まりにくい材料が好ましい。具体的には、平滑層２００は、３００ｄｐｉの熱転写装置にて、転写体を１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅの速さ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーで熱転写した際、平滑層表面の光学反射濃度が０．１以下であることが好ましい。
平滑層２００の材料は、染まり易いと染料が受像層４００と反対側に抜けていってしまうため、染まりにくい材料が好ましい。具体的には、平滑層２００は、３００ｄｐｉの熱転写装置にて、転写体を１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅの速さ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーで熱転写した際、平滑層表面の光学反射濃度が０．１以下であることが好ましい。
（多孔質層３００）
多孔質層３００は、熱転写による画像形成時に加えられた受像層への熱が、紙基材１００等への伝熱によって損失されることを防止する断熱性を付与する。
多孔質層３００は、従来公知のものを使用すればよい。例えば、多孔質層３００として、中空粒子とバインダー樹脂によって構成されるものや、発泡ポリプロピレンフィルムや発泡ポリエチレンテレフタレート等の発泡フィルムなどを用いたもの、さらに発泡フィルムの片面または両面にスキン層を設けた複合フィルムを用いた断熱層を挙げることができる。ただし、多孔質層３００を、発泡フィルムなどを用いた断熱層で構成した場合、コストの面、基材と貼り合わせ行程に発生するカールを考慮すると、中空粒子を用いた断熱層を用いるのが好ましい。
多孔質層３００は、熱転写による画像形成時に加えられた受像層への熱が、紙基材１００等への伝熱によって損失されることを防止する断熱性を付与する。
多孔質層３００は、従来公知のものを使用すればよい。例えば、多孔質層３００として、中空粒子とバインダー樹脂によって構成されるものや、発泡ポリプロピレンフィルムや発泡ポリエチレンテレフタレート等の発泡フィルムなどを用いたもの、さらに発泡フィルムの片面または両面にスキン層を設けた複合フィルムを用いた断熱層を挙げることができる。ただし、多孔質層３００を、発泡フィルムなどを用いた断熱層で構成した場合、コストの面、基材と貼り合わせ行程に発生するカールを考慮すると、中空粒子を用いた断熱層を用いるのが好ましい。
中空粒子の添加量は、印画濃度の観点から、断熱層（多孔質層３００）中の空隙率が２０％以上になるようにすることが望ましい。それに加え、中空粒子の粒子径は、表面粗さへの影響を考えると、１．０μｍ以下に抑えるのが好ましい。
多孔質層３００の配置は、平滑層２００の上でも、下（紙基材１００側）でも可能であるが、上記の通り、受像層４００に熱を留めたいため、平滑層２００の上（受像層４００側）に形成することが望ましい。
多孔質層３００の配置は、平滑層２００の上でも、下（紙基材１００側）でも可能であるが、上記の通り、受像層４００に熱を留めたいため、平滑層２００の上（受像層４００側）に形成することが望ましい。
（受像層４００）
受像層４００は、熱転写による画像形成時に熱転写インクシートから転写される昇華性染料を受容する。そして、受容した昇華性染料を受像層４００に保持することで、受像層４００の面に画像を形成かつ維持する。
受像層４００は、バインダー樹脂と、シリコーン離型剤をさらに含んでもよい。好ましい態様によれば、受像層４００は、界面活性剤や、造膜助剤を各種目的に応じてさらに含んでもよい。
バインダー樹脂としては、例えば、ポリオレフィン系樹脂、ハロゲン化ポリマー、ビニルポリマー、オレフィンと他のビニルモノマーとの共重合体系樹脂、セルロース系樹脂、ポリカーボネート等、およびこれら樹脂の混合系が挙げられる。
受像層４００は、熱転写による画像形成時に熱転写インクシートから転写される昇華性染料を受容する。そして、受容した昇華性染料を受像層４００に保持することで、受像層４００の面に画像を形成かつ維持する。
受像層４００は、バインダー樹脂と、シリコーン離型剤をさらに含んでもよい。好ましい態様によれば、受像層４００は、界面活性剤や、造膜助剤を各種目的に応じてさらに含んでもよい。
バインダー樹脂としては、例えば、ポリオレフィン系樹脂、ハロゲン化ポリマー、ビニルポリマー、オレフィンと他のビニルモノマーとの共重合体系樹脂、セルロース系樹脂、ポリカーボネート等、およびこれら樹脂の混合系が挙げられる。
ポリオレフィン系樹脂としては、アクリル系樹脂、塩化ビニル系樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン等が挙げられる。ハロゲン化ポリマーとしては、ポリ塩化ビニル、塩化ビニル・酢酸ビニル共重合体（塩酢ビ系樹脂）、ポリ塩化ビニリデン等が挙げられる。ビニルポリマーとしては、ポリ酢酸ビニル・アクリル共重合体、ポリアクリル酸エステル等が挙げられる。オレフィンとしては、ポリスチレン系樹脂、ポリアミド系樹脂、エチレンやプロピレン等が挙げられる。セルロース系樹脂としては、アイオノマー、セルロースジアセテート等が挙げられる。バインダー樹脂は、好ましくは塩化ビニル系樹脂である。バインダー樹脂は、塩化ビニル／酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル／アクリル共重合体から選択される少なくとも１種類の塩化ビニル系樹脂であることがさらに好ましい。
受像層４００に含有される離型剤としては、例えばシリコーン系、フッ素系、リン酸エステル系といった各種オイルや、界面活性剤や、金属酸化物、シリカ等の各種フィラー、ワックス類等が使用できる。これらは単独、あるいは２種以上を混合しても良い。中でも、シリコーンオイルを使用することが好ましい。
受像層４００の厚みは、０．１μｍ以上１０μｍ以下の範囲のものが使用可能であるが、より好ましくは０．２μｍ以上８μｍ以下のものが好ましい。また必要に応じて、受像層４００に架橋剤や酸化防止剤、蛍光染料や、公知の添加剤を含有しても良い。
受像層４００の厚みは、０．１μｍ以上１０μｍ以下の範囲のものが使用可能であるが、より好ましくは０．２μｍ以上８μｍ以下のものが好ましい。また必要に応じて、受像層４００に架橋剤や酸化防止剤、蛍光染料や、公知の添加剤を含有しても良い。
上記のような構成からなる熱転写受像シートは、受像層４００が最表面になるように構成される。
また、ＪＩＳ－Ｐ８１２５：２０００に準拠した測定で、熱転写受像シートの印画方向と直行する方向のテーバー剛度が１．４７ｍＮ・ｍ以上２．９４ｍＮ・ｍ以下である。
また、ＩＳＯ４２８７－１９９７に準拠した測定で受像層４００の表面のうねり曲線の最大谷深さＷｖが１．３μｍ未満となっている。
また、ＪＩＳ－Ｐ８１２５：２０００に準拠した測定で、熱転写受像シートの印画方向と直行する方向のテーバー剛度が１．４７ｍＮ・ｍ以上２．９４ｍＮ・ｍ以下である。
また、ＩＳＯ４２８７－１９９７に準拠した測定で受像層４００の表面のうねり曲線の最大谷深さＷｖが１．３μｍ未満となっている。
［最大谷深さ（Ｗｖ）］
最大谷深さ（Ｗｖ）は、図２のように、測定長さ（基準長さ）１０ｍｍ、カットオフ値（０．８～８ｍｍ）におけるうねり曲線の中で、もっとも深い谷の深さで表される（ＩＳＯ４２８７－１９９７）。
本実施形態では、上記測定を３０本以上測定し、その最大値をうねり曲線最大谷深さとする。
最大谷深さ（Ｗｖ）は、図２のように、測定長さ（基準長さ）１０ｍｍ、カットオフ値（０．８～８ｍｍ）におけるうねり曲線の中で、もっとも深い谷の深さで表される（ＩＳＯ４２８７－１９９７）。
本実施形態では、上記測定を３０本以上測定し、その最大値をうねり曲線最大谷深さとする。
［光学反射濃度］
光学反射濃度は、印画に使用するインクリボンを用いて、転写条件：３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅの速さ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーで披転写体に、染料熱転写を行った後、Ｘｒｉｔｅ５２８（Ｘｒｉｔｅ社製）で被転写体表面の光学反射濃度を測定する。
光学反射濃度は、印画に使用するインクリボンを用いて、転写条件：３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅの速さ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーで披転写体に、染料熱転写を行った後、Ｘｒｉｔｅ５２８（Ｘｒｉｔｅ社製）で被転写体表面の光学反射濃度を測定する。
［テーバー剛度］
テーバー剛度は、受像紙の印画方向と直角に交わる方向に対して、ＪＩＳ－Ｐ８１２５：２０００規格に従い、曲げ角度１５度のテーバー剛度を、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いて、左右５回測定を５サンプル測定し、その平均値をテーバー剛度（こわさ）とした。
テーバー剛度は、受像紙の印画方向と直角に交わる方向に対して、ＪＩＳ－Ｐ８１２５：２０００規格に従い、曲げ角度１５度のテーバー剛度を、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いて、左右５回測定を５サンプル測定し、その平均値をテーバー剛度（こわさ）とした。
（作用その他）
本実施形態の熱転写受像シートによれば、コシを維持しつつ画像均一性が良好で、転写後の保管でも染料が裏面に抜けを抑制することが可能となる（下記の実施例を参照）。
本実施形態の熱転写受像シートによれば、コシを維持しつつ画像均一性が良好で、転写後の保管でも染料が裏面に抜けを抑制することが可能となる（下記の実施例を参照）。
次に本実施形態に基づく実施例について説明する。
（使用する転写体の作製）
基材として、厚み４．５μｍの片面易接着処理付きポリエチレンテレフタレートフィルムを使用した。その基材の非易接着処理面に、下記に示す組成の耐熱滑性層塗布液（以下、「耐熱滑性層形成用塗布液」と記載する）を、グラビアコーティング法により、乾燥後の塗布量が０．５ｇ／ｍ２になるように塗布し、温度１００℃で１分間乾燥することで、基材上に耐熱滑性層を形成した。
耐熱滑性層を形成した基材の易接着処理面に、下記に示す組成の塗布液（以下、「染料層塗布液」と記載する）を、グラビアコーティング法により、乾燥後の塗布量が０．５ｇ／ｍ２になるように塗布し、温度９０℃で１分間乾燥することで、染料層を形成し、転写体を得た。なお、ここで得られた転写体は、画像形成、ならびに拡散速度の測定用として用いている。
（使用する転写体の作製）
基材として、厚み４．５μｍの片面易接着処理付きポリエチレンテレフタレートフィルムを使用した。その基材の非易接着処理面に、下記に示す組成の耐熱滑性層塗布液（以下、「耐熱滑性層形成用塗布液」と記載する）を、グラビアコーティング法により、乾燥後の塗布量が０．５ｇ／ｍ２になるように塗布し、温度１００℃で１分間乾燥することで、基材上に耐熱滑性層を形成した。
耐熱滑性層を形成した基材の易接着処理面に、下記に示す組成の塗布液（以下、「染料層塗布液」と記載する）を、グラビアコーティング法により、乾燥後の塗布量が０．５ｇ／ｍ２になるように塗布し、温度９０℃で１分間乾燥することで、染料層を形成し、転写体を得た。なお、ここで得られた転写体は、画像形成、ならびに拡散速度の測定用として用いている。
［耐熱滑性層形成用塗布液］
アセタール樹脂 ５．０部
マイカ ０．５部
水酸化マグネシウム ０．１部
リン酸エステル ０．９部
トルエン ５．５部
ＭＥＫ １３．０部
アセタール樹脂 ５．０部
マイカ ０．５部
水酸化マグネシウム ０．１部
リン酸エステル ０．９部
トルエン ５．５部
ＭＥＫ １３．０部
［染料層塗布液］
Ｃ．Ｉ．ディスパースレッド３４３ ４．５部
Ｃ．Ｉ．ディスパースバイオレット２６ ２．０部
ポリビニルアセタール樹脂 ５．０部
トルエン ２９．５部
メチルエチルケトン ５９．０部
Ｃ．Ｉ．ディスパースレッド３４３ ４．５部
Ｃ．Ｉ．ディスパースバイオレット２６ ２．０部
ポリビニルアセタール樹脂 ５．０部
トルエン ２９．５部
メチルエチルケトン ５９．０部
（実施例１）
坪量１２７．９ｇのグロスコート紙（オーロラコート紙、日本製紙）を紙基材として使用した。その紙基材１の一方の面に、下記組成の平滑層の塗工液１を、乾燥後の厚みが１０μｍになるように塗工し、ＵＶ照射量を３２０ｍＪ／ｃｍ×３回照射することにより実施例１の平滑層を作製した。
坪量１２７．９ｇのグロスコート紙（オーロラコート紙、日本製紙）を紙基材として使用した。その紙基材１の一方の面に、下記組成の平滑層の塗工液１を、乾燥後の厚みが１０μｍになるように塗工し、ＵＶ照射量を３２０ｍＪ／ｃｍ×３回照射することにより実施例１の平滑層を作製した。
［平滑層の塗工液１］
・アクリル樹脂（ＫＲＸ－７７３－１９ ＡＤＥＫＡ）
上記により作製した実施例１の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した実施例１の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．１０であった。
また、形成した平滑層上に、乾燥時の厚みが２０μｍになるように、下記組成の多孔質塗工液１を塗工し、乾燥することで、多孔質層を作製した。
・アクリル樹脂（ＫＲＸ－７７３－１９ ＡＤＥＫＡ）
上記により作製した実施例１の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した実施例１の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．１０であった。
また、形成した平滑層上に、乾燥時の厚みが２０μｍになるように、下記組成の多孔質塗工液１を塗工し、乾燥することで、多孔質層を作製した。
［多孔質塗工液１］
・スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ） １００．００質量部
（ＮｉｐｏｌＬＸ１１０、日本ゼオン（株）製）
・純水 ２２７．００質量部
・中空粒子 ３４．００質量部
（ローペイク ＵｌｔｒａＥ、粒経０．４μｍ、ダウケミカル日本株式会社製）
更に、断熱層としての多孔質層上に、乾燥後の膜厚が３μｍとなるように、下記組成の受像層用塗布液を塗工して受像層を形成し、実施例１の熱転写受像シートを得た。
・スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ） １００．００質量部
（ＮｉｐｏｌＬＸ１１０、日本ゼオン（株）製）
・純水 ２２７．００質量部
・中空粒子 ３４．００質量部
（ローペイク ＵｌｔｒａＥ、粒経０．４μｍ、ダウケミカル日本株式会社製）
更に、断熱層としての多孔質層上に、乾燥後の膜厚が３μｍとなるように、下記組成の受像層用塗布液を塗工して受像層を形成し、実施例１の熱転写受像シートを得た。
［受像層用塗布液］
・塩化ビニル系エマルジョン １００．００部
（ビニブラン９００、日信化学工業（株）製、Ｔｇ＝７０℃、固形分＝４０％）
・エチレングリコールジエチルエーテル ０．２５部
・シリコーン離型剤 ０．１７部
（ジメチルシリコン ＮＰ２４０６、旭化成ワッカーシリコン（株）製、固形分＝６０％）
・イソシアネート系硬化剤（型番：ＤＮＷ－６０００、ＤＩＣ（株）製） １．２９部
作製した実施例１の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．８μｍであった。
また、作製した実施例１の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．４７ｍＮ・ｍであった。
・塩化ビニル系エマルジョン １００．００部
（ビニブラン９００、日信化学工業（株）製、Ｔｇ＝７０℃、固形分＝４０％）
・エチレングリコールジエチルエーテル ０．２５部
・シリコーン離型剤 ０．１７部
（ジメチルシリコン ＮＰ２４０６、旭化成ワッカーシリコン（株）製、固形分＝６０％）
・イソシアネート系硬化剤（型番：ＤＮＷ－６０００、ＤＩＣ（株）製） １．２９部
作製した実施例１の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．８μｍであった。
また、作製した実施例１の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．４７ｍＮ・ｍであった。
（実施例２）
実施例１の平滑層の厚みを３０μｍに変更し実施例２の平滑層を形成した。その後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した実施例２の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
上記平滑層の厚みを変更した以外は、実施例１と同じとして、実施例２の熱転写受像シートを作製した。
実施例２の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さＷｖが、０．８μｍであった。
また、作製した実施例２の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、２．７４ｍＮ・ｍであった。
実施例１の平滑層の厚みを３０μｍに変更し実施例２の平滑層を形成した。その後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した実施例２の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
上記平滑層の厚みを変更した以外は、実施例１と同じとして、実施例２の熱転写受像シートを作製した。
実施例２の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さＷｖが、０．８μｍであった。
また、作製した実施例２の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、２．７４ｍＮ・ｍであった。
（実施例３）
実施例１の紙基材を、坪量１２７．９ｇのマットコート紙（ＯＫトップコートマットＮ、王子製紙（株）製）の紙基材に変更した以外は、実施例１と同じとし、実施例３の熱転写受像シートを得た。
実施例３の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。 転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
また、実施例３の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．２μｍであった。
また、作製した実施例３の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、２．９４ｍＮ・ｍであった。
実施例１の紙基材を、坪量１２７．９ｇのマットコート紙（ＯＫトップコートマットＮ、王子製紙（株）製）の紙基材に変更した以外は、実施例１と同じとし、実施例３の熱転写受像シートを得た。
実施例３の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。 転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
また、実施例３の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．２μｍであった。
また、作製した実施例３の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、２．９４ｍＮ・ｍであった。
（実施例４）
実施例１の平滑層の厚みを３０μｍに変更し実施例４の平滑層を形成した。その後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した実施例４の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
また、多孔質層を発泡ポリプロピレンフィルム（エコネージュＮＷ２、三井化学東セロ（株）製）の多孔質層に変更した以外は、実施例１と同じとして、実施例４の熱転写受像シートを得た。
実施例４の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．７μｍであった。
また、作製した実施例４の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、２．５５ｍＮ・ｍであった。
実施例１の平滑層の厚みを３０μｍに変更し実施例４の平滑層を形成した。その後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した実施例４の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
また、多孔質層を発泡ポリプロピレンフィルム（エコネージュＮＷ２、三井化学東セロ（株）製）の多孔質層に変更した以外は、実施例１と同じとして、実施例４の熱転写受像シートを得た。
実施例４の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．７μｍであった。
また、作製した実施例４の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、２．５５ｍＮ・ｍであった。
（実施例５）
実施例１の紙基材を、坪量１２７．９ｇのマットコート紙（ＯＫトップコートマットＮ、王子製紙（株）製）の紙基材に変更し、多孔質層を発泡ポリプロピレンフィルム（エコネージュＮＷ２、三井化学東セロ（株）製）の多孔質層に変更した以外は、実施例１と同じとして、実施例５の熱転写受像シートを得た。
実施例５の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
また、作製した実施例５の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、２．６５ｍＮ・ｍであった。
実施例１の紙基材を、坪量１２７．９ｇのマットコート紙（ＯＫトップコートマットＮ、王子製紙（株）製）の紙基材に変更し、多孔質層を発泡ポリプロピレンフィルム（エコネージュＮＷ２、三井化学東セロ（株）製）の多孔質層に変更した以外は、実施例１と同じとして、実施例５の熱転写受像シートを得た。
実施例５の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
また、作製した実施例５の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、２．６５ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例１）
実施例１と同じ紙基材１を使用し、一方の面に、下記組成の平滑層の塗工液２を乾燥後の厚みが２０μｍになるように塗工し、平滑層を作製した。
実施例１と同じ紙基材１を使用し、一方の面に、下記組成の平滑層の塗工液２を乾燥後の厚みが２０μｍになるように塗工し、平滑層を作製した。
［平滑層の塗工液２］
・ポリエステル樹脂（バイロナールＭＤ１２００ 東洋紡（株）製）
上記により作製した平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、２．３０であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとし、比較実施例１の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．８μｍであった。
また、作製した比較実施例１の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．８８ｍＮ・ｍであった。
・ポリエステル樹脂（バイロナールＭＤ１２００ 東洋紡（株）製）
上記により作製した平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、２．３０であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとし、比較実施例１の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．８μｍであった。
また、作製した比較実施例１の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．８８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例２）
比較実施例１の平滑層の厚みを３０μｍに変更し、比較実施例２の平滑層を形成した。その後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとして、比較実施例２の熱転写受像シートを得た。
比較実施例２の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．７μｍであった。
また、作製した比較実施例２の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．９８ｍＮ・ｍであった。
比較実施例１の平滑層の厚みを３０μｍに変更し、比較実施例２の平滑層を形成した。その後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとして、比較実施例２の熱転写受像シートを得た。
比較実施例２の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．７μｍであった。
また、作製した比較実施例２の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．９８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例３）
実施例１と同じ紙基材を使用し、一方の面に、下記組成の平滑層の塗工液３を乾燥後の厚みが２０μｍになるように塗工し、比較実施例３の平滑層を作製した。
実施例１と同じ紙基材を使用し、一方の面に、下記組成の平滑層の塗工液３を乾燥後の厚みが２０μｍになるように塗工し、比較実施例３の平滑層を作製した。
［平滑層の塗工液３］
・ウレタン樹脂（スーパーフレックス２１０ 第一工業製薬（株）製）
上記により作製した比較実施例３の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した比較実施例３の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．９０であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとして、比較実施例３の熱転写受像シートを得た。
比較実施例３の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．６μｍであった。
また、作製した比較実施例３の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．８８ｍＮ・ｍであった。
・ウレタン樹脂（スーパーフレックス２１０ 第一工業製薬（株）製）
上記により作製した比較実施例３の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した比較実施例３の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．９０であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとして、比較実施例３の熱転写受像シートを得た。
比較実施例３の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．６μｍであった。
また、作製した比較実施例３の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．８８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例４）
実施例１と同じ紙基材１を使用し、一方の面に平滑層の塗工液３を乾燥後の厚みが３０μｍになるように塗工し、比較実施例４の平滑層を作製した。
上記により作製した比較実施例４の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した比較実施例４の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．９０であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとし、比較実施例４の熱転写受像シートを得た。
比較実施例４の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．６μｍであった。
また、作製した比較実施例４の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．８８ｍＮ・ｍであった。
実施例１と同じ紙基材１を使用し、一方の面に平滑層の塗工液３を乾燥後の厚みが３０μｍになるように塗工し、比較実施例４の平滑層を作製した。
上記により作製した比較実施例４の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した比較実施例４の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．９０であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとし、比較実施例４の熱転写受像シートを得た。
比較実施例４の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．６μｍであった。
また、作製した比較実施例４の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．８８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例５）
比較実施例４の多孔質層を発泡ポリプロピレンフィルム（エコネージュＮＷ２、三井化学東セロ（株）製）の多孔質層に変更した以外は、比較実施例４と同じとして比較実施例５の熱転写受像シートを得た。
比較実施例５の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．９０であった。
比較実施例５の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．６μｍであった。
また、作製した比較実施例５の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．７８ｍＮ・ｍであった。
比較実施例４の多孔質層を発泡ポリプロピレンフィルム（エコネージュＮＷ２、三井化学東セロ（株）製）の多孔質層に変更した以外は、比較実施例４と同じとして比較実施例５の熱転写受像シートを得た。
比較実施例５の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．９０であった。
比較実施例５の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．６μｍであった。
また、作製した比較実施例５の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．７８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例６）
実施例１と同じ紙基材を使用し、一方の面に下記組成の平滑層の塗工液４を乾燥後の厚みが３０μｍになるように塗工し、比較実施例６の平滑層を作製した。
実施例１と同じ紙基材を使用し、一方の面に下記組成の平滑層の塗工液４を乾燥後の厚みが３０μｍになるように塗工し、比較実施例６の平滑層を作製した。
［平滑層の塗工液４］
・スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）（ＮｉｐｏｌＬＸ１１０、日本ゼオン株製）
上記により作製した比較実施例６の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した比較実施例６の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．８０であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとして、比較実施例６の熱転写受像シートを得た。
比較実施例６の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．０μｍであった。
また、作製した比較実施例６の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．８８Ｎｍであった。
・スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）（ＮｉｐｏｌＬＸ１１０、日本ゼオン株製）
上記により作製した比較実施例６の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した比較実施例６の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．８０であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとして、比較実施例６の熱転写受像シートを得た。
比較実施例６の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．０μｍであった。
また、作製した比較実施例６の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．８８Ｎｍであった。
（比較実施例７）
実施例１と同じ紙基材１を使用し、一方の面に平滑層の塗工液３を乾燥後の厚みが３０μｍになるように塗工し、比較実施例７の平滑層を作製した。
上記により作製した比較実施例７の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した比較実施例７の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．８０であった。
更に多孔質層、受像層については、実施例１と同じとして、比較実施例７の熱転写受像シートを得た
比較実施例７の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．８μｍであった。
また、作製した比較実施例７の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．８８ｍＮ・ｍであった。
実施例１と同じ紙基材１を使用し、一方の面に平滑層の塗工液３を乾燥後の厚みが３０μｍになるように塗工し、比較実施例７の平滑層を作製した。
上記により作製した比較実施例７の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した比較実施例７の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．８０であった。
更に多孔質層、受像層については、実施例１と同じとして、比較実施例７の熱転写受像シートを得た
比較実施例７の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．８μｍであった。
また、作製した比較実施例７の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．８８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例８）
比較実施例７の多孔質層を発泡ポリプロピレンフィルム（エコネージュＮＷ２、三井化学東セロ（株）製）の多孔質層に変更した以外は、比較実施例４と同じとして、比較実施例８の熱転写受像シートを得た。
比較実施例８の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．８０であった。
比較実施例８の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．７μｍであった。
また、作製した比較実施例８の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．８８ｍＮ・ｍであった。
比較実施例７の多孔質層を発泡ポリプロピレンフィルム（エコネージュＮＷ２、三井化学東セロ（株）製）の多孔質層に変更した以外は、比較実施例４と同じとして、比較実施例８の熱転写受像シートを得た。
比較実施例８の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．８０であった。
比較実施例８の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．７μｍであった。
また、作製した比較実施例８の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．８８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例９）
実施例１の平滑層の厚みを５μｍになるように形成し、比較実施例９の平滑層を得た。
上記により作製した比較実施例９の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した比較実施例９の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．１０であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとして、比較実施例９の熱転写受像シートを得た。
比較実施例９の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．３μｍであった。
また、作製した比較実施例９の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．２７ｍＮ・ｍであった。
実施例１の平滑層の厚みを５μｍになるように形成し、比較実施例９の平滑層を得た。
上記により作製した比較実施例９の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。
転写した比較実施例９の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．１０であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとして、比較実施例９の熱転写受像シートを得た。
比較実施例９の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．３μｍであった。
また、作製した比較実施例９の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．２７ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例１０）
実施例１平滑層の厚みを４０μｍになるように形成し、比較実施例１０の平滑層を得た。
上記により作製した比較実施例１０の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した比較実施例１０の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
その他、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとして、比較実施例１０の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１０の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．６μｍであった。
また、作製した比較実施例１０の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、３．０４ｍＮ・ｍであった。
実施例１平滑層の厚みを４０μｍになるように形成し、比較実施例１０の平滑層を得た。
上記により作製した比較実施例１０の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した比較実施例１０の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
その他、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとして、比較実施例１０の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１０の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．６μｍであった。
また、作製した比較実施例１０の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、３．０４ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例１１）
実施例１の平滑層の厚みを５０μｍになるように形成し、比較実施例１１の平滑層を得た。
上記により作製した比較実施例１１の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した比較実施例１１の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとし、比較実施例１１の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１１の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．５μｍであった。
また、作製した比較実施例１１の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、３．２３ｍＮ・ｍであった。
実施例１の平滑層の厚みを５０μｍになるように形成し、比較実施例１１の平滑層を得た。
上記により作製した比較実施例１１の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した比較実施例１１の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、０．０９であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとし、比較実施例１１の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１１の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．５μｍであった。
また、作製した比較実施例１１の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、３．２３ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例１２）
実施例１の紙基材を、坪量１２７．９ｇの上質紙（しらおい上質 日本製紙）である紙基材に変更した以外は、実施例１と同じとし、比較実施例１２の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１２の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した比較実施例１２の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとし、比較実施例１２の熱転写受像シートを得た
比較実施例１２の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、３．３μｍであった。
また、作製した比較実施例１２の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．９６ｍＮ・ｍであった。
実施例１の紙基材を、坪量１２７．９ｇの上質紙（しらおい上質 日本製紙）である紙基材に変更した以外は、実施例１と同じとし、比較実施例１２の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１２の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した比較実施例１２の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
更に、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとし、比較実施例１２の熱転写受像シートを得た
比較実施例１２の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、３．３μｍであった。
また、作製した比較実施例１２の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．９６ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例１３）
比較実施例１２と同じ紙基材を使用し、一方の面にポリエチレン（ＬＣ６００Ａ 日本ポリエチレン）を溶融押出法により、比較実施例１３の平滑層として、厚み３０μｍのポリエチレン樹脂層を形成した。
上記により作製した比較実施例１３の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した比較実施例１３の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３であった。
その他、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとし、比較実施例１３の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１３の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、３．６μｍであった。
また、作製した比較実施例１３の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．１８ｍＮ・ｍであった。
比較実施例１２と同じ紙基材を使用し、一方の面にポリエチレン（ＬＣ６００Ａ 日本ポリエチレン）を溶融押出法により、比較実施例１３の平滑層として、厚み３０μｍのポリエチレン樹脂層を形成した。
上記により作製した比較実施例１３の平滑層において、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した比較実施例１３の平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３であった。
その他、多孔質層、受像層については、実施例１と同じとし、比較実施例１３の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１３の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、３．６μｍであった。
また、作製した比較実施例１３の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．１８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例１４）
比較実施例１３の平滑層の厚みを４０μｍに変更した以外は、比較実施例１３と同じとし、比較実施例１４の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１４の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例１４の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、２．７μｍであった。
また、作製した比較実施例１４の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．２７ｍＮ・ｍであった。
比較実施例１３の平滑層の厚みを４０μｍに変更した以外は、比較実施例１３と同じとし、比較実施例１４の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１４の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例１４の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、２．７μｍであった。
また、作製した比較実施例１４の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．２７ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例１５）
比較実施例１３の平滑層の厚みを５０μｍに変更した以外は、比較実施例１３と同じとし、比較実施例１５の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１５の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例１５の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、２．０μｍであった。
また、作製した比較実施例１５の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．３７ｍＮ・ｍであった。
比較実施例１３の平滑層の厚みを５０μｍに変更した以外は、比較実施例１３と同じとし、比較実施例１５の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１５の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例１５の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、２．０μｍであった。
また、作製した比較実施例１５の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．３７ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例１６）
比較実施例１３の紙基材を、実施例５と同じ紙基材に変更した以外は、比較実施例１３と同じとし、比較実施例１６の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１６の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例１６の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．３μｍであった。
また、作製した比較実施例１６の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．９８ｍＮ・ｍであった。
比較実施例１３の紙基材を、実施例５と同じ紙基材に変更した以外は、比較実施例１３と同じとし、比較実施例１６の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１６の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例１６の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．３μｍであった。
また、作製した比較実施例１６の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．９８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例１７）
比較実施例１４の紙基材を、実施例５と同じ紙基材に変更した以外は、比較実施例１４と同じとし、比較実施例１７の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１７の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例１７の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．２μｍであった。
また、作製した比較実施例１７の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．０８ｍＮ・ｍであった。
比較実施例１４の紙基材を、実施例５と同じ紙基材に変更した以外は、比較実施例１４と同じとし、比較実施例１７の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１７の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例１７の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．２μｍであった。
また、作製した比較実施例１７の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．０８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例１８）
比較実施例１５の紙基材を、実施例５と同じ紙基材に変更した以外は、比較実施例１５と同じとし、比較実施例１８の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１８の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例１８の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．１μｍであった。
また、作製した比較実施例１８の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．３７ｍＮ・ｍであった。
比較実施例１５の紙基材を、実施例５と同じ紙基材に変更した以外は、比較実施例１５と同じとし、比較実施例１８の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１８の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例１８の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．１μｍであった。
また、作製した比較実施例１８の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．３７ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例１９）
実施例５と同じ紙基材に、発泡ポリプロピレンフィルム（エコネージュＮＷ２、三井化学東セロ（株）製）の多孔質層との間に、ポリエチレン樹脂（ＬＣ６００Ａ 日本ポリエチレン）を溶融押し出しして比較実施例１９の平滑層を形成し、サンドラミ方式にて貼り合わせた。
別途、比較実施例１９の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
上記のように、平滑層まで形成した後、受像層については、実施例１と同じとし、比較実施例１９の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１９の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．０μｍであった。
また、作製した比較実施例１９の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．２７ｍＮ・ｍであった。
実施例５と同じ紙基材に、発泡ポリプロピレンフィルム（エコネージュＮＷ２、三井化学東セロ（株）製）の多孔質層との間に、ポリエチレン樹脂（ＬＣ６００Ａ 日本ポリエチレン）を溶融押し出しして比較実施例１９の平滑層を形成し、サンドラミ方式にて貼り合わせた。
別途、比較実施例１９の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
上記のように、平滑層まで形成した後、受像層については、実施例１と同じとし、比較実施例１９の熱転写受像シートを得た。
比較実施例１９の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．０μｍであった。
また、作製した比較実施例１９の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．２７ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例２０）
実施例１と同じ紙基材に変更した以外は、実施例１６と同じとし、比較実施例２０の熱転写受像シートを得た。
別途、比較実施例２０の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例２０の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．１μｍであった。
また、作製した比較実施例２０の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．９８ｍＮ・ｍであった。
実施例１と同じ紙基材に変更した以外は、実施例１６と同じとし、比較実施例２０の熱転写受像シートを得た。
別途、比較実施例２０の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例２０の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．１μｍであった。
また、作製した比較実施例２０の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、０．９８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例２１）
実施例１と同じ紙基材に変更した以外は、比較実施例１７と同じとし、比較実施例２１の熱転写受像シートを得た。
別途、比較実施例２１の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例２１の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．９μｍであった。
また、作製した比較実施例２１の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．０８ｍＮ・ｍであった。
実施例１と同じ紙基材に変更した以外は、比較実施例１７と同じとし、比較実施例２１の熱転写受像シートを得た。
別途、比較実施例２１の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例２１の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．９μｍであった。
また、作製した比較実施例２１の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．０８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例２２）
実施例１と同じ紙基材に変更した以外は、比較実施例１８と同じとし、比較実施例２２の熱転写受像シートを得た。
別途、比較実施例２２の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例２２の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．８μｍであった。
また、作製した比較実施例２２の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．１８ｍＮ・ｍであった。
実施例１と同じ紙基材に変更した以外は、比較実施例１８と同じとし、比較実施例２２の熱転写受像シートを得た。
別途、比較実施例２２の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例２２の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．８μｍであった。
また、作製した比較実施例２２の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．１８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例２３）
実施例１と同じ紙基材に変更した以外は、比較実施例１９と同じとし、比較実施例２３の熱転写受像シートを得た。
別途、比較実施例２３の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例２３の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．６μｍであった。
また、作製した比較実施例２３の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．０８ｍＮ・ｍであった。
実施例１と同じ紙基材に変更した以外は、比較実施例１９と同じとし、比較実施例２３の熱転写受像シートを得た。
別途、比較実施例２３の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例２３の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、０．６μｍであった。
また、作製した比較実施例２３の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ、１．０８ｍＮ・ｍであった。
（比較実施例２４）
実施例１と同じ紙基材の一方の面に、溶融押し出し法により、厚み３０μｍのポリエチレン樹脂（ＬＣ６００Ａ 日本ポリエチレン（株）製）を押出し、そのポリエチレン樹脂を紙基材１とＰＥＴフィルム（ルミラーＦ６５＃１２）で挟みこむように、サンドラミ方式にて張り合わせた。
その後、紙基材１のもう一方の面に、発泡ポリプロピレンフィルム（エコネージュＮＷ２、三井化学東セロ（株）製）の多孔質層との間に、ポリエチレン樹脂（ＬＣ６００Ａ 日本ポリエチレン（株）製）を溶融押し出しして平滑層を形成し、サンドラミ方式にて貼り合わせた。
上記のように、多孔質層まで形成した後、受像層については実施例１と同じとし、比較実施例２４の熱転写受像シートを得た。
別途、比較実施例２４の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例２４の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．０μｍであった。
また、作製した比較実施例２４の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ１．７６ｍＮ・ｍであった。
実施例１と同じ紙基材の一方の面に、溶融押し出し法により、厚み３０μｍのポリエチレン樹脂（ＬＣ６００Ａ 日本ポリエチレン（株）製）を押出し、そのポリエチレン樹脂を紙基材１とＰＥＴフィルム（ルミラーＦ６５＃１２）で挟みこむように、サンドラミ方式にて張り合わせた。
その後、紙基材１のもう一方の面に、発泡ポリプロピレンフィルム（エコネージュＮＷ２、三井化学東セロ（株）製）の多孔質層との間に、ポリエチレン樹脂（ＬＣ６００Ａ 日本ポリエチレン（株）製）を溶融押し出しして平滑層を形成し、サンドラミ方式にて貼り合わせた。
上記のように、多孔質層まで形成した後、受像層については実施例１と同じとし、比較実施例２４の熱転写受像シートを得た。
別途、比較実施例２４の熱転写受像シートの平滑層形成後に、転写体とサーマルシュミレータを使用し、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。転写した平滑層表面の光学反射濃度をＸ－ｒｉｔｅ５２８にて測定を行ったところ、１．３０であった。
比較実施例２４の熱転写受像シートを接触式の表面粗さ計ＥＴ－４０００Ａで測定したところ、うねり最大谷深さが、１．０μｍであった。
また、作製した比較実施例２４の熱転写受像シートのコシとして、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ１．７６ｍＮ・ｍであった。
（評価）
実施例１～５、比較実施例１～２４の熱転写受像シート転写体を、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ１．９６ｍＮ・ｍであった銀塩写真と比較して、以下の判断基準でコシの評価を行った。
［コシ判断基準］
○：銀塩写真よりもコシがある。
△：銀塩写真に近いコシがあるが、不足していると感じる。
×：銀塩写真より、明らかにコシが不足していると感じる。あるいは、コシが強すぎて３インチの紙管に巻き辛い。
実施例１～５、比較実施例１～２４の熱転写受像シート転写体を、テーバー剛性度試験機（東洋精機（株）製）を用いてこわさを測定したところ１．９６ｍＮ・ｍであった銀塩写真と比較して、以下の判断基準でコシの評価を行った。
［コシ判断基準］
○：銀塩写真よりもコシがある。
△：銀塩写真に近いコシがあるが、不足していると感じる。
×：銀塩写真より、明らかにコシが不足していると感じる。あるいは、コシが強すぎて３インチの紙管に巻き辛い。
（ムラ評価）
実施例１～５、比較実施例１～２４の熱転写受像シート転写体を、転写体とサーマルシュミレータを用いて、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．１ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。そのときのムラの状態を以下の基準で目視評価した。
［ムラ判断基準］
○：濃淡ムラもなく、良好な印画面が出来る。
△：白抜けが目視では確認できないが、濃淡が目立って見える。
×：白抜けが目視で確認できる。
実施例１～５、比較実施例１～２４の熱転写受像シート転写体を、転写体とサーマルシュミレータを用いて、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．１ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。そのときのムラの状態を以下の基準で目視評価した。
［ムラ判断基準］
○：濃淡ムラもなく、良好な印画面が出来る。
△：白抜けが目視では確認できないが、濃淡が目立って見える。
×：白抜けが目視で確認できる。
（裏抜け評価）
実施例１～５、比較実施例１～２４の熱転写受像シート転写体を、転写体とサーマルシュミレータを用いて、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。その後、温度４０℃、湿度９０％ＲＨの環境下で１週間保管した。保管後に、転写した面とは反対の面を目視で観察し、以下の基準で目視評価した。
［裏抜け判断基準］
○：転写した画像が確認できない。
△：転写した画像がうっすら確認できる。
×：転写した画像がハッキリ確認できる。
実施例１～５、比較実施例１～２４の熱転写受像シート転写体を、転写体とサーマルシュミレータを用いて、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーでベタ画像を転写した。その後、温度４０℃、湿度９０％ＲＨの環境下で１週間保管した。保管後に、転写した面とは反対の面を目視で観察し、以下の基準で目視評価した。
［裏抜け判断基準］
○：転写した画像が確認できない。
△：転写した画像がうっすら確認できる。
×：転写した画像がハッキリ確認できる。
（製造コスト評価）
［コスト判断基準］
実施例１～５、比較実施例１～２４の熱転写受像シートの製造コストは、以下の基準で評価した。
○：材料費及び製造コストの観点において、従来よりも低コストで製造することができる。
×：材料費及び製造コストの観点において、従来よりも低コストで製造することができない。
［コスト判断基準］
実施例１～５、比較実施例１～２４の熱転写受像シートの製造コストは、以下の基準で評価した。
○：材料費及び製造コストの観点において、従来よりも低コストで製造することができる。
×：材料費及び製造コストの観点において、従来よりも低コストで製造することができない。
表１に構成及び評価の結果を示す。
表１の結果から分かるように、光学反射濃度が１．３以上の場合、染まり易い平滑層となっている。すなわち、比較実施例１～８、比較実施例１７～２４の場合、裏抜けが発生している。光学反射濃度が０．１１の比較実施例９では、少し裏抜けが出てしまうが、濃度が０．１以下の場合には、実施例１～５のように裏受けがなくなることが確認できた。
また、比較実施例９、１６の結果から、熱転写受像シートのうねり最大谷深さが１．３μｍであるとムラが気になることが分かった。
熱転写受像シートのコシについては、比較実施例１４の結果からこわさが、１．３７ｍＮ・ｍを下回るとコシの不足を感じ、実施例１のこわさが１．４７ｍＮ・ｍ以上でコシを満足することが分かった。しかし、こわさが２．９４ｍＮ・ｍを超える比較実施例１０、１１では、３インチの紙管に巻き辛いため、こわさが２．９４ｍＮ・ｍまでが良いと判断した。
また、製造コストの観点からも、本発明の効果が確認できた。
また、比較実施例９、１６の結果から、熱転写受像シートのうねり最大谷深さが１．３μｍであるとムラが気になることが分かった。
熱転写受像シートのコシについては、比較実施例１４の結果からこわさが、１．３７ｍＮ・ｍを下回るとコシの不足を感じ、実施例１のこわさが１．４７ｍＮ・ｍ以上でコシを満足することが分かった。しかし、こわさが２．９４ｍＮ・ｍを超える比較実施例１０、１１では、３インチの紙管に巻き辛いため、こわさが２．９４ｍＮ・ｍまでが良いと判断した。
また、製造コストの観点からも、本発明の効果が確認できた。
本発明に基づき得られる熱転写受像シートは、昇華転写方式のプリンタに使用することができ、各種画像を簡便にフルカラーで形成できるため、デジタルカメラのセルフプリント、身分証明書などのカード類、アミューズメント用出力物等に広く利用できる。
１００：紙基材
２００：平滑層
３００：多孔質層
４００：受像層
２００：平滑層
３００：多孔質層
４００：受像層
Claims (4)
- 紙基材の一方の面側にのみ受像層を有する熱転写受像シートであって、
上記受像層の表面が最表面を構成し、
上記熱転写受像シートのテーバー剛度（ＪＩＳ－Ｐ８１２５：２０００）が１．４７ｍＮ・ｍ以上２．９４ｍＮ・ｍ以下、かつ上記受像層の上記表面のうねり曲線の最大谷深さＷｖ（ＩＳＯ４２８７－１９９７）が１．３μｍ未満であり、
更に、上記紙基材と上記受像層との間にのみ、少なくとも多孔質層と平滑層とを有し、
上記平滑層は、３００ｄｐｉ、１０ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅの速さ、０．５ｍＪ／ｄｏｔのエネルギーで転写体を熱転写した際、上記平滑層表面の光学反射濃度が０．１以下の層であり、
上記受像層と上記多孔質層とは接しており、
上記平滑層は、ポリエチレン樹脂、ポリプロプレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、塩化ビニル樹脂、またはエチレン・酢酸ビニル共重合樹脂を含み、
上記平滑層の厚みは、１０μｍ以上３０μｍ以下の範囲内であり、
上記多孔質層は、スチレンブタジエンゴムを含み、
上記多孔質層の厚みは、２０μｍ以上３０μｍ以下の範囲内であることを特徴とする熱転写受像シート。 - 上記受像層と接している上記多孔質層は、上記平滑層と接していることを特徴とする請求項１に記載の熱転写受像シート。
- 上記受像層は、塩化ビニル系樹脂を含むことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の熱転写受像シート。
- 上記受像層は、塩化ビニル／アクリル共重合体を含むことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の熱転写受像シート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018190047A JP7302157B2 (ja) | 2018-10-05 | 2018-10-05 | 熱転写受像シート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018190047A JP7302157B2 (ja) | 2018-10-05 | 2018-10-05 | 熱転写受像シート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2020059158A JP2020059158A (ja) | 2020-04-16 |
| JP7302157B2 true JP7302157B2 (ja) | 2023-07-04 |
Family
ID=70218626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018190047A Active JP7302157B2 (ja) | 2018-10-05 | 2018-10-05 | 熱転写受像シート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7302157B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001039043A (ja) | 1999-05-25 | 2001-02-13 | Ricoh Co Ltd | 熱転写受像体及びそれを用いた記録方法 |
| US20030064201A1 (en) | 2001-05-23 | 2003-04-03 | Linlin Xing | Ink-jet recording media comprising a radiation-cured coating layer and a continuous in-line process for making such media |
| JP2009172984A (ja) | 2008-01-28 | 2009-08-06 | Fujifilm Corp | 感熱転写受像シート |
| JP6286342B2 (ja) | 2014-11-19 | 2018-02-28 | 東芝テック株式会社 | 商品販売データ処理装置及びプログラム |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04275193A (ja) * | 1991-03-01 | 1992-09-30 | Dainippon Printing Co Ltd | 熱転写受像シート |
| JPH06127162A (ja) * | 1992-10-21 | 1994-05-10 | Mitsubishi Paper Mills Ltd | 熱転写用受像シート |
| JPH06127161A (ja) * | 1992-10-21 | 1994-05-10 | Mitsubishi Paper Mills Ltd | 熱転写用受像シート |
| JPH06143847A (ja) * | 1992-11-04 | 1994-05-24 | Mitsubishi Paper Mills Ltd | 熱転写用受像シート |
| JPH06143848A (ja) * | 1992-11-04 | 1994-05-24 | Mitsubishi Paper Mills Ltd | 熱転写用受像シート |
| JPH06155941A (ja) * | 1992-11-16 | 1994-06-03 | Mitsubishi Paper Mills Ltd | 熱転写用受像シート |
| JPH06155942A (ja) * | 1992-11-18 | 1994-06-03 | Mitsubishi Paper Mills Ltd | 熱転写用受像シート |
| JP3286818B2 (ja) * | 1993-01-19 | 2002-05-27 | 大日本印刷株式会社 | 熱転写受像シート |
| JPH0820168A (ja) * | 1994-07-08 | 1996-01-23 | Mitsubishi Paper Mills Ltd | 感熱転写用受像シート |
| JPH0834169A (ja) * | 1994-07-25 | 1996-02-06 | Mitsubishi Paper Mills Ltd | 感熱転写用受像シート |
-
2018
- 2018-10-05 JP JP2018190047A patent/JP7302157B2/ja active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001039043A (ja) | 1999-05-25 | 2001-02-13 | Ricoh Co Ltd | 熱転写受像体及びそれを用いた記録方法 |
| US20030064201A1 (en) | 2001-05-23 | 2003-04-03 | Linlin Xing | Ink-jet recording media comprising a radiation-cured coating layer and a continuous in-line process for making such media |
| JP2009172984A (ja) | 2008-01-28 | 2009-08-06 | Fujifilm Corp | 感熱転写受像シート |
| JP6286342B2 (ja) | 2014-11-19 | 2018-02-28 | 東芝テック株式会社 | 商品販売データ処理装置及びプログラム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2020059158A (ja) | 2020-04-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2019104176A (ja) | 熱転写受像シート | |
| JP5703741B2 (ja) | 熱転写受像シートおよびその製造方法 | |
| JP2016182682A (ja) | 熱転写受像シート及び熱転写受像シートの製造方法 | |
| JP2011104966A (ja) | 熱転写受像シート | |
| JP2016182686A (ja) | 熱転写受像シート及び熱転写受像シートの製造方法 | |
| JP5505774B2 (ja) | 熱転写受像シート | |
| JP7302157B2 (ja) | 熱転写受像シート | |
| JP2006027264A (ja) | 熱転写受容シートの印画方法 | |
| JP4073852B2 (ja) | 熱転写受像シートおよびその製造方法 | |
| JP6601087B2 (ja) | 熱転写受像シート用ベース基材及びその製造方法 | |
| JP2015134429A (ja) | 熱転写受像シート、熱転写受像シートの製造方法及び印画物 | |
| JP2020157645A (ja) | 昇華転写用受像シート | |
| JP2020055271A (ja) | 熱転写受像シート | |
| JP2019147310A (ja) | 熱転写受像シート | |
| JP6790982B2 (ja) | 昇華転写用受像シート | |
| JP7234547B2 (ja) | 熱転写受像シートと印画物と印画物の製造方法 | |
| JP7302149B2 (ja) | 熱転写受像シート | |
| JP5029264B2 (ja) | 受像紙 | |
| JP6874491B2 (ja) | 熱転写受像シートの製造方法 | |
| JP2018176458A (ja) | 昇華転写用受像シート | |
| JP4073853B2 (ja) | 熱転写受像シートおよびその製造方法 | |
| JP2018167426A (ja) | 熱転写受像シート | |
| JP6728624B2 (ja) | 熱転写受像シートの製造方法 | |
| JP2020066169A (ja) | 熱転写受像シート | |
| JP2017052106A (ja) | 昇華転写用受像シート |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210922 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20220906 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220913 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20221111 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230131 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230330 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20230523 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20230605 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7302157 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |