JP7229775B2 - 電池用セパレータ、電極体及び非水電解質二次電池 - Google Patents
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Description
本発明は電池用セパレータ、電極体及び非水電解質二次電池に関する。
非水電解質二次電池、中でも、リチウムイオン二次電池は、携帯電話や携帯情報端末等の小型電子機器に使用されて広く普及している。非水電解質二次電池の形態としては、例えば、円筒型電池、角型電池、ラミネート型電池等が挙げられる。一般に、これらの電池は、正極と負極とがセパレータを介して配置された電極体と、非水電解液とが外装体に収納された構成を有する。電極体の構造としては、例えば、正極と負極とをセパレータを介して積層した積層電極体、正極と負極とをセパレータを介して渦巻き状に巻回した巻回電極体などが挙げられる。
従来、電池用セパレータとしては、主にポリオレフィン樹脂からなる微多孔膜が使用されている。ポリオレフィン樹脂からなる微多孔質膜は、いわゆるシャットダウン機能を有するため、電池の異常発熱時にセパレータの細孔を閉塞することにより、電流の流れを抑制して、発火などを防ぐことができる。
近年、電池用セパレータにおいて、ポリオレフィン樹脂からなる層の一方または両方の面に、ポリオレフィン樹脂以外の他の層を設けることで電池特性を向上させる試みがなされている。例えば、フッ素樹脂を含有する多孔層をポリオレフィン樹脂からなる層の一方又は両方の面に設けた電池用セパレータが提案されている。また、多孔層に無機粒子を加えることにより、事故などで電池に鋭利な金属が貫き、急な短絡を起こし発熱した場合でもセパレータの溶融収縮を防ぎ、電極間における短絡部の拡大を抑制することが知られている。
例えば、特許文献１には、正極と、負極と、ポリプロピレン・ポリエチレン・ポリプロピレンからなる三層セパレータと、これら電極とセパレータとの間に配置されたポリフッ化ビニリデンとアルミナ粉末からなる接着性樹脂層とを備えた電極体が記載されている。
また、特許文献２の実施例１には、ＶｄＦ‐ＨＦＰ共重合体（ＨＦＰ単位０．６モル％）とＶｄＦ‐ＨＦＰ共重合体（重量平均分子量４７万、ＨＦＰ単位４．８モル％）をジメチルアセトアミドとトリプロピレングリコール溶液に溶解し、これをポリエチレン微多孔膜に塗工して多孔層が形成されたセパレータが記載されている。
また、特許文献３の実施例１には、ＰＶｄＦ（重量平均分子量５０万）とＶｄＦ‐ＨＦＰ共重合体（重量平均分子量４０万、ＨＦＰ単位５モル％）をジメチルアセトアミドとトリプロピレングリコール溶液に溶解し、これをポリエチレン微多孔膜に塗工して多孔層が形成されたセパレータが記載されている。
また、特許文献４の実施例１には、ＰＶｄＦ（重量平均分子量７０万）とＶｄＦ‐ＨＦＰ共重合体（重量平均分子量４７万、ＨＦＰ単位４．８モル％）をジメチルアセトアミドとトリプロピレングリコール溶液に溶解し、これをポリエチレン微多孔膜に塗工して多孔層が形成されたセパレータが記載されている。
また、特許文献５の実施例１には、ＰＶｄＦ（重量平均分子量３５万）とＶｄＦ‐ＨＦＰ共重合体（重量平均分子量２７万、ＨＦＰ共重合４．８モル％）をジメチルアセトアミドとトリプロピレングリコール溶液に溶解し、これをポリエチレン微多孔膜に塗工して多孔層が形成されたセパレータが記載されている。
また、特許文献６の実施例２３にはＶｄＦ‐ＨＦＰ共重合体（重量平均分子量１９３万、ＨＦＰ単位１．１モル％）とＶｄＦ‐ＨＦＰ共重合体（重量平均分子量４７万、ＨＦＰ単位４．８モル％）をジメチルアセトアミドとトリプロピレングリコール溶液に溶解し、さらに、水酸化アルミニウムを加えた塗工液を作製し、これをポリエチレン微多孔膜に塗工して多孔層が形成されたセパレータが記載されている。
近年、非水電解質二次電池は、大型タブレット、草刈り機、電動二輪車、電気自動車、ハイブリッド自動車、小型船舶などの大型用途向けの展開が期待されており、これに伴い大型電池の普及が想定され、さらに高容量化も想定される。上記特許文献１～５はいずれも電解液を含んだセパレータと電極との接着性を向上させたものであるが、二次電池が大型化した場合、さらなる接着性の向上が要求される。
本発明者らは、以下に説明するように、電極とセパレータとの接着性を評価する場合、乾燥時の電極とセパレータとの接着性、及び、湿潤時の電極とセパレータとの接着性、の大きく二つの接着性を区別して評価することにより、より接着性を正確に評価できることに着目し、さらに、これらの接着性を、それぞれ乾燥時剥離力と湿潤時曲げ強さとを指標とすることで、評価できることを見出した。
すなわち、例えば、巻回電極体は、正極電極と負極電極とをセパレータを介して各部材に張力をかけながら巻回して製造される。このとき、金属集電体に塗工された正極電極や負極電極は張力に対してほとんど伸び縮みしないが、セパレータは機械方向にある程度伸びながら巻回されることになる。この巻回体をしばらく放置するとセパレータ部分がゆっくりと縮んでもとの長さに戻ろうとする。この結果、電極とセパレータとの境界面において平行方向の力が発生し、巻回電極体（特に扁平に巻回した電極体）はたわみや歪みが発生しやすくなる。さらに、電池の大型化に伴うセパレータの広幅化や長尺化によりこれら問題が顕在化し、生産時の歩留り悪化が懸念される。巻回電極体のたわみや歪みが発生するのを抑制するため、セパレータには今まで以上に電極との接着性が求められる。また、電極体を搬送する際、各部材が十分に接着された状態でなければ電極とセパレータが剥がれてしまい歩留りよく搬送させることができない。搬送時の接着性の問題は電池の大型化により顕在化し、歩留り悪化が懸念される。そのため、セパレータには電極から剥離しにくい、高い乾燥時剥離力が求められる。
さらに、ラミネート型電池においては、外装体で圧力をかけられる角型、円筒型電池に比べて、圧力をかけづらく、充放電に伴う電極の膨潤・収縮により、セパレータと電極の界面での部分的な遊離がおこりやすい。その結果、電池の膨れ、電池内部の抵抗増大、サイクル性能の低下につながる。そのため、電解液を注入後の電池内での電極との接着性がセパレータには要求されている。本明細書ではこの接着性について、後述する測定方法により得られる湿潤時曲げ強さを指標として評価する。この強さが大きいと充放電繰り返し後の電池の膨れ抑制などの電池特性向上が期待されると考えらえる。なお、本明細書でいう湿潤時曲げ強さとはセパレータが電解液を含む状態でのセパレータと電極との接着性を表す。乾燥時剥離力はセパレータが電解液を実質的に含まない状態でのセパレータと電極との境界面に対する接着性を表す。なお、電解液を実質的に含まないとはセパレータ中の電解液が５００ｐｐｍ以下であることを意味する。
しかしながら、発明者らは、従来技術では、電極体の製造や運搬に要求される、乾燥時の電極及びセパレータ間の接着性と、電解液を注入後に要求される、湿潤時の電極及びセパレータ間の接着性とは、トレードオフの関係があり、両方の物性を満たすことが極めて困難であること、及び、上述の特許文献１～５に開示される技術では、接着性が不足する場合があることを見出した。
さらに、電池には急激な衝撃が加わっても電極活物質の凸部分がセパレータを貫通して電極が短絡しにくい特性（以下、短絡耐性と記す。）が求められる。しかし、今後、電池用セパレータは膜厚の薄膜化が予測されるところ、セパレータの厚さが薄くなるほど短絡耐性の確保が困難になる。短絡耐性を確保するには多孔層に一定量以上の無機粒子を含有させるのが有効であることが知られているが、短絡耐性を確保できるほどの無機粒子を含有させる場合、電極とセパレータとの接着性が低下する傾向にある。
本発明は、上記事情を鑑みたものであり、乾燥時の電極とセパレータとの接着性、及び、湿潤時の電極とセパレータとの接着性の両方に優れ、かつ、短絡耐性に優れた電池用セパレータと、それを用いた電極体及び二次電池を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記課題を解決するため、鋭意研究を重ねた結果、構造の異なる２種類のフッ素系樹脂とその配合比、および特定量の無機粒子を含む多孔層を備えるセパレータによって上記の課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち本発明は、ポリオレフィン微多孔膜と、前記ポリオレフィン微多孔膜の少なくとも一方の面に積層された多孔層と、を備える電池用セパレータであって、
前記多孔層は、フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）と、フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）と、無機粒子とを含み、
前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）は、０．３ｍｏｌ％以上、５．０ｍｏｌ％以下のヘキサフルオロプロピレン単位を有し、重量平均分子量が９０万以上、２００万以下であり、かつ、親水基を０．１ｍｏｌ％以上、５．０ｍｏｌ％以下含み、粒子形状として存在せず、
前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）は、５．０ｍｏｌ％を超え、８．０ｍｏｌ％以下のヘキサフルオロプロピレン単位を有し、重量平均分子量が１０万以上７５万以下であり、
前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）および前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）の合計１００質量％に対して、前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）を８６質量％以上、９８質量％以下含み、前記多孔層中の固形分１００体積％に対して、前記無機粒子を４０体積％以上、８０体積％以下含む、
電池用セパレータである。
前記多孔層は、フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）と、フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）と、無機粒子とを含み、
前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）は、０．３ｍｏｌ％以上、５．０ｍｏｌ％以下のヘキサフルオロプロピレン単位を有し、重量平均分子量が９０万以上、２００万以下であり、かつ、親水基を０．１ｍｏｌ％以上、５．０ｍｏｌ％以下含み、粒子形状として存在せず、
前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）は、５．０ｍｏｌ％を超え、８．０ｍｏｌ％以下のヘキサフルオロプロピレン単位を有し、重量平均分子量が１０万以上７５万以下であり、
前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）および前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）の合計１００質量％に対して、前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）を８６質量％以上、９８質量％以下含み、前記多孔層中の固形分１００体積％に対して、前記無機粒子を４０体積％以上、８０体積％以下含む、
電池用セパレータである。
また、前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）は、融点が６０℃以上１４５℃以下であることが好ましい。
また、前記無機粒子は、二酸化チタン、アルミナ及びベーマイトから選ばれる１種以上であることが好ましい。
また、前記ポリオレフィン微多孔膜の厚さが３μｍ以上、１６μｍ以下であることが好ましい。
また本発明は、正極と、負極と、本発明の電池用セパレータと、を備える電極体である。
また本発明は、本発明の電極体と、非水電解質とを備える非水電解質二次電池である。
本発明によれば、乾燥時の電極とセパレータとの接着性、及び、湿潤時の電極とセパレータとの接着性の両方に優れ、かつ、短絡耐性に優れた電池用セパレータと、それを用いた電極体及び二次電池を提供する。
以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。以下、ＸＹＺ座標系を用いて図中の方向を説明する。このＸＹＺ座標系においては、微多孔膜又はセパレータの表面（面内方向）に平行な面をＸＹ平面とする。また、ＸＹ平面に垂直な方向（厚み方向）はＺ方向とする。Ｘ方向、Ｙ方向及びＺ方向のそれぞれは、図中の矢印の方向が＋方向であり、矢印の方向とは反対の方向が－方向であるものとして説明する。また、図面においては、各構成をわかりやすくするために、一部を強調して、あるいは一部を簡略化して表しており、実際の構造または形状、縮尺等が異なっている場合がある。
図１は、本実施形態に係る電池用セパレータの一例を示す図である。図１に示すように、電池用セパレータ１０（以下、「セパレータ１０」と略記する場合がある。）は、ポリオレフィン微多孔膜１と、ポリオレフィン微多孔膜１の少なくとも一方の面に積層された多孔層２と、を備える。以下、電池用セパレータを構成する各層について説明する。
［１］ポリオレフィン微多孔膜
ポリオレフィン微多孔膜１は、ポリオレフィン樹脂を含む微多孔膜である。ポリオレフィン微多孔膜１は、特に限定されず、公知の電池用セパレータに用いられるポリオレフィン微多孔膜を用いることができる。なお、本明細書において、微多孔膜とは内部に連結した空隙を有する膜を意味する。以下、ポリオレフィン微多孔膜１の一例について説明するが、本発明に用いられるポリオレフィン微多孔膜は、これに限定されるものではない。
ポリオレフィン微多孔膜１は、ポリオレフィン樹脂を含む微多孔膜である。ポリオレフィン微多孔膜１は、特に限定されず、公知の電池用セパレータに用いられるポリオレフィン微多孔膜を用いることができる。なお、本明細書において、微多孔膜とは内部に連結した空隙を有する膜を意味する。以下、ポリオレフィン微多孔膜１の一例について説明するが、本発明に用いられるポリオレフィン微多孔膜は、これに限定されるものではない。
［ポリオレフィン樹脂］
ポリオレフィン微多孔膜１（以下、「微多孔膜１」と略記する場合がある。）を構成するポリオレフィン樹脂としては、エチレン、プロピレン、１－ブテン、４－メチル１－ペンテン、１－ヘキセンなどを重合した単独重合体、２段階重合体、共重合体またはこれらの混合物等が挙げられる。中でも、ポリオレフィン樹脂としては、ポリエチレン樹脂を主成分とするとすることが好ましい。ポリエチレン樹脂の含有量は、微多孔膜１中のポリオレフィン樹脂の全質量１００質量％に対して、７０質量％以上であるのが好ましく、より好ましくは９０質量％以上、さらに好ましくは１００質量％である。ポリオレフィン樹脂には、必要に応じて、酸化防止剤、無機充填剤などの各種添加剤を本発明の効果を損なわない範囲で添加しても良い。
ポリオレフィン微多孔膜１（以下、「微多孔膜１」と略記する場合がある。）を構成するポリオレフィン樹脂としては、エチレン、プロピレン、１－ブテン、４－メチル１－ペンテン、１－ヘキセンなどを重合した単独重合体、２段階重合体、共重合体またはこれらの混合物等が挙げられる。中でも、ポリオレフィン樹脂としては、ポリエチレン樹脂を主成分とするとすることが好ましい。ポリエチレン樹脂の含有量は、微多孔膜１中のポリオレフィン樹脂の全質量１００質量％に対して、７０質量％以上であるのが好ましく、より好ましくは９０質量％以上、さらに好ましくは１００質量％である。ポリオレフィン樹脂には、必要に応じて、酸化防止剤、無機充填剤などの各種添加剤を本発明の効果を損なわない範囲で添加しても良い。
ポリオレフィン微多孔膜１の膜厚は、特に限定されないが、電池の高容量化の観点から３μｍ以上、１６μｍ以下が好ましく、より好ましくは５μｍ以上、１２μｍ以下であり、さらに好ましくは５μｍ以上、１０μｍ以下である。ポリオレフィン微多孔膜の膜厚が上記好ましい範囲である場合、実用的な膜強度と孔閉塞機能を保有させることができ、今後、進むと予想される電池の高容量化により適する。すなわち、本実施形態の電池用セパレータ１０は、ポリオレフィン微多孔膜１の厚さが薄くても、セパレータ１０のポリオレフィン微多孔膜１と多孔層２との層間、及び、セパレータ１０と電極間との接着性に優れることができ、セパレータ１０を薄膜化した際、その効果がより明確に発揮される。
ポリオレフィン微多孔膜１の透気抵抗度は、特に限定されないが、５０ｓｅｃ／１００ｃｍ３Ａｉｒ以上、３００ｓｅｃ／１００ｃｍ３Ａｉｒ以下が好ましい。ポリオレフィン微多孔膜１の空孔率は、特に限定されないが、３０％以上、７０％以下が好ましい。ポリオレフィン微多孔膜１の平均孔径は、特に限定されないが、孔閉塞性能の観点から、好ましくは０．０１μｍ以上、１．０μｍ以下が好ましい。
［ポリオレフィン微多孔膜の製造方法］
微多孔膜１の製造方法としては、所望の特性を有するポリオレフィン微多孔膜が製造できれば、特に限定されず、従来公知の方法を用いることができる。微多孔膜１の製造方法は、例えば、日本国特許第２１３２３２７号公報および日本国特許第３３４７８３５号公報、国際公開２００６／１３７５４０号等に記載された方法を用いることができる。以下、微多孔膜１の製造方法の一例について、説明する。なお、微多孔膜１の製造方法は、下記の方法に限定されない。
微多孔膜１の製造方法としては、所望の特性を有するポリオレフィン微多孔膜が製造できれば、特に限定されず、従来公知の方法を用いることができる。微多孔膜１の製造方法は、例えば、日本国特許第２１３２３２７号公報および日本国特許第３３４７８３５号公報、国際公開２００６／１３７５４０号等に記載された方法を用いることができる。以下、微多孔膜１の製造方法の一例について、説明する。なお、微多孔膜１の製造方法は、下記の方法に限定されない。
微多孔膜１の製造方法は、下記の工程（１）～（５）を含むことができ、さらに下記の工程（６）～（８）を含むこともできる。
（１）前記ポリオレフィン樹脂と成膜用溶剤とを溶融混練し、ポリオレフィン溶液を調製する工程
（２）前記ポリオレフィン溶液を押出し、冷却しゲル状シートを形成する工程
（３）前記ゲル状シートを延伸する第１の延伸工程
（４）前記延伸後のゲル状シートから成膜用溶剤を除去する工程
（５）前記成膜用溶剤除去後のシートを乾燥する工程
（６）前記乾燥後のシートを延伸する第２の延伸工程
（７）前記乾燥後のシートを熱処理する工程
（８）前記延伸工程後のシートに対して架橋処理及び／又は親水化処理する工程。
（１）前記ポリオレフィン樹脂と成膜用溶剤とを溶融混練し、ポリオレフィン溶液を調製する工程
（２）前記ポリオレフィン溶液を押出し、冷却しゲル状シートを形成する工程
（３）前記ゲル状シートを延伸する第１の延伸工程
（４）前記延伸後のゲル状シートから成膜用溶剤を除去する工程
（５）前記成膜用溶剤除去後のシートを乾燥する工程
（６）前記乾燥後のシートを延伸する第２の延伸工程
（７）前記乾燥後のシートを熱処理する工程
（８）前記延伸工程後のシートに対して架橋処理及び／又は親水化処理する工程。
以下、各工程についてそれぞれ説明する。
（１）ポリオレフィン溶液の調製工程
ポリオレフィン樹脂に、それぞれ適当な成膜用溶剤を添加した後、溶融混練し、ポリオレフィン溶液を調製する。溶融混練方法として、例えば日本国特許第２１３２３２７号公報および日本国特許第３３４７８３５号公報に記載の二軸押出機を用いる方法を利用することができる。溶融混練方法は公知であるので説明を省略する。
ポリオレフィン樹脂に、それぞれ適当な成膜用溶剤を添加した後、溶融混練し、ポリオレフィン溶液を調製する。溶融混練方法として、例えば日本国特許第２１３２３２７号公報および日本国特許第３３４７８３５号公報に記載の二軸押出機を用いる方法を利用することができる。溶融混練方法は公知であるので説明を省略する。
ポリオレフィン溶液中、ポリオレフィン樹脂と成膜用溶剤との配合割合は、特に限定されないが、ポリオレフィン樹脂２０～３０質量部に対して、成膜溶剤７０～８０質量部であることが好ましい。ポリオレフィン樹脂の割合が上記範囲内であると、ポリオレフィン溶液を押し出す際にダイ出口でスウェルやネックインが防止でき、押出し成形体（ゲル状成形体）の成形性及び自己支持性が良好となる。
（２）ゲル状シートの形成工程
ポリオレフィン溶液を押出機からダイに送給し、シート状に押し出す。同一または異なる組成の複数のポリオレフィン溶液を、押出機から一つのダイに送給し、そこで層状に積層し、シート状に押出してもよい。
ポリオレフィン溶液を押出機からダイに送給し、シート状に押し出す。同一または異なる組成の複数のポリオレフィン溶液を、押出機から一つのダイに送給し、そこで層状に積層し、シート状に押出してもよい。
押出方法はフラットダイ法及びインフレーション法のいずれでもよい。押出し温度は１４０～２５０℃好ましく、押出速度は０．２～１５ｍ／分が好ましい。ポリオレフィン溶液の各押出量を調節することにより、膜厚を調節することができる。押出方法としては、例えば日本国特許第２１３２３２７号公報および日本国特許第３３４７８３５号公報に開示の方法を利用することができる。
得られた押出し成形体を冷却することによりゲル状シートを形成する。ゲル状シートの形成方法として、例えば日本国特許第２１３２３２７号公報および日本国特許第３３４７８３５号公報に開示の方法を利用することができる。冷却は少なくともゲル化温度までは５０℃／分以上の速度で行うのが好ましい。冷却は２５℃以下まで行うのが好ましい。冷却により、成膜用溶剤によって分離されたポリオレフィンのミクロ相を固定化することができる。冷却速度が上記範囲内であると結晶化度が適度な範囲に保たれ、延伸に適したゲル状シートとなる。冷却方法としては冷風、冷却水等の冷媒に接触させる方法、冷却ロールに接触させる方法等を用いることができるが、冷媒で冷却したロールに接触させて冷却させることが好ましい。
（３）第１の延伸工程
次に、得られたゲル状シートを少なくとも一軸方向に延伸する。ゲル状シートは成膜用溶剤を含むので、均一に延伸できる。ゲル状シートは、加熱後、テンター法、ロール法、インフレーション法、又はこれらの組合せにより所定の倍率で延伸するのが好ましい。延伸は一軸延伸でも二軸延伸でもよいが、二軸延伸が好ましい。二軸延伸の場合、同時二軸延伸、逐次延伸及び多段延伸（例えば、同時二軸延伸及び逐次延伸の組合せ）のいずれでもよい。
次に、得られたゲル状シートを少なくとも一軸方向に延伸する。ゲル状シートは成膜用溶剤を含むので、均一に延伸できる。ゲル状シートは、加熱後、テンター法、ロール法、インフレーション法、又はこれらの組合せにより所定の倍率で延伸するのが好ましい。延伸は一軸延伸でも二軸延伸でもよいが、二軸延伸が好ましい。二軸延伸の場合、同時二軸延伸、逐次延伸及び多段延伸（例えば、同時二軸延伸及び逐次延伸の組合せ）のいずれでもよい。
本工程における延伸倍率（面積延伸倍率）は、９倍以上が好ましく、１６倍以上がより好ましく、２５倍以上が特に好ましい。また、機械方向（ＭＤ）及び幅方向（ＴＤ）での延伸倍率は、互いに同じでも異なってもよい。なお、本工程における延伸倍率とは、本工程直前の微多孔膜を基準として、次工程に供される直前の微多孔膜の面積延伸倍率のことをいう。
本工程の延伸温度は、ポリオレフィン樹脂の結晶分散温度（Ｔｃｄ）～Ｔｃｄ＋３０℃の範囲内にするのが好ましく、結晶分散温度（Ｔｃｄ）＋５℃～結晶分散温度（Ｔｃｄ）＋２８℃の範囲内にするのがより好ましく、Ｔｃｄ＋１０℃～Ｔｃｄ＋２６℃の範囲内にするのが特に好ましい。例えば、ポリエチレンの場合は、延伸温度を９０～１４０℃とするのが好ましく、より好ましくは１００～１３０℃にする。結晶分散温度（Ｔｃｄ）は、ＡＳＴＭ Ｄ４０６５による動的粘弾性の温度特性測定により求められる。
以上のような延伸によりポリエチレンラメラ間に開裂が起こり、ポリエチレン相が微細化し、多数のフィブリルが形成される。フィブリルは三次元的に不規則に連結した網目構造を形成する。延伸により機械的強度が向上するとともに細孔が拡大するが、適切な条件で延伸を行うと、貫通孔径を制御し、さらに薄い膜厚でも高い空孔率を有する事が可能となる。
所望の物性に応じて、膜厚方向に温度分布を設けて延伸してもよく、これにより機械的強度に優れた微多孔膜が得られる。その方法の詳細は日本国特許第３３４７８５４号公報に記載されている。
（４）成膜用溶剤の除去
洗浄溶媒を用いて、成膜用溶剤の除去（洗浄）を行う。ポリオレフィン相は成膜用溶剤相と相分離しているので、成膜用溶剤を除去すると、微細な三次元網目構造を形成するフィブリルからなり、三次元的に不規則に連通する孔（空隙）を有する多孔質の膜が得られる。洗浄溶媒およびこれを用いた成膜用溶剤の除去方法は公知であるので説明を省略する。例えば日本国特許第２１３２３２７号公報や特開２００２－２５６０９９号公報に開示の方法を利用することができる。
洗浄溶媒を用いて、成膜用溶剤の除去（洗浄）を行う。ポリオレフィン相は成膜用溶剤相と相分離しているので、成膜用溶剤を除去すると、微細な三次元網目構造を形成するフィブリルからなり、三次元的に不規則に連通する孔（空隙）を有する多孔質の膜が得られる。洗浄溶媒およびこれを用いた成膜用溶剤の除去方法は公知であるので説明を省略する。例えば日本国特許第２１３２３２７号公報や特開２００２－２５６０９９号公報に開示の方法を利用することができる。
（５）乾燥
成膜用溶剤を除去した微多孔膜を、加熱乾燥法又は風乾法により乾燥する。乾燥温度はポリオレフィン樹脂の結晶分散温度（Ｔｃｄ）以下であるのが好ましく、特にＴｃｄより５℃以上低いことが好ましい。乾燥は、微多孔膜を１００質量％（乾燥質量）として、残存洗浄溶媒が５質量％以下になるまで行うのが好ましく、３質量％以下になるまで行うのがより好ましい。残存洗浄溶媒が上記範囲内であると、後段の微多孔膜の延伸工程及び熱処理工程を行ったときに微多孔膜の空孔率が維持され、透過性の悪化が抑制される。
成膜用溶剤を除去した微多孔膜を、加熱乾燥法又は風乾法により乾燥する。乾燥温度はポリオレフィン樹脂の結晶分散温度（Ｔｃｄ）以下であるのが好ましく、特にＴｃｄより５℃以上低いことが好ましい。乾燥は、微多孔膜を１００質量％（乾燥質量）として、残存洗浄溶媒が５質量％以下になるまで行うのが好ましく、３質量％以下になるまで行うのがより好ましい。残存洗浄溶媒が上記範囲内であると、後段の微多孔膜の延伸工程及び熱処理工程を行ったときに微多孔膜の空孔率が維持され、透過性の悪化が抑制される。
（６）第２の延伸工程
乾燥後の微多孔膜を、少なくとも一軸方向に延伸することが好ましい。微多孔膜の延伸は、加熱しながら上記と同様にテンター法等により行うことができる。延伸は一軸延伸でも二軸延伸でもよい。二軸延伸の場合、同時二軸延伸及び逐次延伸のいずれでもよい。本工程における延伸温度は、特に限定されないが、通常９０～１３５℃が好ましく、より好ましくは９５～１３０℃である。 本工程における微多孔膜の延伸の一軸方向への延伸倍率（面積延伸倍率）は、一軸延伸の場合、機械方向又は幅方向に１．０～２．０倍とすることが好ましい。二軸延伸の場合、面積延伸倍率は、下限値が１．０倍であるのが好ましく、より好ましくは１．１倍、さらに好ましくは１．２倍である。上限値は、３．５倍が好適である。機械方向及び幅方向に各々１．０～２．０倍とし、機械方向と幅方向での延伸倍率が互いに同じでも異なってもよい。なお、本工程における延伸倍率とは、本工程直前の微多孔膜を基準として、次工程に供される直前の微多孔膜の延伸倍率のことをいう。
乾燥後の微多孔膜を、少なくとも一軸方向に延伸することが好ましい。微多孔膜の延伸は、加熱しながら上記と同様にテンター法等により行うことができる。延伸は一軸延伸でも二軸延伸でもよい。二軸延伸の場合、同時二軸延伸及び逐次延伸のいずれでもよい。本工程における延伸温度は、特に限定されないが、通常９０～１３５℃が好ましく、より好ましくは９５～１３０℃である。 本工程における微多孔膜の延伸の一軸方向への延伸倍率（面積延伸倍率）は、一軸延伸の場合、機械方向又は幅方向に１．０～２．０倍とすることが好ましい。二軸延伸の場合、面積延伸倍率は、下限値が１．０倍であるのが好ましく、より好ましくは１．１倍、さらに好ましくは１．２倍である。上限値は、３．５倍が好適である。機械方向及び幅方向に各々１．０～２．０倍とし、機械方向と幅方向での延伸倍率が互いに同じでも異なってもよい。なお、本工程における延伸倍率とは、本工程直前の微多孔膜を基準として、次工程に供される直前の微多孔膜の延伸倍率のことをいう。
（７）熱処理
また、乾燥後の微多孔膜は、熱処理を行うことができる。熱処理によって結晶が安定化し、ラメラが均一化される。熱処理方法としては、熱固定処理及び／又は熱緩和処理を用いることができる。熱固定処理とは、膜の寸法が変わらないように保持しながら加熱する熱処理である。熱緩和処理とは、膜を加熱中に機械方向や幅方向に熱収縮させる熱処理である。熱固定処理は、テンター方式又はロール方式により行うのが好ましい。例えば、熱緩和処理方法としては特開２００２－２５６０９９号公報に開示の方法があげられる。熱処理温度はポリオレフィン樹脂のＴｃｄ～Ｔｍの範囲内が好ましく、微多孔膜の延伸温度±５℃の範囲内がより好ましく、微多孔膜の第２の延伸温度±３℃の範囲内が特に好ましい。
また、乾燥後の微多孔膜は、熱処理を行うことができる。熱処理によって結晶が安定化し、ラメラが均一化される。熱処理方法としては、熱固定処理及び／又は熱緩和処理を用いることができる。熱固定処理とは、膜の寸法が変わらないように保持しながら加熱する熱処理である。熱緩和処理とは、膜を加熱中に機械方向や幅方向に熱収縮させる熱処理である。熱固定処理は、テンター方式又はロール方式により行うのが好ましい。例えば、熱緩和処理方法としては特開２００２－２５６０９９号公報に開示の方法があげられる。熱処理温度はポリオレフィン樹脂のＴｃｄ～Ｔｍの範囲内が好ましく、微多孔膜の延伸温度±５℃の範囲内がより好ましく、微多孔膜の第２の延伸温度±３℃の範囲内が特に好ましい。
（８）架橋処理、親水化処理
また、接合後又は延伸後の微多孔膜に対して、さらに、架橋処理および親水化処理を行うこともできる。例えば、微多孔膜に対して、α線、β線、γ線、電子線等の電離放射線の照射することに、架橋処理を行う。電子線の照射の場合、０．１～１００Ｍｒａｄの電子線量が好ましく、１００～３００ｋＶの加速電圧が好ましい。架橋処理により微多孔膜のメルトダウン温度が上昇する。また、親水化処理は、モノマーグラフト、界面活性剤処理、コロナ放電等により行うことができる。モノマーグラフトは架橋処理後に行うのが好ましい。
また、接合後又は延伸後の微多孔膜に対して、さらに、架橋処理および親水化処理を行うこともできる。例えば、微多孔膜に対して、α線、β線、γ線、電子線等の電離放射線の照射することに、架橋処理を行う。電子線の照射の場合、０．１～１００Ｍｒａｄの電子線量が好ましく、１００～３００ｋＶの加速電圧が好ましい。架橋処理により微多孔膜のメルトダウン温度が上昇する。また、親水化処理は、モノマーグラフト、界面活性剤処理、コロナ放電等により行うことができる。モノマーグラフトは架橋処理後に行うのが好ましい。
［２］多孔層
多孔層２は、二種類のフッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＶｄＦ－ＨＦＰ）と、無機粒子とを含む。以下、多孔層２を構成する各成分について以下に説明する。
多孔層２は、二種類のフッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＶｄＦ－ＨＦＰ）と、無機粒子とを含む。以下、多孔層２を構成する各成分について以下に説明する。
［フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）］
フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）（以下、単に共重合体（Ａ）と略記する場合がある。）は、フッ化ビニリデン単位とヘキサフルオロプロピレン単位とを含む共重合体であり、後述するように、親水基を含む。共重合体（Ａ）における、ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量は、０．３ｍｏｌ％以上であり、好ましくは０．５ｍｏｌ％以上である。ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量が上記範囲より小さい場合、ポリマー結晶性が高くなり、セパレータの電解液に対する膨潤度が低くなるため、セパレータと電極との接着性が低下し、電解液注入後の電極とセパレータとの接着性（湿潤時曲げ強さ）が十分に得られないことがある。一方、ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量は、５．０ｍｏｌ％以下であり、より好ましくは２．５ｍｏｌ％以下である。ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量が上記範囲を超える場合、セパレータが電解液に対して膨潤しすぎてしまい湿潤時曲げ強さが低下することがある。
フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）（以下、単に共重合体（Ａ）と略記する場合がある。）は、フッ化ビニリデン単位とヘキサフルオロプロピレン単位とを含む共重合体であり、後述するように、親水基を含む。共重合体（Ａ）における、ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量は、０．３ｍｏｌ％以上であり、好ましくは０．５ｍｏｌ％以上である。ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量が上記範囲より小さい場合、ポリマー結晶性が高くなり、セパレータの電解液に対する膨潤度が低くなるため、セパレータと電極との接着性が低下し、電解液注入後の電極とセパレータとの接着性（湿潤時曲げ強さ）が十分に得られないことがある。一方、ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量は、５．０ｍｏｌ％以下であり、より好ましくは２．５ｍｏｌ％以下である。ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量が上記範囲を超える場合、セパレータが電解液に対して膨潤しすぎてしまい湿潤時曲げ強さが低下することがある。
共重合体（Ａ）の重量平均分子量は、９０万以上であり、好ましくは１００万以上である。一方、共重合体（Ａ）の重量平均分子量は、２００万以下であり、より好ましくは１５０万以下である。共重合体（Ａ）の重量平均分子量が上記範囲内である場合、多孔層を形成する工程において、共重合体（Ａ）を溶媒に溶解させる時間が極端に長くならず、生産効率を上げることができたり、電解液に膨潤した際に適度なゲル強度を維持でき、湿潤時曲げ強さが向上させたりすることができる。なお、共重合体（Ａ）の重量平均分子量は、ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィによるポリスチレン換算値である。
共重合体（Ａ）は、親水基を有する。共重合体（Ａ）は、親水基を有することで電極表面に存在する活物質や電極中のバインダー成分とより強固に接着することが可能となる。この理由は定かではないが、水素結合により接着力が向上するためと推測される。親水基としては、例えば、ヒドロキシル基、カルボン酸基、スルホン酸基、およびこれらの塩などが挙げられる。これらの中でも、特に、カルボン酸基、カルボン酸エステルが好ましい。
共重合体（Ａ）に親水基を導入する方法としては、公知の方法を用いることがき、例えば、共重合体（Ａ）の合成の際に、無水マレイン酸、マレイン酸、マレイン酸エステル、マレイン酸モノメチルエステル等の親水基を有する単量体を共重合させることにより主鎖に導入する方法や、グラフト化により側鎖として導入する方法などを用いることができる。親水基変性率は、ＦＴ－ＩＲ、ＮＭＲ、定量滴定などで測定できる。例えば、カルボン酸基の場合、ＦＴ－ＩＲを用いてホモポリマーを基準としてＣ－Ｈ伸縮振動とカルボキシル基のＣ＝Ｏ伸縮振動の吸収強度比から求めることができる。
共重合体（Ａ）の親水基の含有量は、その好ましくは０．１ｍｏｌ％以上であり、より好ましくは０．３ｍｏｌ％以上である。一方、親水基の含有量は５．０ｍｏｌ％以下が好ましく、より好ましくは４．０ｍｏｌ％以下である。親水基の含有量を５．０ｍｏｌ％以下とすることで、ポリマー結晶性が低くなりすぎ電解液に対する膨潤度が高くなり湿潤時曲げ強さが悪化するのを抑えることができる。また、親水基の含有量が上記範囲内である場合、多孔層２に含まれる無機粒子と、共重合体（Ａ）との親和性が増し、短絡耐性の向上、及び、無機粒子の脱落を抑制する効果も奏する。この理由は定かではないが、多孔層２の主成分である親水基を有する共重合体（Ａ）と無機粒子によって、多孔層２の膜強度が増すことによるものと推察される。多孔層２におけるフッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体の親水基の定量は、ＩＲ（赤外吸収スペクトル）法、ＮＭＲ（核磁気共鳴）法等により求めることができる。
共重合体（Ａ）は、特性を損なわない範囲で、フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン、及び、親水基を有する単量体以外の、他の単量体をさらに重合した共重合体であってもよい。他の単量体として、例えば、テトラフルオロエチレン、トリフルオロエチレン、トリクロロエチレン、フッ化ビニル等の単量体が挙げられる。
共重合体（Ａ）の構造、分子量を上記範囲内とすることで、セパレータ１０は、非水電解質二次電池に用いた場合、非水電解液に対して親和性が高く、化学的、物理的な安定性が高く、湿潤時曲げ強さを発現し、高温下での使用にも電解液との親和性が十分維持される。
［フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）］
フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）（以下、単に共重合体（Ｂ）と略記する場合がある。）は、フッ化ビニリデン単位とヘキサフルオロプロピレン単位とを含む共重合体である。共重合体（Ｂ）における、ヘキサフルオロプロピレンの含有量は、５．０ｍｏｌ％を超え、より好ましくは６．０ｍｏｌ％以上であり、さらに好ましくは７．０ｍｏｌ％以上である。ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量が５．０ｍｏｌ％以下である場合、乾燥時のセパレータと電極との接着性（乾燥時剥離力）が十分に得られない場合がある。一方、その上限側の含有量は、８．０ｍｏｌ％以下であり、より好ましくは７．５ｍｏｌ％以下である。また、ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量が８．０ｍｏｌ％を超える場合、電解液に対して膨潤しすぎてしまい湿潤時曲げ強さが低下することがある。なお、共重合体（Ｂ）は、親水基を含んでもよいが、含まなくてもよい。
フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）（以下、単に共重合体（Ｂ）と略記する場合がある。）は、フッ化ビニリデン単位とヘキサフルオロプロピレン単位とを含む共重合体である。共重合体（Ｂ）における、ヘキサフルオロプロピレンの含有量は、５．０ｍｏｌ％を超え、より好ましくは６．０ｍｏｌ％以上であり、さらに好ましくは７．０ｍｏｌ％以上である。ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量が５．０ｍｏｌ％以下である場合、乾燥時のセパレータと電極との接着性（乾燥時剥離力）が十分に得られない場合がある。一方、その上限側の含有量は、８．０ｍｏｌ％以下であり、より好ましくは７．５ｍｏｌ％以下である。また、ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量が８．０ｍｏｌ％を超える場合、電解液に対して膨潤しすぎてしまい湿潤時曲げ強さが低下することがある。なお、共重合体（Ｂ）は、親水基を含んでもよいが、含まなくてもよい。
共重合体（Ｂ）は、重量平均分子量が１０万以上７５万以下である。共重合体（Ｂ）の重量平均分子量が上記範囲である場合、非水電解液に対して親和性が高く、化学的、物理的な安定性が高く、乾燥時のセパレータと電極との優れた接着性（乾燥時剥離力）が得られる。この理由は定かではないが、乾燥時剥離力を発現するような加熱及び加圧条件下で共重合体（Ｂ）は流動性を帯び、電極の多孔層に入り込むことでアンカーとなり、これにより多孔層２と電極との間は強固な接着性を有するためと推測できる。すなわち、電池用セパレータ１０において、共重合体（Ｂ）は、乾燥時剥離力に寄与し、巻回電極体や積層電極体のたわみ、歪み防止や搬送性の改善に寄与することができる。なお、共重合体（Ｂ）は共重合体（Ａ）と異なる樹脂である。
共重合体（Ｂ）の重量平均分子量は、１０万以上であり、好ましくは１５万以上である。共重合体（Ｂ）の重量平均分子量が上記範囲の下限値を下回る場合、分子鎖の絡み合い量が少なすぎるため樹脂強度が弱くなり、多孔層２の凝集破壊がおこりやすくなる。一方、共重合体（Ｂ）の重量平均分子量は、好ましくは７５万以下であり、より好ましくは７０万以下である。共重合体（Ｂ）の重量平均分子量が上記範囲の上限値を超える場合、乾燥時剥離力を得るために、捲回体の製造工程におけるプレス温度を高くする必要がある。そうするとポリオレフィンを主成分とする微多孔膜は収縮するおそれがある。また、共重合体（Ｂ）の重量平均分子量が上記範囲の上限値を超える場合、分子鎖の絡み合い量が増加し、プレス条件下で十分に流動できなくなるおそれがある。
共重合体（Ｂ）の融点は、好ましくは６０℃以上であり、より好ましくは８０℃以上である。一方、共重合体（Ｂ）の融点は、好ましくは１４５℃以下であり、より好ましくは１４０℃以下である。なお、ここでいう融点（Ｔｍ）とは、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）法で測定された昇温時の吸熱ピークのピークトップの温度である。
共重合体（Ｂ）は、フッ化ビニリデン単位及びヘキサフルオロプロピレン単位を有する共重合体である。共重合体（Ｂ）は、共重合体（Ａ）と同様、懸濁重合法などで得ることができる。共重合体（Ｂ）の融点は、フッ化ビニリデン単位からなる部位の結晶性を制御することで調整することができる。例えば、共重合体（Ｂ）にフッ化ビニリデン単位以外の単量体が含まれる場合、フッ化ビニリデン単位の割合を制御することで融点を調整できる。フッ化ビニリデン単位以外の単量体は、テトラフルオロエチレン、トリフルオロエチレン、トリクロロエチレン、ヘキサフルオロプロピレン、フッ化ビニル無水マレイン酸、マレイン酸、マレイン酸エステル、マレイン酸モノメチルエステル等を１種類又は２種以上有してもよい。共重合体（Ｂ）を重合するときに上記単量体を添加して、共重合により主鎖に導入する方法やグラフト化により側鎖として導入する方法が挙げられる。また、フッ化ビニリデン単位のＨｅａｄ－ｔｏ－Ｈｅａｄ結合（－ＣＨ２－ＣＦ２－ＣＦ２－ＣＨ２－）の割合を制御することで融点を調整してもよい。
［共重合体（Ａ）及び共重合体（Ｂ）の含有量］
共重合体（Ａ）の含有量は、共重合体（Ａ）と共重合体（Ｂ）の合計重量１００質量％に対して、８６質量％以上であり、より好ましくは８８質量％以上である。共重合体（Ａ）の含有量は、その上限が９８質量％以下であり、より好ましくは９７質量％以下である。また、共重合体（Ｂ）の含有量は、共重合体（Ａ）と共重合体（Ｂ）の合計重量１００質量％に対して、１４質量％以下であり、好ましくは１２質量％以下である。また、共重合体（Ｂ）の含有量は、２質量％以上であり、３質量％以上である。共重合体（Ａ）の含有量及び共重合体（Ｂ）の含有量を上記範囲内とする場合、多孔層２は優れた湿潤時曲げ強さと乾燥時剥離力とを高いレベルで両立することができる。
共重合体（Ａ）の含有量は、共重合体（Ａ）と共重合体（Ｂ）の合計重量１００質量％に対して、８６質量％以上であり、より好ましくは８８質量％以上である。共重合体（Ａ）の含有量は、その上限が９８質量％以下であり、より好ましくは９７質量％以下である。また、共重合体（Ｂ）の含有量は、共重合体（Ａ）と共重合体（Ｂ）の合計重量１００質量％に対して、１４質量％以下であり、好ましくは１２質量％以下である。また、共重合体（Ｂ）の含有量は、２質量％以上であり、３質量％以上である。共重合体（Ａ）の含有量及び共重合体（Ｂ）の含有量を上記範囲内とする場合、多孔層２は優れた湿潤時曲げ強さと乾燥時剥離力とを高いレベルで両立することができる。
なお、多孔層２は、本発明の効果を阻害しない範囲で、共重合体（Ａ）及び共重合体（Ｂ）以外の樹脂を含むことができるが、多孔層２を構成する樹脂成分としては、共重合体（Ａ）及び共重合体（Ｂ）からなることが好ましい。なお、共重合体（Ａ）及び共重合体（Ｂ）以外の樹脂を含む場合、上記共重合体（Ａ）又は上記共重合体（Ｂ）の含有量は、多孔層２の樹脂成分１００質量％に対する割合とする。
［無機粒子］
多孔層２は、無機粒子を含む。多孔層２に粒子を含むことにより、特に短絡耐性を向上させることができ、熱安定性の向上が期待できる。
多孔層２は、無機粒子を含む。多孔層２に粒子を含むことにより、特に短絡耐性を向上させることができ、熱安定性の向上が期待できる。
無機粒子としては、炭酸カルシウム、リン酸カルシウム、非晶性シリカ、結晶性のガラス粒子、カオリン、タルク、二酸化チタン、アルミナ、シリカ－アルミナ複合酸化物粒子、硫酸バリウム、フッ化カルシウム、フッ化リチウム、ゼオライト、硫化モリブデン、マイカ、ベーマイト、酸化マグネシウムなどが挙げられる。特に、フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）のとの親和性の観点から、ＯＨ基を多く含む無機粒子が好ましく、具体的にては、二酸化チタン、アルミナ、ベーマイトから選ばれる1種類以上を用いることが好ましい。
多孔層２に含まれる無機粒子の含有量は、多孔層２の固形分体積を１００体積％に対して、８０体積％以下であり、好ましくは７０体積％以下であり、より好ましくは６０体積％以下である。一方、無機粒子の含有量は、４０体積％以上であり、より好ましくは４５体積％以上であり、さらに好ましくは５０体積％以上であり、さらに好ましくは５１体積％以上である。なお、多孔層２に含まれる無機粒子の含有量は、共重合体（Ａ）と共重合体（Ｂ）の密度を１．７７ｇ／ｃｍ３として計算して算出した。
一般に、多孔層に接着性を持たない無機粒子が含まれる場合、湿潤時曲げ強さ、乾燥時剥離力が低下する傾向にある。しかし、本実施形態に係る多孔層２は、上述したように、特定のフッ素樹脂を特定の割合で含有することにより、無機粒子を上記範囲で含有した場合、電極に対する高い接着力を有し、湿潤時曲げ強さ、乾燥時剥離力のバランスが良好となり、且つ、優れた短絡耐性を得ることができる。
粒子脱落の観点から、無機粒子の平均粒径はポリオレフィン微多孔膜の平均流量細孔径の１．５倍以上、５０倍以下であることが好ましく、より好ましくは２．０倍以上、２０倍以下である。平均流量細孔径は、ＪＩＳＫ３８３２にならって測定され、パームポロメーター（例えばＰＭＩ社製、ＣＦＰ－１５００Ａ）を用いて、Ｄｒｙ－ｕｐ、Ｗｅｔ－ｕｐの順で測定することによって求めることができる。具体的にはＤｒｙ－ｕｐ測定で圧力、流量曲線の１／２の傾きを示す曲線と、Ｗｅｔ－ｕｐ測定の曲線が交わる点の圧力から孔径を換算する。圧力と孔径の換算は下記の数式を用いる。
ｄ＝Ｃ・γ／Ｐ
上記式中、「ｄ（μｍ）」は微多孔膜の孔径、「γ（ｍＮ／ｍ）」は液体の表面張力、「Ｐ（Ｐａ）」は圧力、「Ｃ」は定数である。
ｄ＝Ｃ・γ／Ｐ
上記式中、「ｄ（μｍ）」は微多孔膜の孔径、「γ（ｍＮ／ｍ）」は液体の表面張力、「Ｐ（Ｐａ）」は圧力、「Ｃ」は定数である。
セル巻回時の巻き取芯とのすべり性や粒子脱落の観点から、無機粒子の平均粒径は０．３μｍ～１．８μｍが好ましく、より好ましくは０．５μｍ～１．５μｍ、さらに好ましくは０．９μｍ～１．３μｍである。粒子の平均粒径はレーザー回折方式や動的光散乱方式の測定装置を使用して測定できる。例えば、超音波プローブを用いて界面活性剤入り水溶液に分散させた粒子を粒度分布測定装置（日機装株式会社製、マイクロトラックＨＲＡ）で測定し、体積換算での小粒子側から５０％累積された時の粒子径（Ｄ５０）の値を平均粒径とするのが好ましい。粒子の形状は真球形状、略球形状、板状、針状が挙げられるが特に限定されない。
［多孔層の物性］
多孔層２の膜厚は、片面当たり０．５μｍ以上、３μｍ以下が好ましく、より好ましくは１μｍ以上、２．５μｍ以下、さらに好ましくは１μｍ以上、２μｍ以下である。片面あたり膜厚が０．５μｍ以上である場合、電極との高い接着性（湿潤時曲げ強さ、乾燥時剥離力）が確保できる。一方、片面あたり膜厚が３μｍ以下であれば巻き嵩を抑えることができ、より薄膜化することができ、今後、進むであろう電池の高容量化により適する。
多孔層２の膜厚は、片面当たり０．５μｍ以上、３μｍ以下が好ましく、より好ましくは１μｍ以上、２．５μｍ以下、さらに好ましくは１μｍ以上、２μｍ以下である。片面あたり膜厚が０．５μｍ以上である場合、電極との高い接着性（湿潤時曲げ強さ、乾燥時剥離力）が確保できる。一方、片面あたり膜厚が３μｍ以下であれば巻き嵩を抑えることができ、より薄膜化することができ、今後、進むであろう電池の高容量化により適する。
多孔層２の空孔率は、３０％以上、９０％以下が好ましく、より好ましくは４０％以上、７０％以下である。多孔層２の空孔率を上記範囲内とした場合、セパレータの電気抵抗の上昇を防ぎ、大電流を流すことができ、かつ膜強度を維持できる。
［３］電池用セパレータの製造方法
電池用セパレータの製造方法は、特に限定されず、公知の方法を用いて製造することができる。以下、電池用セパレータの製造方法の一例について、説明する。電池用セパレータの製造方法は、以下の工程（１）～（３）を順次含むことができる。
（１）フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）及びフッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）を溶媒に溶解したフッ素樹脂溶液を得る工程
（２）フッ素系樹脂溶液に無機粒子を添加し、混合、分散して塗工液を得る工程
（３）塗工液をポリオレフィン微多孔膜に塗布して凝固液に浸漬し、洗浄、乾燥する工程。
電池用セパレータの製造方法は、特に限定されず、公知の方法を用いて製造することができる。以下、電池用セパレータの製造方法の一例について、説明する。電池用セパレータの製造方法は、以下の工程（１）～（３）を順次含むことができる。
（１）フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）及びフッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）を溶媒に溶解したフッ素樹脂溶液を得る工程
（２）フッ素系樹脂溶液に無機粒子を添加し、混合、分散して塗工液を得る工程
（３）塗工液をポリオレフィン微多孔膜に塗布して凝固液に浸漬し、洗浄、乾燥する工程。
（１）フッ素樹脂溶液を得る工程
フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）及びフッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）を溶媒に徐々に添加し完全に溶解させる。
フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）及びフッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）を溶媒に徐々に添加し完全に溶解させる。
溶媒はフッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）及びフッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）を溶解でき、かつ、凝固液と混和しうるものであれば特に限定されない。溶解性、低揮発性の観点から、溶媒はＮ－メチル－２－ピロリドンが好ましい。
（２）塗工液を得る工程
塗工液を得るには、無機粒子を十分に分散させることが重要である。具体的には、前記フッ素樹脂溶液を撹拌しながら粒子を添加して一定の時間（例えば、約１時間）ディスパーなどで撹拌することで予備分散し、次いでビーズミルやペイントシェーカーを用いて粒子を分散させる工程（分散工程）を経て、粒子の凝集を減らし、さらに、撹拌羽根のついたスリーワンモータで混合して塗工液を調製する。
塗工液を得るには、無機粒子を十分に分散させることが重要である。具体的には、前記フッ素樹脂溶液を撹拌しながら粒子を添加して一定の時間（例えば、約１時間）ディスパーなどで撹拌することで予備分散し、次いでビーズミルやペイントシェーカーを用いて粒子を分散させる工程（分散工程）を経て、粒子の凝集を減らし、さらに、撹拌羽根のついたスリーワンモータで混合して塗工液を調製する。
（３）塗工液を微多孔膜に塗布し、凝固液に浸漬し、洗浄、乾燥する工程
微多孔膜に塗工液を塗布し、塗布した微多孔膜を凝固液に浸漬してフッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）、フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）を相分離させ、三次元網目構造を有する状態で凝固させ、洗浄、乾燥する。これにより微多孔膜と、微多孔膜の表面に多孔層を備えた電池用セパレータが得られる。塗工液を微多孔膜に塗布する方法は、公知の方法でもよく、例えば、ディップ・コート法、リバースロール・コート法、グラビア・コート法、キス・コート法、ロールブラッシュ法、スプレーコート法、エアナイフコート法、マイヤーバーコート法、パイプドクター法、ブレードコート法およびダイコート法などが挙げられ、これらの方法を単独あるいは組み合わせることができる。
微多孔膜に塗工液を塗布し、塗布した微多孔膜を凝固液に浸漬してフッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）、フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）を相分離させ、三次元網目構造を有する状態で凝固させ、洗浄、乾燥する。これにより微多孔膜と、微多孔膜の表面に多孔層を備えた電池用セパレータが得られる。塗工液を微多孔膜に塗布する方法は、公知の方法でもよく、例えば、ディップ・コート法、リバースロール・コート法、グラビア・コート法、キス・コート法、ロールブラッシュ法、スプレーコート法、エアナイフコート法、マイヤーバーコート法、パイプドクター法、ブレードコート法およびダイコート法などが挙げられ、これらの方法を単独あるいは組み合わせることができる。
凝固液は水を主成分とすることが好ましく、共重合体（Ａ）、共重合体（Ｂ）に対する良溶媒を１～２０質量％含む水溶液が好ましく、より好ましくは５～１５質量％含有する水溶液である。良溶媒としては、Ｎ－メチル－２－ピロリドン、Ｎ，Ｎ－ジメチルホルムアミド、Ｎ，Ｎ－ジメチルアセトアミドが挙げられる。凝固液内での浸漬時間は３秒以上とすることが好ましい。上限は制限されないが、１０秒もあれば十分である。
洗浄には水を用いることができる。乾燥は、例えば１００℃以下の熱風を用いた乾燥することができる。
［４］電池用セパレータの物性
電池用セパレータ
本実施形態の電池用セパレータ１０は、水系電解液を使用する電池、非水系電解質を使用する電池のいずれにも好適に使用できるが、非水系電解質二次電池により好適に用いることができる。具体的には、ニッケル－水素電池、ニッケル－カドミウム電池、ニッケル－亜鉛電池、銀－亜鉛電池、リチウム二次電池、リチウムポリマー二次電池等の二次電池のセパレータとして好ましく用いることができる。中でも、リチウムイオン二次電池のセパレータとして用いるのが好ましい。
電池用セパレータ
本実施形態の電池用セパレータ１０は、水系電解液を使用する電池、非水系電解質を使用する電池のいずれにも好適に使用できるが、非水系電解質二次電池により好適に用いることができる。具体的には、ニッケル－水素電池、ニッケル－カドミウム電池、ニッケル－亜鉛電池、銀－亜鉛電池、リチウム二次電池、リチウムポリマー二次電池等の二次電池のセパレータとして好ましく用いることができる。中でも、リチウムイオン二次電池のセパレータとして用いるのが好ましい。
非水系電解質二次電池は、正極と負極がセパレータを介して配置されており、セパレータが電解液（電解質）を含有している。非水系電解質電極の構造は、特に限定されず、従来公知の構造を用いることができ、例えば、円盤状の正極及び負極が対向するように配設された電極構造（コイン型）、平板状の正極及び負極が交互に積層された電極構造（積層型）、積層された帯状の正極及び負極が巻回された電極構造（捲回型）等に有することができる。本実施形態の電池用セパレータは、いずれの電池構造においても、セパレータと電極間で、優れた接着性を有することができる。
リチウムイオン二次電池等を含む非水系電解質二次電池に使用される、集電体、正極、正極活物質、負極、負極活物質および電解液は、特に限定されず、従来公知の材料を適宜組み合わせて用いることができる。
なお、電池用セパレータ１０は、図１（Ａ）に示すように、ポリオレフィン微多孔膜１の一方の面に多孔質２を積層してもよく、ポリオレフィン微多孔膜１の両方の面に多孔質２を積層してもより。また、図１では、ポリオレフィン微多孔膜１は、一層であるが、二層以上の積層体であってもよい。また、電池用セパレータ１０は、ポリオレフィン微多孔膜１及び多孔質２以外の他の層をさらに積層してもよい。
電池用セパレータの湿潤時曲げ強さは、好ましくは４．０Ｎ以上であり、より好ましくは５．０Ｎ以上であり、さらに好ましくは６．０Ｎ以上である。湿潤時曲げ強さの上限値は特に定めないが、例えば、１５．０Ｎ以下である。湿潤時曲げ強さが上記好ましい範囲内である場合、セパレータと電極との界面での部分的な遊離をより抑制し、電池内部抵抗の増大、電池特性の低下を抑制できる。なお、湿潤時曲げ強さは、後述の実施例に記載の方法により測定することができる。
電池用セパレータの乾燥時剥離力は、好ましくは２．０Ｎ／ｍ以上、より好ましくは５．０Ｎ／ｍ以上、さらに好ましくは６．０Ｎ／ｍ以上である。乾燥時剥離力の上限値は特に定めないが、例えば、４０．０Ｎ／ｍ以下である。乾燥時剥離力が上記好ましい範囲内である場合、巻回電極体又は積層電極体を電極体がばらけることなく搬送できることが期待される。なお、乾燥時剥離力は、後述の実施例に記載の方法により測定することができる。
本実施形態の電池用セパレータは、湿潤時曲げ強さと乾燥時剥離力とを高いレベルで両立することができる。電池用セパレータは、具体的には、後述の実施例に示されるように、湿潤時曲げ強さが４．０Ｎ以上、かつ乾燥時剥離力が２．０Ｎ／ｍ以上を満たすことができる。
なお、本発明は、上記の実施の形態に限定されるものでなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。
以下、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明の実施態様は、これらの実施
例に限定されるものではない。なお、実施例で用いた評価法、分析の各法および材料は、以下のとおりである。
例に限定されるものではない。なお、実施例で用いた評価法、分析の各法および材料は、以下のとおりである。
（１）膜厚
接触式膜厚計（株式会社ミツトヨ製“ライトマチック”（登録商標）ｓｅｒｉｅｓ３１８）を使用して、微多孔膜及びセパレータの膜厚を測定した。測定は、超硬球面測定子φ９．５ｍｍを用いて、加重０．０１Ｎの条件で２０点を測定し、得られた測定値の平均値を膜厚とした。
接触式膜厚計（株式会社ミツトヨ製“ライトマチック”（登録商標）ｓｅｒｉｅｓ３１８）を使用して、微多孔膜及びセパレータの膜厚を測定した。測定は、超硬球面測定子φ９．５ｍｍを用いて、加重０．０１Ｎの条件で２０点を測定し、得られた測定値の平均値を膜厚とした。
（２）フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）およびフッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）の重量平均分子量（Ｍｗ）
以下の条件でゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法により求めた。
・測定装置：Ｗａｔｅｒｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製ＧＰＣ－１５０Ｃ
・カラム：昭和電工株式会社製ｓｈｏｄｅｘ ＫＦ－８０６Ｍ ２本
・カラム温度：２３℃
・溶媒（移動相）：０．０５Ｍ塩化リチウム添加Ｎ－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ）
・溶媒流速：０．５ ｍｌ／分
・試料調製：資料２ｍｇに測定溶媒４ｍＬを加え、室温で穏やかに攪拌した（溶解を視認）
・インジェクション量：０．２ｍＬ
・検出器：示差屈折率検出器 ＲＩ（東ソー製 ＲＩ－８０２０型 感度１６）
・検量線：単分散ポリスチレン標準試料を用いて得られた検量線から、ポリエチレン換算係数（０．４６）を用いて作成した。
以下の条件でゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法により求めた。
・測定装置：Ｗａｔｅｒｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製ＧＰＣ－１５０Ｃ
・カラム：昭和電工株式会社製ｓｈｏｄｅｘ ＫＦ－８０６Ｍ ２本
・カラム温度：２３℃
・溶媒（移動相）：０．０５Ｍ塩化リチウム添加Ｎ－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ）
・溶媒流速：０．５ ｍｌ／分
・試料調製：資料２ｍｇに測定溶媒４ｍＬを加え、室温で穏やかに攪拌した（溶解を視認）
・インジェクション量：０．２ｍＬ
・検出器：示差屈折率検出器 ＲＩ（東ソー製 ＲＩ－８０２０型 感度１６）
・検量線：単分散ポリスチレン標準試料を用いて得られた検量線から、ポリエチレン換算係数（０．４６）を用いて作成した。
（３）融点
示差走査熱量分析装置（株式会社パーキンエルマー製ＤＳＣ）にて、測定パンに７ｍｇの樹脂を入れ測定用試料とし、以下の条件にて測定した。初めに昇温、冷却した後、第２回目の昇温時の吸熱ピークのピークトップを融点とした。
・昇温、冷却速度 ： ±１０℃／ｍｉｎ.
・測定温度範囲 ： ３０～２３０℃。
示差走査熱量分析装置（株式会社パーキンエルマー製ＤＳＣ）にて、測定パンに７ｍｇの樹脂を入れ測定用試料とし、以下の条件にて測定した。初めに昇温、冷却した後、第２回目の昇温時の吸熱ピークのピークトップを融点とした。
・昇温、冷却速度 ： ±１０℃／ｍｉｎ.
・測定温度範囲 ： ３０～２３０℃。
（４）湿潤時曲げ強さ
一般に、正極にはフッ素樹脂のバインダーが用いられ、フッ素樹脂を含む多孔層がセパレータ上に備えられている場合、フッ素樹脂同士の相互拡散により接着性が担保されやすい。一方、負極にはフッ素樹脂以外のバインダーが用いられ、フッ素系樹脂の拡散が起きにくいため正極に比べ負極はセパレータとの接着性が得られにくい。そこで、本測定では、以下に述べる湿潤時曲げ強さを測定することにより、セパレータと負極との間の接着性の指標として評価した。
一般に、正極にはフッ素樹脂のバインダーが用いられ、フッ素樹脂を含む多孔層がセパレータ上に備えられている場合、フッ素樹脂同士の相互拡散により接着性が担保されやすい。一方、負極にはフッ素樹脂以外のバインダーが用いられ、フッ素系樹脂の拡散が起きにくいため正極に比べ負極はセパレータとの接着性が得られにくい。そこで、本測定では、以下に述べる湿潤時曲げ強さを測定することにより、セパレータと負極との間の接着性の指標として評価した。
（負極の作製）
カルボキシメチルセルロースを１．５質量部含む水溶液を人造黒鉛９６．５質量部に加えて混合し、さらに固形分として２質量部のスチレンブタジエンラテックスを加えて混合して負極合剤含有スラリーとした。この負極合剤含有スラリーを、厚みが８μｍの銅箔からなる負極集電体の両面に均一に塗付して乾燥して負極層を形成し、その後、ロールプレス機により圧縮成形して集電体を除いた負極層の密度を１．５ｇ／ｃｍ３にして、負極を作製した。
カルボキシメチルセルロースを１．５質量部含む水溶液を人造黒鉛９６．５質量部に加えて混合し、さらに固形分として２質量部のスチレンブタジエンラテックスを加えて混合して負極合剤含有スラリーとした。この負極合剤含有スラリーを、厚みが８μｍの銅箔からなる負極集電体の両面に均一に塗付して乾燥して負極層を形成し、その後、ロールプレス機により圧縮成形して集電体を除いた負極層の密度を１．５ｇ／ｃｍ３にして、負極を作製した。
（試験用巻回体の作製）
上記で作成された負極２０（機械方向１６１ｍｍ×幅方向３０ｍｍ）と、作製されたセパレータ１０（機械方向１６０ｍｍ×幅方向３４ｍｍ）を重ね、金属板（長さ３００ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚さ１ｍｍ）を巻き芯としてセパレータ１０が内側になるようにセパレータ１０と負極２０を巻き取り、金属板を引き抜いて試験用巻回体３０を得た。試験用巻回体は長さ約３４ｍｍ×幅約２８ｍｍとなった。
上記で作成された負極２０（機械方向１６１ｍｍ×幅方向３０ｍｍ）と、作製されたセパレータ１０（機械方向１６０ｍｍ×幅方向３４ｍｍ）を重ね、金属板（長さ３００ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚さ１ｍｍ）を巻き芯としてセパレータ１０が内側になるようにセパレータ１０と負極２０を巻き取り、金属板を引き抜いて試験用巻回体３０を得た。試験用巻回体は長さ約３４ｍｍ×幅約２８ｍｍとなった。
（湿潤時曲げ強さの測定方法）
ポリプロピレンからなるラミネートフィルム（長さ７０ｍｍ、幅６５ｍｍ、厚さ０．０７ｍｍ）２枚を重ね、４辺のうち３辺を溶着した袋状のラミネートフィルム２２内に試験用巻回体３０を入れた。エチレンカーボネートとエチルメチルカーボネートを体積比３：７で混合した溶媒にＬｉＰＦ６を１ｍｏｌ／Ｌの割合で溶解させた電解液５００μＬをグローブボックス中でラミネートフィルム２２の開口部から注入し、試験用巻回体３０に含浸させ、真空シーラーで開口部の一辺を封止した。
ポリプロピレンからなるラミネートフィルム（長さ７０ｍｍ、幅６５ｍｍ、厚さ０．０７ｍｍ）２枚を重ね、４辺のうち３辺を溶着した袋状のラミネートフィルム２２内に試験用巻回体３０を入れた。エチレンカーボネートとエチルメチルカーボネートを体積比３：７で混合した溶媒にＬｉＰＦ６を１ｍｏｌ／Ｌの割合で溶解させた電解液５００μＬをグローブボックス中でラミネートフィルム２２の開口部から注入し、試験用巻回体３０に含浸させ、真空シーラーで開口部の一辺を封止した。
次に、ラミネートフィルム２２に封入した試験用巻回体３０を２枚のガスケット（厚さ１ｍｍ、５ｃｍ×５ｃｍ）で挟み込み、精密加熱加圧装置（新東工業株式会社製、ＣＹＰＴ－１０）にて９８℃、０．６ＭＰａで２分間加圧し、室温で放冷した。ラミネートフィルム２２に封入したまま、加圧後の試験用巻回体３０について、万能試験機（株式会社島津製作所製、ＡＧＳ－Ｊ）を用いて湿潤時曲げ強さを測定した。以下、図２を参照して、詳細を記載する。
２本のアルミニウム製Ｌ字アングル４１（厚さ１ｍｍ、１０ｍｍ×１０ｍｍ、長さ５ｃｍ）を９０°部分が上になるように平行に、端部をそろえて配置し、９０°部分を支点として支点間距離が１５ｍｍとなるよう固定した。２本のアルミニウム製Ｌ字アングル４１の支点間距離の中間である７．５ｍｍ地点に試験用巻回体の幅方向の辺（約２８ｍｍ）の中点を合わせてＬ字アングル４１の長さ方向の辺からはみ出さないように試験用巻回体３０を配置した。
次に、圧子としてアルミニウム製Ｌ字アングル４２（厚さ１ｍｍ、１０ｍｍ×１０ｍｍ、長さ４ｃｍ）の長さ方向の辺から試験用巻回体の長さ方向の辺（約３４ｍｍ）がはみ出さないようにかつ平行にして、試験用巻回体の幅方向の辺の中点にアルミニウム製Ｌ字アングル４２の９０°部分を合わせ、９０°部分が下になるようにアルミニウム製Ｌ字アングル４２を万能試験機のロードセル（ロードセル容量５０Ｎ）に固定した。３個の試験用巻回体を負荷速度０．５ｍｍ／ｍｉｎにて測定し得られた最大試験力の平均値を湿潤時曲げ強度とした。
（５）乾燥時剥離力
（負極の作製）
上記湿潤時曲げ強さの場合と同一の負極２０を用いた。
（剥離試験片の作成）
上記で作成された負極２０（７０ｍｍ×１５ｍｍ）と、作製したセパレータ１０（機械方向９０ｍｍ×幅方向２０ｍｍ）を重ね、これを２枚のガスケット（厚さ０．５ｍｍ、９５ｍｍ×２７ｍｍ）で挟み込み、精密加熱加圧装置（新東工業株式会社製、ＣＹＰＴ－１０）にて９０℃、８ＭＰａで２分間加圧し、室温で放冷した。この負極２０とセパレータ１０との積層体の負極側に幅１ｃｍからなる両面テープを貼りつけ、両面テープのもう一方の面をＳＵＳ板（厚さ３ｍｍ、長さ１５０ｍｍ×幅５０ｍｍ）に、セパレータの機械方向とＳＵＳ板長さ方向が平行になるよう貼り付けた。これを剥離試験片とした。
（乾燥時剥離力の測定方法）
万能試験機（株式会社島津製作所製、ＡＧＳ－Ｊ）を用いてセパレータ１０をロードセル側チャックに挟み込み、試験速度３００ｍｍ／分にて１８０度剥離試験を実施した。剥離試験中のストローク２０ｍｍから７０ｍｍまでの測定値を平均化した値を剥離試験片の剥離力とした。計３個の剥離試験片を測定し、剥離力の平均値を幅換算した値を乾燥時剥離力（Ｎ／ｍ）とした。
（負極の作製）
上記湿潤時曲げ強さの場合と同一の負極２０を用いた。
（剥離試験片の作成）
上記で作成された負極２０（７０ｍｍ×１５ｍｍ）と、作製したセパレータ１０（機械方向９０ｍｍ×幅方向２０ｍｍ）を重ね、これを２枚のガスケット（厚さ０．５ｍｍ、９５ｍｍ×２７ｍｍ）で挟み込み、精密加熱加圧装置（新東工業株式会社製、ＣＹＰＴ－１０）にて９０℃、８ＭＰａで２分間加圧し、室温で放冷した。この負極２０とセパレータ１０との積層体の負極側に幅１ｃｍからなる両面テープを貼りつけ、両面テープのもう一方の面をＳＵＳ板（厚さ３ｍｍ、長さ１５０ｍｍ×幅５０ｍｍ）に、セパレータの機械方向とＳＵＳ板長さ方向が平行になるよう貼り付けた。これを剥離試験片とした。
（乾燥時剥離力の測定方法）
万能試験機（株式会社島津製作所製、ＡＧＳ－Ｊ）を用いてセパレータ１０をロードセル側チャックに挟み込み、試験速度３００ｍｍ／分にて１８０度剥離試験を実施した。剥離試験中のストローク２０ｍｍから７０ｍｍまでの測定値を平均化した値を剥離試験片の剥離力とした。計３個の剥離試験片を測定し、剥離力の平均値を幅換算した値を乾燥時剥離力（Ｎ／ｍ）とした。
（６）短絡耐性試験
短絡耐性の評価は、卓上型精密万能試験機 オートグラフＡＧＳ－Ｘ（株式会社 島津製作所製）を用いて実施した。まず、図３（Ａ）に示されるように、ポリプロピレン製絶縁体５（厚み０．２ｍｍ）、リチウムイオン電池用負極２１（総厚：約１４０μｍ、基材：銅箔（厚み約９μｍ）、活物質：人造黒鉛（粒径約３０μｍ）、両面塗工）、セパレータ１０、アルミニウム箔４（厚み約０．１ｍｍ）を積層したサンプル積層体３１を作製した。次に、図３（Ｂ）に示されるように、サンプル積層体３１を万能試験機の圧縮治具（下側）４４に両面テープで固定した。次に、上記サンプル積層体３１のアルミニウム箔４、負極２１を、コンデンサとクラッド抵抗器からなる回路にケーブルでつないだ。コンデンサは約１．５Ｖに充電し、サンプル積層体３１中のセパレータ、アルミニウム箔４の間に直径約５００μｍの金属球６（材質：クロム（ＳＵＪ－２））を置いた。次に、万能試験機に圧縮治具を取り付け、図３（Ｂ）に示されるように両圧縮治具４３、４４の間に金属球６を含むサンプル積層体３１を置いて、速度０．３ｍｍ／ｍｉｎ．で圧縮し、荷重が１００Ｎに達した時点で試験終了とした。このとき、圧縮荷重変化において変曲点が現れた部分をセパレータの破膜点とし、さらに金属球を介して上記回路が形成され電流が検知された瞬間をショート発生点とした。圧縮によりセパレータが破膜し圧縮応力に変曲点を生じたときの圧縮変位Ａ（ｔ）、および回路に電流が流れた瞬間の圧縮変位Ｂ（ｔ）を測定し、次の（式１）で求める数値が１．１以上の場合、電池内に混入した異物によりセパレータが破膜しても、異物表面に塗工層組成物が付着することにより絶縁が保たれることを意味するため、短絡耐性は良好と評価した。一方、式１で求める数値が１．０より大きく１．１未満の場合、セパレータの破膜と短絡は同時には起こらないものの、電池部材の捲回にかかる張力や充放電時の電極の膨張に伴う電池内圧上昇においても短絡が生じないためには、ある一定以上の耐性が必要となるため、短絡耐性はやや不良と評価した。式１で求める数値が１．０の場合は、セパレータの破膜と同時に短絡が発生しており、塗工層による短絡耐性の向上はみられていないため、短絡耐性は不良と評価した。
Ｂ（ｔ）÷Ａ（ｔ）・・・（式１）
（実施例１）
［共重合体（Ａ）］
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ１）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９８．０／１．５／０．５となるように共重合体（Ａ１）を合成した。得られた共重合体（Ａ１）の重量平均分子量は１５０万であった。
短絡耐性の評価は、卓上型精密万能試験機 オートグラフＡＧＳ－Ｘ（株式会社 島津製作所製）を用いて実施した。まず、図３（Ａ）に示されるように、ポリプロピレン製絶縁体５（厚み０．２ｍｍ）、リチウムイオン電池用負極２１（総厚：約１４０μｍ、基材：銅箔（厚み約９μｍ）、活物質：人造黒鉛（粒径約３０μｍ）、両面塗工）、セパレータ１０、アルミニウム箔４（厚み約０．１ｍｍ）を積層したサンプル積層体３１を作製した。次に、図３（Ｂ）に示されるように、サンプル積層体３１を万能試験機の圧縮治具（下側）４４に両面テープで固定した。次に、上記サンプル積層体３１のアルミニウム箔４、負極２１を、コンデンサとクラッド抵抗器からなる回路にケーブルでつないだ。コンデンサは約１．５Ｖに充電し、サンプル積層体３１中のセパレータ、アルミニウム箔４の間に直径約５００μｍの金属球６（材質：クロム（ＳＵＪ－２））を置いた。次に、万能試験機に圧縮治具を取り付け、図３（Ｂ）に示されるように両圧縮治具４３、４４の間に金属球６を含むサンプル積層体３１を置いて、速度０．３ｍｍ／ｍｉｎ．で圧縮し、荷重が１００Ｎに達した時点で試験終了とした。このとき、圧縮荷重変化において変曲点が現れた部分をセパレータの破膜点とし、さらに金属球を介して上記回路が形成され電流が検知された瞬間をショート発生点とした。圧縮によりセパレータが破膜し圧縮応力に変曲点を生じたときの圧縮変位Ａ（ｔ）、および回路に電流が流れた瞬間の圧縮変位Ｂ（ｔ）を測定し、次の（式１）で求める数値が１．１以上の場合、電池内に混入した異物によりセパレータが破膜しても、異物表面に塗工層組成物が付着することにより絶縁が保たれることを意味するため、短絡耐性は良好と評価した。一方、式１で求める数値が１．０より大きく１．１未満の場合、セパレータの破膜と短絡は同時には起こらないものの、電池部材の捲回にかかる張力や充放電時の電極の膨張に伴う電池内圧上昇においても短絡が生じないためには、ある一定以上の耐性が必要となるため、短絡耐性はやや不良と評価した。式１で求める数値が１．０の場合は、セパレータの破膜と同時に短絡が発生しており、塗工層による短絡耐性の向上はみられていないため、短絡耐性は不良と評価した。
Ｂ（ｔ）÷Ａ（ｔ）・・・（式１）
（実施例１）
［共重合体（Ａ）］
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ１）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９８．０／１．５／０．５となるように共重合体（Ａ１）を合成した。得られた共重合体（Ａ１）の重量平均分子量は１５０万であった。
［共重合体（Ｂ）］
共重合体（Ｂ）として、以下のように共重合体（Ｂ１）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレンを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレンのモル比が９３．０／７．０となるように共重合体（Ｂ１）を合成した。得られた共重合体（Ｂ１）の重量平均分子量は３０万であった。
共重合体（Ｂ）として、以下のように共重合体（Ｂ１）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレンを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレンのモル比が９３．０／７．０となるように共重合体（Ｂ１）を合成した。得られた共重合体（Ｂ１）の重量平均分子量は３０万であった。
［電池用セパレータの作製］
共重合体（Ａ１）２６．５質量部及び共重合体（Ｂ１）３．５質量部と、Ｎ－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ）６００質量部とを混合し、その後、ディスパーで撹拌しながらアルミナ粒子（平均粒径１．１μｍ、密度４．０ｇ／ｃｍ３）を多孔層の固形分を１００体積％として、５１体積％となるように加え、さらに、ディスパーで１時間、２０００ｒｐｍで予備攪拌した。次いで、ダイノーミル（シンマルエンタープライゼス製ダイノーミルマルチラボ（１．４６Ｌ容器、充填率８０％、φ０．５ｍｍアルミナビーズ））を用いて、流量１１ｋｇ／ｈｒ、周速１０ｍ/ｓの条件下で３回処理し、塗工液（Ａ）を作製した。得られた塗工液（Ａ）を、厚さ７μｍ、空孔率４０％、透気抵抗度１００秒／１００ｃｍ３のポリエチレン微多孔膜の両面に、ディップコート法にて等量塗布した。塗布後の膜を、Ｎ－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ）を１０質量％含有する水溶液（凝固液）中に浸漬させ、純水で洗浄した後、５０℃で乾燥し、電池用セパレータを得た。電池用セパレータの厚さは１０μｍであった。
共重合体（Ａ１）２６．５質量部及び共重合体（Ｂ１）３．５質量部と、Ｎ－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ）６００質量部とを混合し、その後、ディスパーで撹拌しながらアルミナ粒子（平均粒径１．１μｍ、密度４．０ｇ／ｃｍ３）を多孔層の固形分を１００体積％として、５１体積％となるように加え、さらに、ディスパーで１時間、２０００ｒｐｍで予備攪拌した。次いで、ダイノーミル（シンマルエンタープライゼス製ダイノーミルマルチラボ（１．４６Ｌ容器、充填率８０％、φ０．５ｍｍアルミナビーズ））を用いて、流量１１ｋｇ／ｈｒ、周速１０ｍ/ｓの条件下で３回処理し、塗工液（Ａ）を作製した。得られた塗工液（Ａ）を、厚さ７μｍ、空孔率４０％、透気抵抗度１００秒／１００ｃｍ３のポリエチレン微多孔膜の両面に、ディップコート法にて等量塗布した。塗布後の膜を、Ｎ－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ）を１０質量％含有する水溶液（凝固液）中に浸漬させ、純水で洗浄した後、５０℃で乾燥し、電池用セパレータを得た。電池用セパレータの厚さは１０μｍであった。
（実施例２）
共重合体（Ｂ）として、以下のように共重合体（Ｂ２）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレンを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレンのモル比が９４．５／５．５となるように共重合体（Ｂ２）を合成した。得られた共重合体（Ｂ２）の重量平均分子量は２８万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ｂ１）を共重合体（Ｂ２）に替えた塗工液（Ｂ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
共重合体（Ｂ）として、以下のように共重合体（Ｂ２）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレンを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレンのモル比が９４．５／５．５となるように共重合体（Ｂ２）を合成した。得られた共重合体（Ｂ２）の重量平均分子量は２８万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ｂ１）を共重合体（Ｂ２）に替えた塗工液（Ｂ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例３）
共重合体（Ｂ）として、以下のように共重合体（Ｂ３）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレンを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレンのモル比が９２．０／８．０となるように共重合体（Ｂ３）を合成した。得られた共重合体（Ｂ３）の重量平均分子量は３５万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ｂ１）を共重合体（Ｂ３）に替えた塗工液（Ｃ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
共重合体（Ｂ）として、以下のように共重合体（Ｂ３）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレンを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレンのモル比が９２．０／８．０となるように共重合体（Ｂ３）を合成した。得られた共重合体（Ｂ３）の重量平均分子量は３５万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ｂ１）を共重合体（Ｂ３）に替えた塗工液（Ｃ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例４）
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ２）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９９．０／０．５／０．５となるように共重合体（Ａ２）を合成した。得られた共重合体（Ａ２）の重量平均分子量は１４０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ２）に替えた塗工液（Ｄ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ２）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９９．０／０．５／０．５となるように共重合体（Ａ２）を合成した。得られた共重合体（Ａ２）の重量平均分子量は１４０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ２）に替えた塗工液（Ｄ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例５）
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ３）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９５．０／４．５／０．５となるように共重合体（Ａ３）を合成した。得られた共重合体（Ａ３）の重量平均分子量は１７０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ３）に替えた塗工液（Ｅ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ３）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９５．０／４．５／０．５となるように共重合体（Ａ３）を合成した。得られた共重合体（Ａ３）の重量平均分子量は１７０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ３）に替えた塗工液（Ｅ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例６）
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ４）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９８．０／１．５／０．５となるように共重合体（Ａ４）を合成した。得られた共重合体（Ａ４）の重量平均分子量は１９０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ４）に替えた塗工液（Ｆ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ４）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９８．０／１．５／０．５となるように共重合体（Ａ４）を合成した。得られた共重合体（Ａ４）の重量平均分子量は１９０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ４）に替えた塗工液（Ｆ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例７）
塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）と共重合体（Ｂ１）の配合比を共重合体（Ａ１）２８．０質量部、共重合体（Ｂ１）２．０質量部とした塗工液（Ｇ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）と共重合体（Ｂ１）の配合比を共重合体（Ａ１）２８．０質量部、共重合体（Ｂ１）２．０質量部とした塗工液（Ｇ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例８）
塗工液の作製において、アルミナ粒子の含有量を多孔層の固形分を１００体積％として、４０体積％になるようにし、共重合体（Ａ１）３５．２質量部、共重合体（Ｂ１）４．７質量部かつ、ＮＭＰを９００質量部に変えた塗工液（Ｈ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
塗工液の作製において、アルミナ粒子の含有量を多孔層の固形分を１００体積％として、４０体積％になるようにし、共重合体（Ａ１）３５．２質量部、共重合体（Ｂ１）４．７質量部かつ、ＮＭＰを９００質量部に変えた塗工液（Ｈ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例９）
塗工液の作製において、アルミナ粒子の含有量を多孔層の固形分を１００体積％として、７５体積％になるようにし、共重合体（Ａ１）１１．４質量部、共重合体（Ｂ１）１．５質量部かつ、ＮＭＰを３００質量部に変えた塗工液（Ｉ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
塗工液の作製において、アルミナ粒子の含有量を多孔層の固形分を１００体積％として、７５体積％になるようにし、共重合体（Ａ１）１１．４質量部、共重合体（Ｂ１）１．５質量部かつ、ＮＭＰを３００質量部に変えた塗工液（Ｉ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例１０）
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ５）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９８．４／１．５／０．１となるように共重合体（Ａ５）を合成した。得られた共重合体（Ａ５）の重量平均分子量は１５０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ５）に替えた塗工液（Ｊ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ５）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９８．４／１．５／０．１となるように共重合体（Ａ５）を合成した。得られた共重合体（Ａ５）の重量平均分子量は１５０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ５）に替えた塗工液（Ｊ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例１１）
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ６）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９４．５／１．５／４．０となるように共重合体（Ａ６）を合成した。得られた共重合体（Ａ６）の重量平均分子量は１５０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ６）に替えた塗工液（Ｋ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ６）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９４．５／１．５／４．０となるように共重合体（Ａ６）を合成した。得られた共重合体（Ａ６）の重量平均分子量は１５０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ６）に替えた塗工液（Ｋ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例１２）
ポリオレフィン微多孔膜として、厚さ５μｍ、空孔率３５％、透気抵抗度１５０秒／１００ｃｍ３のポリエチレン微多孔膜を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。電池用セパレータの厚さは８μｍであった。
ポリオレフィン微多孔膜として、厚さ５μｍ、空孔率３５％、透気抵抗度１５０秒／１００ｃｍ３のポリエチレン微多孔膜を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。電池用セパレータの厚さは８μｍであった。
（実施例１３）
ポリオレフィン微多孔膜として、厚さ１２μｍ、空孔率４５％、透気抵抗度９５秒／１００ｃｍ３のポリエチレン微多孔膜を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。電池用セパレータの厚さは１５μｍであった。
ポリオレフィン微多孔膜として、厚さ１２μｍ、空孔率４５％、透気抵抗度９５秒／１００ｃｍ３のポリエチレン微多孔膜を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。電池用セパレータの厚さは１５μｍであった。
（実施例１４）
共重合体（Ｂ）として、以下のように共重合体（Ｂ４）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレンを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレンのモル比が９３．０／７．０となるように共重合体（Ｂ４）を合成した。得られた共重合体（Ｂ１）の重量平均分子量は７０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ｂ１）を共重合体（Ｂ４）に替えた塗工液（Ｌ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
共重合体（Ｂ）として、以下のように共重合体（Ｂ４）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレンを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレンのモル比が９３．０／７．０となるように共重合体（Ｂ４）を合成した。得られた共重合体（Ｂ１）の重量平均分子量は７０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ｂ１）を共重合体（Ｂ４）に替えた塗工液（Ｌ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例１５）
塗工液の作製において、アルミナ粒子を平均粒径１．０μｍ、平均厚さ０．４μｍの板状ベーマイト粒子（密度３．０７ｇ／ｃｍ３）に替え、共重合体（Ａ１）３１．５質量部、共重合体（Ｂ１）４．２質量部とした塗工液（Ｍ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
塗工液の作製において、アルミナ粒子を平均粒径１．０μｍ、平均厚さ０．４μｍの板状ベーマイト粒子（密度３．０７ｇ／ｃｍ３）に替え、共重合体（Ａ１）３１．５質量部、共重合体（Ｂ１）４．２質量部とした塗工液（Ｍ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例１６）
塗工液の作製において、アルミナ粒子を平均粒径０．４μｍ、チタニア粒子（密度４．２３ｇ／ｃｍ３）に替え共重合体（Ａ１）２５．３質量部、共重合体（Ｂ１）３．４質量部とした塗工液（Ｎ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
塗工液の作製において、アルミナ粒子を平均粒径０．４μｍ、チタニア粒子（密度４．２３ｇ／ｃｍ３）に替え共重合体（Ａ１）２５．３質量部、共重合体（Ｂ１）３．４質量部とした塗工液（Ｎ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（実施例１７）
塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）と共重合体（Ｂ１）の配合比を共重合体（Ａ１）２９．０質量部、共重合体（Ｂ１）１．０質量部とした塗工液（Ｏ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）と共重合体（Ｂ１）の配合比を共重合体（Ａ１）２９．０質量部、共重合体（Ｂ１）１．０質量部とした塗工液（Ｏ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（比較例１）
塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）８８．３質量部、共重合体（Ｂ１）１１．７質量部と、ＮＭＰ３５００質量部を溶解、混合した塗工液（Ｐ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）８８．３質量部、共重合体（Ｂ１）１１．７質量部と、ＮＭＰ３５００質量部を溶解、混合した塗工液（Ｐ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（比較例２）
塗工液の作製において、アルミナ粒子を多孔層の固形分を１００体積％として、９５体積％となるように加え、共重合体（Ａ１）２．０質量部、共重合体（Ｂ１）０．３質量部かつ、ＮＭＰを２５０質量部に変えた塗工液（Ｑ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
塗工液の作製において、アルミナ粒子を多孔層の固形分を１００体積％として、９５体積％となるように加え、共重合体（Ａ１）２．０質量部、共重合体（Ｂ１）０．３質量部かつ、ＮＭＰを２５０質量部に変えた塗工液（Ｑ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（比較例３）
塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）と共重合体（Ｂ１）の配合比を共重合体（Ａ１）１５．０質量部、共重合体（Ｂ１）１５．０質量部とした塗工液（Ｒ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）と共重合体（Ｂ１）の配合比を共重合体（Ａ１）１５．０質量部、共重合体（Ｂ１）１５．０質量部とした塗工液（Ｒ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（比較例４）
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ７）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレンを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレンのモル比が９８．５／１．５となるように共重合体（Ａ７）を合成した。得られた共重合体（Ａ７）の重量平均分子量は１５０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ７）に替えた塗工液（Ｓ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ７）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレンを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレンのモル比が９８．５／１．５となるように共重合体（Ａ７）を合成した。得られた共重合体（Ａ７）の重量平均分子量は１５０万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ７）に替えた塗工液（Ｓ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（比較例５）
塗工液の作製において、共重合体（Ａ）をポリフッ化ビニリデン（重量平均分子量１５０万）３０.０質量部に替え、共重合体（Ｂ）を使用しないで調製した塗工液（Ｔ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
塗工液の作製において、共重合体（Ａ）をポリフッ化ビニリデン（重量平均分子量１５０万）３０.０質量部に替え、共重合体（Ｂ）を使用しないで調製した塗工液（Ｔ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（比較例６）
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ８）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９８．０／１．５／０．５となるように共重合体（Ａ８）を合成した。得られた共重合体（Ａ８）の重量平均分子量は６５万であった。 塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ８）に替え、ＮＭＰを５００質量部に変えた塗工液（Ｕ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
共重合体（Ａ）として、以下のように共重合体（Ａ８）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン及びマレイン酸モノメチルエステルを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレン／マレイン酸モノメチルエステルのモル比が９８．０／１．５／０．５となるように共重合体（Ａ８）を合成した。得られた共重合体（Ａ８）の重量平均分子量は６５万であった。 塗工液の作製において、共重合体（Ａ１）を共重合体（Ａ８）に替え、ＮＭＰを５００質量部に変えた塗工液（Ｕ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（比較例７）
共重合体（Ｂ）として、以下のように共重合体（Ｂ５）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレンを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレンのモル比が９３．０／７．０となるように共重合体（Ｂ５）を合成した。得られた共重合体（Ｂ５）の重量平均分子量は７万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ｂ１）を共重合体（Ｂ５）に替えた塗工液（Ｖ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
共重合体（Ｂ）として、以下のように共重合体（Ｂ５）を合成した。フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレンを出発原料として懸濁重合法にてフッ化ビニリデン／ヘキサフルオロプロピレンのモル比が９３．０／７．０となるように共重合体（Ｂ５）を合成した。得られた共重合体（Ｂ５）の重量平均分子量は７万であった。塗工液の作製において、共重合体（Ｂ１）を共重合体（Ｂ５）に替えた塗工液（Ｖ）を用いた以外は実施例１と同様にして電池用セパレータを得た。
（比較例８）
ポリオレフィン微多孔膜として、厚さ５μｍ、空孔率３５％、透気抵抗度１５０秒／１００ｃｍ３のポリエチレン微多孔膜を用いた以外は比較例１と同様にして電池用セパレータを得た。電池用セパレータの厚さは８μｍであった。
ポリオレフィン微多孔膜として、厚さ５μｍ、空孔率３５％、透気抵抗度１５０秒／１００ｃｍ３のポリエチレン微多孔膜を用いた以外は比較例１と同様にして電池用セパレータを得た。電池用セパレータの厚さは８μｍであった。
上記実施例及び比較例で用いた共重合体（Ａ）、共重合体（Ｂ）の構造及び重量平均分子量や、塗工液の組成、得られた電池用セパレータの特性を表１に示す。
本実施形態の電池用セパレータは、非水電解質二次電池に用いられた際、乾燥時剥離力、湿潤時曲げ強さを満たし、ポリオレフィン多層微多孔膜と多孔層とのセパレータの層間の接着性、及び、セパレータと電極間の接着性に優れ、且つ、短絡耐性に優れる電池用セパレータを提供することができる。したがって、本実施形態の電池用セパレータは、今後、電池（特にラミネート型電池）のより大型化、高容量化が要求された際にも、好適に用いることができる。
１…ポリオレフィン微多孔膜
２…多孔層
４…アルミニウム箔
５…樹脂製絶縁体
６…金属球
１０…電池用セパレータ
２０…負極（接着性評価用）
２１…負極（短絡耐性評価用）
２２…ラミネートフィルム
３０…電極巻回体
３１…電極積層体
４１…アルミニウム製Ｌ字アングル（下側）
４２…アルミニウム製Ｌ字アングル（上側）
４３…圧縮治具（上側）
４４…圧縮治具（下側）
２…多孔層
４…アルミニウム箔
５…樹脂製絶縁体
６…金属球
１０…電池用セパレータ
２０…負極（接着性評価用）
２１…負極（短絡耐性評価用）
２２…ラミネートフィルム
３０…電極巻回体
３１…電極積層体
４１…アルミニウム製Ｌ字アングル（下側）
４２…アルミニウム製Ｌ字アングル（上側）
４３…圧縮治具（上側）
４４…圧縮治具（下側）
Claims (6)
- ポリオレフィン微多孔膜と、前記ポリオレフィン微多孔膜の少なくとも一方の面に積層された多孔層と、を備える電池用セパレータであって、
前記多孔層は、フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）と、フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）と、無機粒子とを含み、
前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）は、０．３ｍｏｌ％以上、５．０ｍｏｌ％以下のヘキサフルオロプロピレン単位を有し、重量平均分子量が９０万以上、２００万以下であり、かつ、親水基を０．１ｍｏｌ％以上、５．０ｍｏｌ％以下含み、粒子形状として存在せず、
前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）は、５．０ｍｏｌ％を超え、８．０ｍｏｌ％以下のヘキサフルオロプロピレン単位を有し、重量平均分子量が１０万以上７５万以下であり、
前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）および前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）の合計１００質量％に対して、前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ａ）を８６質量％以上、９８質量％以下含み、前記多孔層中の固形分１００体積％に対して、前記無機粒子を４０体積％以上、８０体積％以下含む、
電池用セパレータ。 - 前記フッ化ビニリデン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（Ｂ）は、融点が６０℃以上１４５℃以下である、請求項１に記載の電池用セパレータ。
- 前記無機粒子が二酸化チタン、アルミナ及びベーマイトから選ばれる１種以上である請求項１または２に記載の電池用セパレータ。
- 前記ポリオレフィン微多孔膜の厚さが３μｍ以上、１６μｍ以下である請求項１～３のいずれか一項に記載の電池用セパレータ。
- 正極と、負極と、前記請求項１～４のいずれか一項に記載の電池用セパレータと、を備える電極体。
- 請求項５に記載の電極体と、非水電解質とを備える非水電解質二次電池。
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