以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
本発明のポリエステルフィルムロールのポリエステルフィルムは、未延伸(未配向)フィルムを、常法により、二次元方向に延伸され製造される。延伸は、逐次二軸延伸または同時二軸延伸のいずれの方法も採ることができる。逐次二軸延伸は、長手方向(縦)および幅方向(横)に延伸する工程を、縦-横の1回ずつ実施することもできるし、縦-横-縦-横など、2回ずつ実施することもできる。
本発明のポリエステルフィルムロールにおける、ポリエステルとは、二塩基酸とグリコールを構成成分とするポリエステルであり、芳香族二塩基酸としては、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、ナフタレンジカルボン酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸、ジフェニルエーテルジカルボン酸、ジフェニルケトンジカルボン酸、フェニルインダンジカルボン酸、ナトリウムスルホイソフタル酸、ジブロモテレフタル酸などを用いることができる。脂環族二塩基酸としては、シュウ酸、コハク酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ダイマー酸などを用いることができる。グリコールとしては、脂肪族ジオールとして、エチレングリコール、プロピレングリコール、テトラメチレングリコール、プロピレングリコール、テトラメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、ジエチレングリコールなどを用いることができ、芳香族ジオールとして、ナフタレンジオール、2,2ビス(4-ヒドロキシジフェニル)プロパン、2,2-ビス(4-ヒドロキシエトキシフェニル)プロパン、ビス(4-ヒドロキシフェニル)スルホン、ハイドロキノンなどを用いることができ、脂環族ジオールとしては、シクロヘキサンジメタノール、シクロヘキサンジオールなどを用いることができる。
上記ポリエステルは公知の方法で製造することができ、固有粘度は下限0.5、上限0.8が好ましい。さらに好ましくは下限0.55、上限0.70である。なお、固有粘度の測定は、オルトクロロフェノール中、25℃で測定した溶液粘度から、下式で計算した値を用いる。すなわち、
ηsp/C=[η]+K[η]2・C
ここで、ηsp=(溶液粘度/溶媒粘度)-1であり、Cは、溶媒100mlあたりの溶解ポリマー重量(g/100ml、通常1.2)、Kはハギンス定数(0.343とする)である。また、溶液粘度、溶媒粘度はオストワルド粘度計を用いて測定する。単位は[dl/g]で示す。
本発明のポリエステルフィルムロールのポリエステルフィルムは、ポリエステルフィルムに存在するスラック欠点が、100m2あたり5個未満であることを特徴とする。スラック欠点とは、後述する測定方法により観測される欠点であり、ポリエステルフィルムを搬送する最中に、搬送パスライン間に断続的に発生する、弛み状の欠点をあらわす。該スラック欠点は、同一箇所で、周期性を有するものもあるが、幅方向、長手方向ともに明確な周期性がなくランダムに発生することが多い。スラック欠点は、本発明のポリエステルフィルムロールに、離型層を塗布する際のオーブン内の熱や張力により、その状態が変化することもある。すなわち、本発明のポリエステルフィルムロールを巻き出して、ポリエステルフィルムに離型層を塗工した後の離型フィルムロールは、スラック欠点が塗工前より増えることもある。このスラック欠点は、離型フィルムロール状にセラミックスラリーを塗布し、乾燥させ、グリーンシートと呼ばれる誘電体のシートを成形する際に、グリーンシートの厚みムラとなるため、誘電率のバラツキを生じさせることや、グリーンシートが極端に薄くなる箇所は、コンデンサを制作し通電した後に、絶縁破壊することがあり、収率を低減させる要因となる。この際、ロールより引き出したポリエステルフィルムに存在するスラック欠点が、100m2あたり5個未満であることにより、コンデンサの収率を向上させることを発明者らは見いだした。自動車用積層セラミックコンデンサの成形用部材として用いられる場合は、グリーンシートの厚みムラをより少なくすることが求められるため、スラック欠点は100m2あたり4個未満であることが好ましい。さらに好ましくは100m2あたり3個未満である。
一方で、該スラック欠点は、離型層を塗布する際や、セラミックスラリーを塗布し乾燥させる際に、張力緩和のための緩衝帯になる。そのため、スラック欠点は、100m2あたり0.1個以上であることが好ましい。
なお、スラック欠点を上述の範囲とする方法は特に限られるものでは無いが、例えば、ゲル化率やジエチレングリコール(DEG)の含有量を制御する方法、フィルムに含有する特定の元素含有量を制御する方法、製膜条件を制御する方法などが挙げられる。詳しくは後述する。
本発明におけるポリエステルフィルムは、マンガン元素、カリウム元素を含有しており、マンガン元素の含有量が前記ポリエステルフィルム全体重量に対して30~100ppm、カリウム元素の含有量が前記ポリエステルフィルム全体に対して2~10ppmである必要がある。マンガン元素の含有量は、より好ましくは40~80ppm、さらに好ましくは50~60ppmである。マンガン元素を100ppmを超えて含有すると、ゲル化率の上昇および加熱溶融時の線状オリゴマーの発生量の増加につながりスラック欠点の抑制が困難となり、30ppm未満であると、静電印加キャストの観点から製膜性の低下し、スラック欠点の発生につながる。また、カリウム元素は、より好ましくは3~7ppm、さらに好ましくは4~6ppmである。カリウム元素の含有量が10ppmを超えていると溶融時色調が不良となり、加熱溶融時の線状オリゴマーの発生量が増加し、スラック欠点の抑制が困難となる。また、カリウム元素の含有量が2ppm未満であると、静電印加キャストの観点より製膜性は低下し、スラック欠点の発生を抑制することが困難となる。
本発明におけるポリエステルフィルムは、ゲル化率が前記ポリエステルフィルム全体に対して0.1重量%以上5重量%以下であることが必要である。従来技術において、ポリエステルフィルム中に含まれるゲル成分は少ないことが好ましいとされていた。しかしながら、本発明者らが鋭意検討した結果、ポリエステルフィルム中にゲル成分をある一定量含有させることで、離型用途のフィルムなどへ加工する際に受ける張力や熱負荷を受けても、スラック欠点の発生を抑制することを見出した。現時点、この効果がどのようなメカニズムにより得られるか明らかになっているわけではないが、ポリエステルフィルム中に、マンガン元素、カリウム元素とともに、ゲル成分をある一定量含有させることでポリエステルの主鎖の伸縮をゲル成分が補助することで、スラック欠点の発生を抑制する効果が得られていると推定している。ゲル化率が0.1重量%未満だと、上記の効果を得ることが出来ない。一方、ゲル化率が5重量%を超えると、多量に含有したゲル成分によってフィルム伸縮時に微細な伸縮ムラを生じさせ、その結果スラック欠点が発生しやすくなる。より好ましくは、0.5重量%以上4.0重量%以下であり、さらに好ましくは1.0重量%以上3.0重量%以下である。なお、ポリエステルフィルム中のゲル化率を上記の範囲とする方法は特に限られるものでは無いが、ポリエステルフィルム中に含まれるマンガン元素、カリウム元素の含有量を調整する方法、ポリエステルフィルムに用いるポリエステル原料の重合条件を調整する方法などが挙げられる。なお、ポリエステルフィルムに用いるポリエステル原料の重合条件を調整する方法の場合、溶融重合反応の最終到達温度、重合反応を開始する時点の反応温度、エステル化反応またはエステル交換反応時の最終反応温度が高いと、ゲル化率は高くなる傾向がある。
本発明のポリエステルフィルムは、ゲル化率の抑制および耐熱性の観点から、Mg元素、Ca元素、Li元素の含有量は、それぞれポリエステルフィルム全体重量に対して0.1ppm未満であることが好ましい。0.1ppm未満とすることで、ゲル化率を上述の範囲に制御することが容易にでき、さらには加熱溶融時の色調の悪化および線状オリゴマーの発生を少なくすることができる。
本発明のポリエステルフィルムロールにおける、ジエチレングリコール(DEG)の含有量は、ポリエステルフィルム全体に対して、0.1重量%以上1.0重量%未満であることが好ましい。ポリエステルフィルムにおけるジエチレングリコール(DEG)の含有量は、従来、熱安定性の観点からは、少ないことが好ましいとされていた。しかしながら、本発明者らが鋭意検討した結果、ポリエステルフィルム中にジエチレングリコール(DEG)をある一定量含有させることで、離型用途のフィルムなどへ加工する際に受ける張力や熱負荷を受けても、スラック欠点の発生を抑制することを見出した。現時点、この効果がどのようなメカニズムにより得られるか明らかになっているわけではないが、ポリエステル原料を溶融製膜する際の温度(ポリエステルの融点を超える290℃程度)の熱安定性を向上させるためには、ジエチレングリコール(DEG)の含有量は少ないほうが好ましいが、ポリエステルフィルムを離型用途のフィルムなどへ加工する際の温度(100~120℃程度)では、上記の範囲であればジエチレングリコール(DEG)を含有していても熱安定性に影響はほとんどなく、一方で、積層したポリエステルの主鎖の伸縮をジエチレングリコール(DEG)が補助することで、スラック欠点の発生を抑制する効果が得られるものと推定している。より好ましくは、0.5重量%以上0.95重量%以下であり、さらに好ましくは0.8重量%以上0.9重量%以下である。なお、ポリエステルフィルム中のDEGを上記の範囲とする方法は特に限られるものでは無いが、ポリエステルフィルム中に含まれるマンガン元素、カリウム元素の含有量を調整する方法、重合時あるいは製膜時にDEGを添加する方法、ポリエステルフィルムに用いるポリエステル原料の重合条件を調整する方法などが挙げられる。なお、ポリエステルフィルムに用いるポリエステル原料の重合条件を調整する方法の場合、溶融重合反応の最終到達温度、重合反応を開始する時点の反応温度、エステル化反応またはエステル交換反応時の最終反応温度が高いと、DEGは高くなる傾向がある。
本発明のポリエステルフィルムロールの原料として用いられるポリエステル組成物の製造方法としては回分式と連続式が周知の方法として知られているが、低いゲル化率を達成するためには熱履歴が少ない連続重合であることが好ましい。本発明のポリエステルフィルムロールに用いられる、ポリエチレンテレフタレート樹脂組成物は直重法で製造する方がコスト面、反応効率の観点から好ましい。連続重合設備で製造するに際して、反応槽の数は特に限定されないが、例えば直重法で製造する場合は反応効率の点からエステル化反応に1槽以上、重縮合反応に2槽以上用いることが好ましく、エステル化槽に2槽、重縮合反応に3槽用いることがさらに好ましい。
重合触媒として用いるアンチモン化合物としては、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン、酢酸アンチモン、脂肪族カルボン酸のアンチモン塩などが挙げられるが、これらの中でも重縮合反応性、得られるポリマーの色調、および安価に入手できる点から三酸化アンチモンが好ましく用いられる。
アンチモンの添加方法としては、紛体またはエチレングリコールスラリー、エチレングリコール溶液などが挙げられるが、アンチモンの凝集による粗大化を防止でき、その結果透明性(溶液ヘイズ)が良好となることから、エチレングリコール溶液として添加することが好ましい。
本発明のポリエステルフィルムロールにおいて使用するリン化合物は、リン酸、亜リン酸、ホスホン酸もしくはこれらのエステル化合物などが挙げられるが、ゲル化率を低減できることからリン酸を使用することが好ましい。リン化合物の添加方法については特に限定されない。水溶液、エチレングリコール溶液など種々の方法で添加することができる。
ポリエチレンテレフタレート樹脂組成物を製造する際に用いるカリウム化合物は、反応工程内の2か所以上で添加することが透明性の観点から好ましい。添加場所については特に限定されないが、例えば直重法でエステル化反応の槽の数が2槽で重縮合反応槽が3槽である場合は、エステル化反応槽の2槽に添加することが好ましい。エステル化反応槽の2槽に添加することで系内の急な温度低下などを抑制し、カリウム化合物の分散性を低下させることなく添加できることで、内部粒子最大粒径を小さくすることができ、溶液ヘイズが低減する。
カリウム化合物は、水酸化カリウム、酢酸カリウムなどが挙げられるが、色調、溶液ヘイズの観点から水酸化カリウムが好ましい。
本発明のポリエステルフィルムロールに添加するマンガン化合物としては、酢酸マンガン、酸化マンガンなどが挙げられるが、色調や溶液ヘイズ、ゲル化率の抑制の観点から酢酸マンガンを使用することが好ましい。
マンガン化合物の添加方法としては、粉体またはエチレングリコールスラリー、エチレングリコール溶液、水溶液などが挙げられるが、色調や溶液ヘイズ、反応効率の観点から、水とエチレングリコールの混合溶液での添加が好ましい。具体的には水の濃度を10%以下、エチレングリコールの濃度を90%以上の溶液での添加が、色調の観点から好ましい。
本発明のポリエステルフィルムに含有するマンガン元素とアンチモン元素の比(Mn/Sb)は下記式を満足することが好ましい。
0.40≦(Mn/Sb)≦1.25
(Mn:マンガン元素含有量、Sb:アンチモン元素含有量、式中において、Mn、Sbはポリエチレンテレフタレート樹脂組成物106gあたりの総モル数を示す)
本発明のポリエステルフィルムロールにおけるポリエチレンテレフタレート樹脂組成物の固有粘度は、溶融重合の終点をポリマーの攪拌トルクで判定することができ、目的とする固有粘度となるように溶融重合装置の終点判定トルクを設定すればよい。
その後、得られた溶融ポリエチレンテレフタレート樹脂組成物は口金よりストランド状に吐出し、冷却したのちカッターによりペレット化する方法により液相ポリエチレンテレフタレート樹脂組成物を製造できる。
本発明のポリエステルフィルムロールは、単層フィルムを巻き取ったものでもよく、2層以上の積層構成を有するフィルムを巻き取ったものでもよい。2層以上の積層時は、ポリエステルA層およびポリエステルB層からなる2種2層、3層の場合は、ポリエステルA層およびポリエステルC層およびポリエステルB層からなる3種3層あるいは、ポリエステルA層およびポリエステルB層およびポリエステルA層の3層からなる2種3層のポリエステルフィルムなどが例示される。3層以上からなるポリエステルフィルムの場合、表層を構成する層(積層部)に含有せしめる粒子量を制御することで、内層部にフィルム表面の特性に悪影響を与えない範囲で、製膜工程で発生するエッジ部分の回収原料、あるいは他の製膜工程のリサイクル原料などを適時混合して使用することで、石油資源の消費を減らすことが可能となるとともに、コストメリットを得ることが可能であるため好ましい。すなわち、本発明のポリエステルフィルムは、回収原料および/またはリサイクル原料を含有することが好ましい。この際は、回収原料中に存在する異物やポリマー劣化物が表面形態に影響を与えないように、3層構造として内層、すなわち先述の例ではポリエステルC層に、リサイクル原料を含有させることが好ましい。また更には、離型に用いる面の平滑性と、その反対面での取り扱い性を両立するためには、3層構造はそれぞれ異なる組成、例えばA層/C層/B層であることがより好ましい。
本発明のポリエステルフィルムロールは、一方のフィルム表面の中心線粗さSRa(A)が1nm以上10nm以下、もう一方のフィルム表面の中心線粗さは5nm以上40nm以下であることが好ましい。このフィルム表面の中心線粗さSRa(A)が1nm以上10nm以下であるフィルム表面は、離型層を設けグリーンシートを成形するに適したフィルム表面である。中心線粗さSRa(A)が1nmを下回ると剥離力が均一にならない場合があり、10nmを上回ると、特にウェアラブル機器用コンデンサの収率が悪化する場合がある。A層表面の中心線粗さSRa(A)の好ましい上限値は8nmであり、更に好ましい上限値は5nmである。また、中心線粗さSRa(B)が5nm以上40nm以下であることが好ましい。フィルム表面の中心線粗さは5nm以上40nm以下であるフィルム表面は離型面およびグリーンシート成形する際の反対面にあたる面である。中心線粗さSRa(B)が5nmを下回ると、離型層やグリーンシートを形成した後の巻きが困難となる場合があり、40nmを超えると、グリーンシート成形後の巻き取り時に、B層の面性状が転写してしまう場合がある。B層表面の中心線粗さSRa(B)は好ましくは7nm以上35nm以下であり、より好ましくは10nm以上30nm以下である。SRa(A)、SRa(B)を上記の範囲とする方法は、特に制限されるものではないが、一方のフィルム表面を有する層と、もう一方のフィルム表面を有する層に含有する粒子の量や粒子径を制御する方法などが挙げられる。
本発明のポリエステルフィルムロールのポリエステルフィルムの厚みは、12μm以上であることが好ましく、より好ましくは25μm、さらに好ましくは31μmである。また、上限は188μmであることが好ましく、より好ましくは50μm、さらに好ましくは38μmである。厚みが12μmより薄くなると、セラミックススラリーを保持するための腰がなくなり、セラミックススラリーの塗布において、セラミックススラリーを支えられなくなり、後工程で均一な乾燥ができなくなったり、スラック欠点の抑制が不十分となる場合がある。厚みが188μmを超えると、スラック欠点に対する耐久性は格段に優れるものの、巻き長さが少なくなる分、セラミックスラリーを形成する基材としての単位面積あたりの単価が高くなる傾向にある。
本発明のポリエステルフィルムロールは、粒子を含有していても良い。このとき含有する粒子の体積平均粒径は、1.3μm以下であることが好ましい。粒子の体積平均粒径が1.3μmを超えると、延伸時に粒子とポリマーとの界面に空隙、すなわちボイドが発生する機会が高くなるため、全体としてスラック欠点に対し脆弱な構造となる傾向になるため、スラック欠点の抑制が困難になる場合がある。
本発明に用いる粒子は、フィルム表面に突起を形成する役割のほかに、ボイドを形成する核材にもなりうるため、粒子径とともに、その種類も選定することが望ましい。好ましくは粒子の弾性が高い有機粒子を用いる。有機粒子は、前述の有機粒子の内、架橋ポリスチレン樹脂粒子、架橋シリコーン樹脂粒子、架橋アクリル樹脂粒子、架橋スチレン- アクリル樹脂粒子、架橋ポリエステル粒子より選ばれる有機粒子が特に好ましい。無機粒子においては、有機粒子と同様に好ましく使用するためには、モース硬度が7以下であることが好ましい。
モース硬度が7以下の無機粒子は、前述のモース硬度が7以下の無機粒子種の内、球状シリカ、ケイ酸アルミニウムが特に好ましい。
粒子の形状・粒子径分布については均一なものが好ましく、とくに粒子形状は球形に近いものが好ましい。体積形状係数は好ましくはf=0.3~π/6であり、より好ましくはf=0.4~π/6である。体積形状係数fは、次式で表される。
f=V/Dm3
ここでVは粒子体積(μm3),Dmは粒子の投影面における最大径(μm)である。
なお、体積形状係数fは粒子が球のとき、最大のπ/6(=0.52)をとる。また、必要に応じて濾過などを行うことにより、凝集粒子や粗大粒子などを除去することが好ましい。中でも、乳化重合法で等で合成された、架橋ポリスチレン樹脂粒子、架橋シリコーン樹脂粒子、架橋アクリル樹脂粒子が好適に使用できるが、とくに架橋ポリスチレン粒子、架橋シリコーン、さらに球状シリカなどは体積形状係数が真球に近く、粒径分布が極めて均一であり、均一にフィルム表面突起を形成する観点で好ましい。
本発明のポリエステルフィルムは、長手方向の破断強度と横方向の破断強度の和が100MPa以上1000MPa以下であることが好ましい。長手方向の破断強度と横方向の破断強度の和を上記範囲内とすることで、セラミックスラリー塗工工程での張力の影響を受けずに、良好な塗布状態を得ることができる。より好ましくは500MPa以上600MPa以下である。
また、本発明のポリエステルフィルムロールのポリエステルフィルムは、長手方向の破断伸度と横方向の破断伸度の平均破断伸度は80%以上220%以下であることが好ましい。より好ましくは90%以上210%以下が好ましい。さらに、長手方向の破断伸度が幅方向の破断伸度の同等以上が好ましく、その差が0%以上100%以下の場合がさらに好ましく、さらに、長手方向の破断伸度が170%以上190%以下、幅方向の破断伸度が90%以上110%以下で、長手方向の破断伸度が幅方向の破断伸度より70%以上90%以下大きい場合がさらに好ましい。平均破断伸度が80%を下回ると、セラミックススラリー塗布時に工程内での張力を受けた際、張力変動を吸収できず、塗布斑となることもあり好ましくない場合がある。平均破断伸度が220%を超えると、離型層塗布後の保管時に平面性が悪くなり、また、セラミックススラリー塗布後の保管時に、グリーンシートの平面性を損ねることがある。破断伸度を先述の範囲にコントロールすることにより、加工工程で受ける張力により、フィルムが伸縮する現象や、巻き取り後にも残留応力が回復する挙動をコントロールすることができ、最終的には薄膜のグリーンシートの平面性を良好に保つことができる。長手方向の破断伸度が、幅方向の破断伸度と同等以上である必要性は、離型層を塗布する工程および巻き取り工程において、長手方向に張力がかかることと、該張力は巻き取られた後にもフィルム内の応力として残ることと、長手方向に張力がかかった際に、ポワソン変形により幅方向のフィルムに寸法変化が発生するため、離型層を塗布したロールを巻き出す際に平面性不良が発生することがある。これら長手・幅方向の寸法変化を抑制するために、長手方向と幅方向の破断伸度差を上記の範囲にすることが好ましい。なお、破断伸度および破断強度の測定は、JIS C2151-1990に準じ、インストロンタイプの引張試験機(オリエンテック(株)製フィルム強伸度自動測定装置“テンシロン”万能試験機RTC-1210)を用いて測定した。幅10mmの試料フィルムを、試長間100mm、引張り速度200mm/分の条件で引っ張り試験を行い、フィルムが破断した時の応力を求めて破断強度とし、フィルムが破断した時の歪み(伸び率)を求めて破断伸度した。測定は23℃ 、湿度65%RHで行う。
さらに、本発明のポリエステルフィルムロールは、フィルムの長手方向に15m測定し、記録されたフィルム厚さチャートから求めた、最大厚みと最小厚みの差である厚み斑は2μm以下が好ましく、さらに、好ましくは0.1μm以上1.4μm以下である。従来から、フィルムの厚み斑を少なくすることはフィルムを製造する上での課題であったが、本発明の離型用フィルム、特に薄膜セラミックコンデンサ製造に適用される離型フィルムへ適用するには長手方向の厚み斑を前記範囲とすることが、グリーンシートの厚さを薄くする際にコンデンサの静電容量にばらつきを生じさせないため、好ましい。また、スラック欠点は厚み斑が著しい箇所においての伸縮斑や冷却斑、あるいは巻き取られた際の変形により生じる場合もあるため、上記の範囲に厚み斑を抑制することが好ましい。
本発明におけるポリエステルフィルムロールは、フィルム表面に存在する高さ0.27μm以上の粗大突起が5個/100cm2以下であることが好ましい。さらに0.54μm以上の粗大突起が実質的に存在せず、1個/100cm2以下であることが好ましい。粗大突起数が上記の値を超えると、離型剤を塗布時、塗布ムラ、ピンホール状の塗布抜け欠点を生じる場合があり、また、グリーンシートの厚さを薄くする際に、先述の離型剤塗布抜けにより、グリーンシートの剥離斑が生じることや、粗大突起が原因となりグリーンシートに凹みやピンホールを生じさせることがあるため好ましくない場合がある。
フィルム表面の粗大突起において上記の好ましい形態を達成するためには、粒子種および体積平均粒子径を上記の範囲にすることや、原料供給のための設備で、特に原料貯蔵設備(サイロ)、原料搬送のための配管を、本発明で使用する粒子を含むマスターペレットのみのために使用することが望ましい。また、原料を搬送するためには、ブロワーを用い空気により搬送を行うか、自由落下により搬送を行うが、空気により搬送を行う際は、空気を取り込む際に0.3μm以上の塵埃を95%カットできるフィルターを用い、空気を濾過することが好ましい。また、本発明の製造時に用いるフィルターを、後述の高精度なフィルターとすることにより達成することができる。
本発明のポリエステルフィルムロールのポリエステルフィルムは、寸法変化率を適性にコントロールすると、後加工、特に離型層を塗布した後の平面性を良好に保ち、スラック欠点の発生を抑制できるため好ましい。寸法変化率は、製膜条件における弛緩処理等の公知の方法により適宜調整することにより達成出来る。150℃30分処理した際の寸法変化率は長手方向で2%以下、幅方向で2.5%以下が好ましく、長手方向で0.5%以上1.7%以下、幅方向で1%以上2%以下がさらに好ましい。また、100℃30分処理した際の寸法変化率は長手方向、幅方向ともに1%以下が好ましく、0.2%以上0.8%以下の範囲であるとさらに好ましい。
また、本発明のポリエステルフィルムロールのポリエステルフィルムは、後述する測定方法により求められる、フィルム幅方向(TD方向)の100℃30分処理した際の寸法変化率のバラツキが0.01%以上0.5%以下であることが好ましい。一般的なフィルム製品において、特性のバラツキは小さくすることが好ましい。しかしながら、本発明者らが鋭意検討した結果、ポリエステルフィルムにおいて、フィルム幅方向(TD方向)の100℃30分処理した際の寸法変化率のバラツキをある一定程度もたせることで、離型用途のフィルムなどへ加工する際に受ける張力や熱負荷を受けても、スラック欠点の発生を抑制することを見出した。現時点、この効果がどのようなメカニズムにより得られるか明らかになっているわけではないが、離型用途のフィルムなどへ加工する際に受ける張力や熱負荷を受けた際にポリエステルフィルムロールに発生するポリエステル主鎖の伸縮が、幅方向に寸法変化率のバラツキを一定量有することにより、縮む箇所と伸びる箇所が均一化されて、スラック欠点の発生を抑制する効果が得られているものと推定している。より好ましくは、0.05%以上0.3%以下であり、さらに好ましくは0.1%以上0.2%以下である。なお、ポリエステルフィルムロールのフィルム幅方向(TD方向)の100℃30分処理した際の寸法変化率のバラツキを上記の範囲とする方法は特に限られるものでは無いが、ポリエステルフィルムロールを製造する際の熱固定工程においてフィルム幅方向に温度バラツキを与えて熱固定を行う方法などが挙げられる。
該寸法変化率において上記範囲の下限を下回ると、離型層を塗布する際にタルミによる平面性不良が発生し、上限を上回ると、離型層を塗布する際に収縮によりトタン状に収縮斑、いわゆるスラック欠点が発生し平面性不良となり、いずれの場合も薄膜グリーンシートの塗布厚みに斑を生じさせることがあるため、好ましくない。
また、本発明のポリエステルフィルムロールのポリエステルフィルムは、後述する測定方法によって計測される、長手方向と幅方向の熱寸法変化率の差Rmaxが0.05%未満であることが好ましい。Rmaxが0.05%以上になると、グリーンシート製造工程にて加熱した際に幅方向と長手方向の熱収縮挙動の差により、スラック欠点が発生しやすくなる。Rmaxが0.05%未満であることにより、上記の熱挙動の差を抑制することができる。
Rmaxを制御する手段としては、後述する延伸倍率比を制御する手法のほかに、たとえば、熱処理温度の調整や熱処理後の弛緩処理率の調整などを挙げることができる。
次に本発明のポリエステルフィルムロールの製造方法について説明するが、本発明はかかる例に限定して解釈されるものではない。
ポリエステルに不活性粒子を含有せしめる方法としては、例えばジオール成分であるエチレングリコールに不活性粒子を所定割合にてスラリーの形で分散せしめ、このエチレングリコールスラリーをポリエステル重合完結前の任意段階で添加する。ここで、粒子を添加する際には、例えば、粒子を合成時に得られる水ゾルやアルコールゾルを一旦乾燥させることなく添加すると粒子の分散性が良好であり、粗大突起の発生を抑制でき好ましい。また粒子の水スラリーを直接、所定のポリエステルペレットと混合し、ベント方式の2軸混練押出機に供給しポリエステルに練り込む方法も本発明の製造に有効である。
このようにして、準備した、粒子含有マスターペレットと粒子などを実質的に含有しないペレットを所定の割合で混合し、乾燥したのち、公知の溶融積層用押出機に供給する。本発明のポリエステルフィルムロールの製造における押出機は、1軸、2軸の押出機を用いることができる。また、ペレットの乾燥工程を省くために、押出機に真空引きラインを設けた、ベント式押出機を用いることもできる。また、最も押出量が多くなるB層には、ペレットを溶融する機能と、溶融したペレットを一定温度に保つ機能をそれぞれの押出機で分担する、いわゆるタンデム押出機を用いることができる。
押出機で溶融して押出したポリマーは、フィルターにより濾過する。ごく小さな異物もフィルム中に入ると粗大突起欠陥となるため、フィルターには例えば3μm以上の異物を95%以上捕集する高精度のものを用いることが有効である。続いてスリット状のスリットダイからシート状に押し出し、キャスティングロール上で冷却固化せしめて未延伸フィルムを作る。すなわち、3台の押出機、3層のマニホールドまたは合流ブロック(例えば矩形合流部を有する合流ブロック)を用いて3層に積層し、口金からシートを押し出し、キャスティングロールで冷却して未延伸フィルムを作る。この場合、背圧の安定化および厚み変動の抑制の観点からポリマー流路にスタティックミキサー、ギヤポンプを設置する方法は有効である。
延伸方法は同時二軸延伸であっても逐次二軸延伸であってもよい。特に、同時二軸延伸においてはロールによる延伸を伴わないため、フィルム表面の局所的な加熱ムラ及び冷却ムラを抑制し、均一な品質、特に熱収のバラツキを抑制したフィルムが得られると共に、延伸時にロール延伸に伴うフィルムとロールとの接触場所での速度差、ロールの微小傷の転写などによる傷の発生を抑制でき好ましい。
同時二軸延伸においては未延伸フィルムを、まず長手および幅方向に延伸温度を80℃以上130℃以下、好ましくは85℃以上110℃以下として同時に延伸する。延伸温度が80℃よりも低くなるとフィルムが破断しやすく、延伸温度が130℃よりも高くなると十分な強度が得られないため好ましくない。また、延伸ムラを防止する観点から、長手方向・幅方向の合計延伸倍率は4倍以上20倍以下、好ましくは6倍以上15倍以下である。合計延伸倍率が4倍よりも小さいと十分な強度が得られにくい。一方、倍率が20倍よりも大きくなると、フィルム破断が起こりやすく、安定したフィルムの製造が難しい。必要な強度を得るためには、温度140℃以上200℃以下、好ましくは160℃以上190℃以下で長手方向及び/又は幅方向に1.02倍以上1.5倍以下、好ましくは1.05倍以上1.2倍以下で再度延伸を行うことが好ましく、合計延伸倍率が、長手方向で3倍以上4.5倍以下、好ましくは3.5倍以上4.2倍以下、幅方向に3.2倍以上5倍以下、好ましくは3.6倍以上4.3倍以下である。目標とするフィルムの破断強度を達成するため、適時倍率を選択できるが、幅方向の破断強度を高くするため、幅方向の延伸倍率を長手方向よりも高めに設定することがさらに好ましい。
本発明における幅方向の延伸倍率と長手方向の延伸倍率の比(幅方向/長手方向と定義)はRmax値を制御する観点から、1.10~1.15であることが好ましい。延伸倍率の比が1.15を超えると熱収縮挙動の観点からRmaxが上昇し、Rmaxが0.05%以上となるとスラック欠点が発生しやすくなる。また、1.10を下回ると延伸ムラによる厚み斑が悪化しやすい。このように、Rmaxの調整は幅方向の延伸倍率と長手方向の延伸倍率の比による調整が有効である。
その後、205℃以上240℃以下 好ましくは220℃以上240℃以下で0.5秒以上20秒以下、好ましくは1秒以上15秒以下熱固定を行う。熱固定温度が205℃よりも低いとフィルムの熱結晶化が進まないため目標とする寸法変化率などが安定しにくいため好ましくない。また、フィルム物性を安定させるため、フィルム上下の温度差が20℃以下、好ましくは10℃以下、更に好ましくは5℃以下である。フィルム上下での温度差が20℃よりも大きいと、熱処理時に微小な平面性の悪化を引き起こしやすいため好ましくない。その後、長手及び/又は幅方向に0.5%以上7.0%以下の弛緩処理を施す。
同時二軸延伸では後述する逐次二軸延伸とは異なり、高温空気によってフィルムが加熱される。そのため、フィルム表面のみ局所的に加熱されて粘着が発生することはなく、延伸方式として逐次延伸より好ましい。
一方、本発明のポリエステルフィルムロールは、逐次延伸を用いて製造することもできる。
最初の長手方向の延伸は、傷の発生を抑制する上で重要であり、延伸温度は90℃以上130℃以下、好ましくは100℃以上120℃以下である。延伸温度が90℃よりも低くなるとフィルムが破断しやすく、延伸温度が130℃よりも高くなるとフィルム表面が熱ダメージを受けやすくなるため好ましくない。また、延伸ムラ、及びキズを防止する観点からは延伸は2段階以上に分けて行うことが好ましく、トータル倍率は長さ方向に3倍以上4.5倍以下、好ましくは3.5倍以上4.2倍以下であり、幅方向に3.2倍以上5倍以下、好ましくは3.6倍以上4.3倍以下である。目標とするフィルムの破断強度を達成するため、適時倍率を選択できるが、幅方向の破断強度を高くするため、幅方向の延伸倍率を長手方向よりも高めに設定することがさらに好ましい。かかる温度、倍率範囲をはずれると延伸ムラあるいはフィルム破断などの問題を引き起こし、本発明の特徴とするフィルムが得られにくいため好ましくない。再縦または横延伸した後、205℃以上240℃以下、好ましくは210℃以上230℃以下で0.5秒以上20秒以下、好ましくは1秒以上15秒以下熱固定を行う。特に熱固定温度が205℃よりも低くなるとフィルムの結晶化が進まないために構造が安定せず、目標とする寸法変化率などの特性が得られず好ましくない。
逐次延伸において、長手方向の延伸過程は、フィルムと延伸ロールが接触し、延伸ロールの周速とフィルムの速度差による傷が発生しやすい工程であるため、延伸ロール周速がロール毎に個別に設定できる駆動方式が好ましい。長手方向の延伸過程において、搬送ロールの材質は、延伸前に未延伸フィルムをガラス転移点以上に加熱するか、ガラス転移点未満の温度に保った状態で延伸ゾーンまで搬送し、延伸時に一挙に加熱するかにより選択されるが、延伸前に未延伸フィルムをガラス転移点以上まで加熱する際は、加熱による粘着を防止するうえで、非粘着性シリコーンロール、セラミックス、テフロン(登録商標)から選択できる。また、延伸ロールは最もフィルムに負荷がかかり、該プロセスで傷や延伸斑が発生しやすい工程につき、延伸ロールの表面粗さRaは、0.005μm以上1.0μm以下、好ましくは0.1μm以上0.6μm以下である。Raが1.0μmよりも大きいと延伸時ロール表面の凸凹がフィルム表面に転写するため好ましくなく、一方0.005μmよりも小さいとロールとフィルム地肌が粘着し、フィルムが熱ダメージを受けやすくなるため好ましくない。表面粗さを制御するためには研磨剤の粒度、研磨回数などを適宜調整することが有効である。未延伸フィルムをガラス転移点未満の温度に保った状態で延伸ゾーンまで搬送し、延伸時に一挙に加熱する際、予熱ゾーンの搬送ロールは、ハードクロムやタングステンカーバイドで表面処理を行った、表面粗さRaが0.2μm以上0.6μm以下の金属ロールを使用するのが、スラック欠点の種となる粘着を抑制するうえで好ましい。
本発明のポリエステルフィルムロールは、かかる長手方向に延伸された一軸延伸フィルムを、横延伸機にて80℃以上120℃未満に加熱した後、3倍以上6倍未満で幅方向に延伸し、二軸延伸(二軸配向)フィルムより得る。
本発明のポリエステルフィルムロールは、さらに、再延伸を各方向に対して1回以上行なってもよいし、同時2軸にて再延伸しても良い。更に、二軸延伸の後にフィルムの熱処理を行なうが、この熱処理はオーブン中、加熱されたロール上等、従来公知の任意の方法で行なうことができる。熱処理温度は通常150℃以上245℃未満の任意の温度とすることができ、熱処理時間は、通常1秒間以上60秒間以下行なうことが好ましい。熱処理は、フィルムをその長手方向および/または幅方向に弛緩させつつ行なってもよい。また、熱処理後は熱処理温度より0℃以上150℃以下低い温度で幅方向に0%以上10%以下で弛緩させる。
熱処理後のフィルムは、例えば中間冷却ゾーンや除冷ゾーンを設け、寸法変化率や平面性を調整することができる。また特に、特定の熱収縮性を付与するために、熱処理時あるいはその後の中間冷却ゾーンや除冷ゾーンにおいて、縦方向および/または横方向に弛緩してもよい。
二軸延伸後のフィルムは、搬送工程にて冷却させた後、エッジを切断後巻取り、中間製品を得る。この搬送工程にて、フィルムの厚みを測定し、該データをフィードバックして用いてダイ厚みなどの調整によってフィルム厚みの調整を行い、また、欠点検出器による異物検知を行う。
中間製品はスリット工程により適切な幅・長さにスリットして巻き取り、本発明の本発明のポリエステルフィルムロールが得られる。スリット工程におけるフィルムの切断時も、先述のエッジの切断と同様な切断の方式から選定できる。
上述の方法により得られたポリエステルフィルムロールは、耐スラック欠点性に優れるため、離型用途に好適に用いることができる。なお、本発明における離型用途とは、本発明のポリエステルフィルムを基材に用い、部材を成型し、成型後の部材から剥離する用途を指す。部材は、多層セラミックコンデンサにおけるグリーンシートや、多層回路基板における、層間絶縁樹脂(電気絶縁樹脂)、光学関連部材におけるポリカーボネート(この際は溶液製膜において使用される)などが挙げられる。
本発明のポリエステルフィルムロールは、加工時の張力に対抗しうる、スラック欠点への耐性に優れているため、多層セラミックコンデンサにおけるグリーンシートを部材として用いる離型用途に特に好適に用いられる。
以下、実施例で本発明を詳細に説明する。
本発明に関する測定方法、評価方法は次の通りである。
(1)ポリエステルフィルム中の元素含有量
Li元素およびK元素の含有量については原子吸光法(日立製作所製:偏光ゼーマン原子吸光光度計180-80.フレーム:アセチレン空気)にて定量を行った。P元素、Mn元素、Mg元素、Ca元素およびSb元素の含有量についてはポリエチエステルフィルムを細かく裁断後、溶融プレス機で円柱状に成型し、理学電機(株)製蛍光X線分析装置(型番:3270)を用いて測定した。
(2)ゲル化率
ポリエステルフィルムを凍結粉砕機(Sprex CertiPerp社製)にて粉砕し、ステンレスビーカーに0.5g秤量した。真空乾燥機を用いて、50℃で2時間真空乾燥した後、酸素/窒素濃度1%流通下(流量0.5L/分)、300℃で6時間加熱処理を行った。これを、20mlのo-クロロフェノールで、160℃で1時間溶解し、放冷した。この溶液を、ガラスフィルター(3G-3)を使用しろ過、ジクロロメタンにてガラスフィルターを洗浄した。ガラスフィルターを130℃で2時間乾燥し、ろ過前後の重量を比較し、ろ上物(ゲル化物)の重量よりゲル化率を求めた。
(3)ジエチレングリコール(DEG)の含有量
ポリエステルフィルム0.5gをモノエタノールアミン中でアミン分解し、遊離したジエチレングリコールをガスクロマトグラフィーで測定した。なお、数値はポリエステル中のジエチレングリコールの重量%である。
(4)フィルム幅方向(TD方向)の100℃30分処理した際の寸法変化率のバラツキ
フィルム表面に、幅10mm、測定長約100mmとなるように(かつ、測定長の方向がフィルム長手方向となるように)2本のラインを引き、この2本のライン間の距離を23℃で正確に測定しこれをL0とする。このフィルムサンプルを100℃オーブン中に30分間、1.5gの荷重下で放置した後、再び2本のライン間の距離を23℃で測定しこれをL1とし、下式によりそれぞれの温度での寸法変化率を求める。
寸法変化率(%)={(L0-L1)/L0]×100。
評価するフィルムの、幅方向(TD方向)の一方の端部から他方の端部まで、100mm毎に測定し、100℃30分処理した際の寸法変化率の最も大きな数値と、最も小さな数値との差を、フィルム幅方向(TD方向)の100℃30分処理した際の寸法変化率のバラツキとして算出した。
(5)静電印加キャスト性
溶融押し出ししたフィルムの上部に設置した電極と回転冷却体間に6kVの直流電圧を印加し、キャスト速度を少しずつ上昇させ、印加ムラが発生したときのキャスト速度(m/min)を判定し、次の基準に従って判定した。2級以上を合格とした。50m/min以上が1級、40m/min以上50m/min未満が2級、30m/min以上40m/min未満が3級、30m/min未満が4級とした。
(6)フィルムのヘイズ(検査阻害性)
JIS K7105-1981に準じ、フィルム幅方向の中央部から、長手4.0×幅3.5cmの寸法に切り出したものをサンプルとし、ヘイズを、ヘイズメータ(スガ試験機製HGM-2DP(C光源用))を用いて測定する。ヘイズが15%以上だとポリエステルフィルム製膜工程での透過式欠点検出器による異物検査で検査性を阻害することから不合格となる。
(7)フィルム表面粗さ(SRa値)
三次元微細表面形状測定器(小坂製作所製ET-350K)を用いて測定し、得られた表面のプロファイル曲線より、JIS・B0601に準じ、算術平均粗さSRa値を求める。測定条件は下記のとおり。
X 方向測定長さ:0.5mm、X方向送り速度:0.1mm/秒
Y 方向送りピッチ:5μm、Y方向ライン数:40本
カットオフ:0.25mm
触針圧:0.02mN
高さ(Z方向) 拡大倍率:5万倍。
(8)スラック欠点個数
後述する方法で得られたフィルムロールを、張力100N/mで、20m/分のライン速度で搬送させる。500mm以上1500mm未満で任意に設定したパスライン上に設けた300mmの観測帯、つまりスラック欠点を検知する箇所にて、パスラインの水平面に対して45°の角度上流側より、光を照射する。観測帯内は1500±200luxに調光する。反射した反射した光を、パスラインの水平面に対して45°の角度下流側よりカメラで検出する。カメラは幅方向分解能0.050mm~0.200mm、長手方向分解能が20m/分のライン速度において0.050mm~0.200mmの範囲のものを使用する。スラック欠点は楕円状で長径100mm以上であるので、地合に対する検出画像の明暗の強度比を256階調のグレイスケール画像で処理し、強度比が2を超えかつ、その面積が縦および横でそれぞれ50mmずつの閾値を超えたものを、スラック欠点と認定する。検査は1000m実施し、検査幅で換算して100m2あたりのスラック欠点個数に換算する。
(9)グリーンシート表面塗布斑
後述する方法で得られたグリーンシートを、繰り出し、離型フィルムから剥がさない状態にて目視で観察し、ピンホールの有無や、シート表面および端部の塗布状態を確認する。なお観察する面積は幅300mm、長さ500mmである。離型フィルムの上に成型されたグリーンシートについて、シートの表面および端部を目視で観察する。評価は無作為に採取した10サンプルについて実施した。
A:すべてのサンプルがシート表面に塗布斑が無く良好な状態
B:1~2枚のサンプルにシート表面に弱い塗布斑が認められる
C:3枚以上のサンプルにシート表面に弱い塗布斑が認められる
D:いずれかのサンプルにシート表面に塗布斑が認められる。
(10)熱寸法安定性
フィルム幅方向、長手方向に対して、それぞれ下記条件にて測定を行った。長手方向測定サンプルと幅方向測定サンプルの90℃~130℃領域内で下記測定刻みにおける、寸法変化率の差を算出。その絶対値の最大値をRmaxとした。
測定装置:TM9300(熱機械試験機本体)ULVAC製
MTS9000(マルチ熱分析ステーション)真空理工製
測定サンプル:長手方向20mm、幅方向5mmの短冊を長手方向測定サンプルとし、長手方向5mm、幅方向20mmの短冊を幅方向測定サンプルとして採取した。
荷重:長手方向50g重/5mm、幅方向0g重/5mm
測定温度:20℃~200℃
昇温速度:10℃/分
測定刻み:0.1℃
[実施例1]
(1)ポリエステルフィルムに用いるポリエステル原料の作成
(1-1)(ポリエステルAの作成)
第1エステル化反応槽、および第2エステル化反応槽からなるエステル化反応槽、それに続く第1重縮合反応槽、第2重縮合反応槽、第3重縮合反応槽の全5槽を有する連続重合装置を用いた。第1エステル化反応槽については反応温度240~255℃で反応率90~95%、第2エステル化槽については反応温度255℃でエステル化反応率を97%まで反応させ、第1重縮合反応槽は温度260℃、第2重縮合反応槽は温度275℃、第3エステル化反応槽については温度280℃でそれぞれ重縮合反応を行い、目的の固有粘度となるように反応を進めた。以下、詳細を説明する。
第1エステル化反応槽でテレフタル酸とエチレングリコールのスラリー(エチレングリコール/テレフタル酸のモル比が1.05~1.30)を8.0~8.7t/hrの一定流量で連続的に添加し、245~255℃で水を留出させながらエステル化反応率90~95%までエステル化反応を行う。水とエチレングリコールを混合し調製した水酸化カリウム溶液(0.216重量%)をポリエステル樹脂に対して0.0008重量%(0.15mol/t相当)となるように第1エステル化反応槽および第2エステル化反応槽に分割し、連続的に添加した。
また、第2エステル化反応槽においてはリン酸水溶液をポリエチレンテレフタレート樹脂組成物に対して0.014重量%(1.428mol/t相当)となるように連続的に添加した。
第2エステル化反応槽では、255℃で水を留出させながら、エステル化反応率97%までエステル化反応を行い、エステル化反応を完了する。
重縮合反応においては、第1重縮合反応槽では、温度260℃、真空度10kPaで重縮合反応を行い、三酸化二アンチモンをポリエステル樹脂に対して0.0127重量%(0.422mol/t相当)、酢酸マンガンをポリエチレンテレフタレート樹脂組成物に対して0.029質量%(1.176mol/t相当)、ヨウ化銅を0.00002重量%(0.096mol/t)となるように添加した。
第2重縮合反応槽では、温度275℃、真空度2.2kPa、第3重縮合反応槽では、温度280℃、真空度0.2kPaで重縮合反応を行い、固有粘度0.65相当の溶融粘度に達した時点で吐出し、ストランドカッターによりチップ化し、ポリエチレンテレフタレート樹脂組成物を得た。
実施例に記載の分析方法にて含有元素量を計算した結果、フィルム全体重量に対するマンガン元素の含有量は55ppm、カリウム元素の含有量は3ppm、銅元素の含有量は5ppmとなる。
(1-2)(ポリエステルB、Cの作成)
さらに別に、モノマーを吸着させる方法によって得た体積平均粒径0.3μm、体積形状係数f=0.51のジビニルベンゼン/スチレン共重合架橋粒子の水スラリーを、上記の実質的に粒子を含有しないポリエステルAに、ベント式二軸混練機を用いて含有させ、体積平均粒径0.3μmのジビニルベンゼン/スチレン共重合架橋粒子をポリエステルに対し1重量%含有するマスターペレットを得た(ポリエステルB)。体積平均粒径0.8μmのジビニルベンゼン/スチレン共重合架橋粒子含有マスターペレットは、ポリエステルに対しそれぞれ1重量%含有するマスターペレットを同様にして得た(ポリエステルC)。
(1-3)(回収原料Aについて)
一方で、下記処方のフィルムを製造した後のフィルムを回収し、ペレット化したものを回収原料Aとした。なお、以下に記載する比率は、フィルム全体に対する重量比(単位:質量%)で表す。
ポリエステルA:65.0
粒子マスターA:30.0
粒子マスターB:5.0。
(2)ポリエステルペレットの調合
層構成はA層、C層、B層の3層構成とした。A層、C層、B層それぞれの層の押出機に供給するポリエステルペレットは、以下の比率にて調合する。なお以下に記載する比率は、各々の層を構成するポリエステルペレットに対する重量比(単位:重量%)である。
A層
ポリエステルA:92.0
ポリエステルC: 8.0
C層
ポリエステルA:60.0
回収原料A :40.0
B層
ポリエステルA:65.0
ポリエステルB:30.0
ポリエステルC: 5.0。
(3)ポリエステルフィルムロールの製造
先述の、各層について調合した原料を、ブレンダー内で攪拌した後、A層およびB層の原料は、攪拌後の原料をベント付き二軸押出機に供給し、C層の原料は160℃で8時間減圧乾燥し、C層用の一軸押出機に供給した。275℃で溶融押出し、3μm以上の異物を95%以上捕集する高精度なフィルターにて濾過した後、矩形の異種3層用合流ブロックで合流積層し、層A、層C、層Bからなる3層積層とした。その後、285℃に保ったスリットダイを介し冷却ロール上に静電印可キャスト法を用いて表面温度25℃のキャスティングドラムに巻き付け冷却固化して未延伸積層フィルムを得た。
この未延伸積層フィルムに逐次延伸(長手方向、幅方向)を実施した。まず長手方向の延伸を実施し、105℃でテフロン(登録商標)ロールにて搬送した後に、長手方向に120℃で4.0倍延伸して一軸延伸フィルムとした。
この一軸延伸フィルムをステンター内で横方向に115℃で4倍延伸し、続いて230℃で熱固定し、その際幅方向に5%弛緩し搬送工程にて冷却させた後、エッジを切断後に巻き取り、厚さ31μmの二軸延伸フィルムの中間製品を得た。この実施例の幅方向の延伸倍率と長手方向の延伸倍率の比は1.00であった。この中間製品をスリッターにてスリットし、厚さ31μmの二軸延伸フィルムのロールを得た。この二軸延伸フィルムの積層厚みを測定した結果、A層:6.5μm、C層:23.5μm、B層1.0であった。また、A層表面のフィルム表面粗さを測定したところ6nmであり(SRa(A))、B層表面のフィルム粗さを測定したところ23nmであった(SRa(B))。
その後、サンプルを採取し、Rmaxを測定したところ、0.080%であり、スラック欠点の状態を観察したが、スラック欠点抑制性は良好であった。
(4)グリーンシートの製造
次にこの二軸延伸フィルムのロールに、架橋プライマー層(東レ・ダウコーニング・シリコーン(株)製商品名BY24-846)を固形分1%に調整した塗布液を塗布/乾燥し、乾燥後の塗布厚みが0.1μmとなるようにグラビアコーターで塗布し、100℃で20秒乾燥硬化した。その後1時間以内に付加反応型シリコーン樹脂(東レ・ダウコーニング・シリコーン(株)製商品名LTC750A)100重量部、白金触媒(東レ・ダウコーニング・シリコーン(株)製商品名SRX212)2重量部を固形分5%に調整した塗布液を、乾燥後の塗布厚みが0.1μmとなるようにグラビアコートで塗布し、120℃で30秒乾燥硬化した後に巻き取り、離型フィルムロールを得た。
チタン酸バリウム(富士チタン工業(株)製商品名HPBT-1)100重量部、ポリビニルブチラール(積水化学(株)製商品名BL-1)10重量部、フタル酸ジブチル5重量部とトルエン-エタノール(重量比30:30)60重量部に、数平均粒径2mmのガラスビーズを加え、ジェットミルにて20時間混合・分散させた後、濾過してペースト状のセラミックスラリーを調整した。得られたセラミックスラリーを、離型フィルムの上に乾燥後の厚みが2μmとなるように、ダイコーターにて塗布し乾燥させ、巻き取り、グリーンシートを得た。その後、巻き取られたグリーンシートを繰り出し、離型フィルムから剥がさない状態にて、グリーンシート表面塗布状態の確認を行ったが、結果はAで良好であった。
[実施例2、3、4]
ポリエステルA中のマンガン元素の含有量を、それぞれポリエステルフィルム全体重量に対してマンガン元素の含有量が30ppm、70ppm、100ppmとなるように変更した以外は、実施例1と同じ処方、製膜条件にてポリエステルフィルムロールを得た。マンガン元素の含有量を変更したことで、実施例2ではゲル化率が低下したが、スラック欠点抑制性の悪化はなかった。また、グリーンシート表面塗布斑評価においても塗布斑の発生は無かった。実施例3、4では、ゲル化率が増加したことで、実施例1に比べてスラック欠点抑制性にやや劣るが、グリーンシート表面塗布斑評価で塗布斑の発生は無かった。
[実施例5、6、7]
ポリエステルA中のカリウム元素の含有量を、それぞれポリエステルフィルム全体重量に対してカリウム元素の含有量が2ppm、8ppm、10ppmとなるように変更した以外は、実施例1と同じ処方、製膜条件にてポリエステルフィルムロールを得た。実施例5ではカリウム元素の含有量を減少させたことにより、実施例1に比べて静電印加キャスト性、スラック欠点抑制性に少し劣る結果となったが、グリーンシート表面塗布斑は良好であった。実施例6、7では、カリウム元素量が増加したことで、スラック欠点抑制性が少し劣る結果となったが、グリーンシート表面塗布斑は良好であった。
[実施例8]
ポリエステルA中に、ヨウ化銅を添加しなかった以外は実施例1と同様にしてポリエステルフィルムロールを得た。得られたフィルムは、スラック欠点抑制性、グリーンシート表面塗布斑に優れたフィルムであった。
[実施例9]
層構成はA層、B層の2層構成とした。A層、B層それぞれの層の押出機に供給するポリエステルペレットは、以下の比率にて調合する。なお以下に記載する比率は、各々の層を構成するポリエステルペレットに対する重量比(単位:重量%)である。
A層
ポリエステルA:92.0
ポリエステルC: 8.0
B層
ポリエステルA:65.0
ポリエステルB:30.0
ポリエステルC: 5.0。
A層:24.5μm、B層:6.5μmとなるように積層厚みを調節し、実施例1と同じ製法にてポリエステルフィルムロールを得た。得られたフィルムは、スラック欠点抑制性、グリーンシート表面塗布斑に優れたフィルムであった。
[実施例10、11、12]
幅方向の延伸倍率をそれぞれ4.2倍、4.3倍、4.5倍とし長手方向の延伸倍率を全て3.8倍に変更した以外は実施例1と同様の方法でフィルムロール及びグリーンシートを得た。縦横延伸倍率の比を変更したことで、Rmaxがそれぞれ0.02、0.03、0.07となり、実施例10、実施例11についてはスラック欠点が0.2個/100m2、0.3個/100m2と最も少ない結果となった。実施例12ついては、0.7個/m2となった。得られたフィルムは、何れもグリーンシート表面塗布斑に優れたフィルムであった。
[比較例1、2]
ポリエステルA中のマンガン元素の含有量を、それぞれポリエステルフィルム全体重量に対してマンガン元素量が15ppm、130ppmとなるように変更した以外は、実施例1と同じ処方、製膜条件にてポリエステルフィルムロールを得た。比較例1については、マンガン元素の含有量が少なくなったことで、静電印加キャスト性、スラック欠点抑制性、グリーンシート表面塗布斑が悪化した。比較例2については、マンガン元素が多くなったことで、ゲル化率が増加し、また、スラック欠点抑制性、表面塗布斑が悪化する結果となった。
[比較例3、4]
ポリエステルAのカリウム元素の含有量を、ポリエステルフィルム全体重量に対してカリウム元素の含有量が1ppm、15ppmとなるように変更した以外は、実施例1と同じ処方、製膜条件にてポリエステルフィルムロールを得た。比較例3については、カリウム元素の含有量が少なくなったことで、静電印加キャスト性、スラック欠点抑制性、グリーンシート表面塗布斑ともに不十分な結果となった。比較例4についてはカリウム元素の含有量の増加によるヘイズ上昇により、異物検査性を阻害し、不十分な結果となった。
[比較例5]
ポリエステルA中の銅元素の含有量を90ppmとなるようにヨウ化銅の添加量を変更した以外は、実施例1と同じ処方、製膜条件にてポリエステルフィルムロールを得た。ヨウ化銅添加量の増加によるヘイズ上昇により、グリーンシートでの検査性を阻害することから不十分な結果となった。また、ゲル化率の低下によりスラック欠点抑制性、グリーンシート表面塗布斑に劣る結果となった。
[比較例6]
ポリエステルAを得る際の溶融重合反応の最終到達温度、重合反応を開始する時点の反応温度、エステル化反応またはエステル交換反応時の最終反応温度を高くし、フィルム中のゲル化率を高くした以外は、実施例1と同じ処方、製膜条件にてポリエステルフィルムロールを得た。得られたフィルムは、スラック欠点抑制性、グリーンシート表面塗布斑に劣っていた。