JP6924999B1 - 山留材の接合構造 - Google Patents
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Abstract
Description
図7(A)は切梁での使用形態を示し、(B)は腹起での使用形態を示している。
何れの形態にあっても、2本の山留材10A,10Bの隣り合うフランジの外面間に添接板40を掛け渡し、フランジと添接板40間に挿通させた多数の連結ボルト41を取り付けて連結している。
図7(C)は杭体または山留壁の芯材に適用した形態を示していて、H型鋼のフランジの内外面間とウェブの両面間に挟持するように2枚の添接板40,40を配置し、多数の連結ボルト41を取り付けて連結している。
<1>従来は一箇所の継手に、多数枚の添接板40と数十本から数百本単位の連結ボルト41を使用するために接合部材数が非常に多いことにくわえて、ボルト本数分だけボルト孔の位置合わせとボルト締付作業を繰り返し行う必要がある。
そのため、作業効率が悪く、山留材の接合作業に要する労力と時間の負担が非常に大きい。
<2>作業員の高齢化と人手不足の問題が解決されないなか、多発する災害現場だけでなく一般の建設工事現場においても、作業員不足の問題がますます深刻化している。
そのため、多くの労力と時間を要する従来の摩擦接合または支圧接合に基づくボルト継手は、山留工事の遅延化と工事費高騰の一因になっていて、その改善技術の提案が切望されている。
本発明の他の形態において、前記端板の母材にSS材、SM材またはSN材の何れか1種を用いる。
本発明の他の形態において、前記第1山留材および第2山留材の母材にSS材を用い、前記端板の母材にSM材を用いることが好適である。
本発明の他の形態において、前記端板の板厚がフランジの板厚の1.1〜5倍の厚さであることが望ましい。
本発明の他の形態において、前記第1山留材および第2山留材のウェブの側面と端板との間にフランジと平行に向けたリブを設置して補強してもよい。
本発明の他の形態において、前記山留材が腹起、切梁、杭体、山留壁の芯材の何れか一種である。
<1>端板と複数の高力ボルトの組み合わせによる引張接合により第1および第2山留材の端部間を連結できて、第1および第2山留材の接合部に作用する圧縮力、せん断力および曲げ力に対抗できて良好な接合状態を維持できる。
<2>従来の摩擦接合のような複数の添接板や多数本の連結ボルトが一切不要であり、現場では突き合せた一対の端板間を複数の高力ボルトで締結するだけである。
そのため、現場における作業時間と労力を大幅に低減できて、大幅な省力化、工期短縮および工費削減を実現できる。
<3>従来の摩擦接合や支圧接合で用いていた連結ボルトや添接板等の鋼材の使用量を削減できるので、環境負荷の抑制にも貢献することができる。
<4>第1および第2山留材の連結部の外面に添接板や連結ボルト等の突起物が残らず、フラットな形状となるので、山留材の使用がし易くなる。
図1〜6を参照しながら材軸方向に突き合せた第1山留材である山留材10Aと第2山留材である山留材10Bの接合構造について説明する。
山留材10A,10Bは、例えば腹起、切梁、支持杭、中間杭、SMW工法等の山留壁の芯材等に適用可能な鋼材である。
山留材10A,10Bは、H型鋼製の主材15と、主材15の端面に溶接により一体に固着した矩形の端板16と、主材15の端面と端板16の間に跨って溶接により一体に固着したリブ17とからなる。
主材15はH型鋼であり、ウェブ11と、ウェブ11の両端に形成した一対のフランジ12,13を有する。
端板16は2本の山留材10A,10Bの端部間を接合するための接続板としての機能と、主材15の端部の変形を抑制するための補強板としての機能を併有した高強度の板体である。
端板16は複数のボルト孔16aを有する。
一対の端板16,16を接合したときの密着性を高めるため、各端板16の接合面16bは高い平面度に形成してある。
主材15の母材にはSS材(一般構造用圧延鋼材)を用いる。
端板16の母材には主材15の断面寸法や端板16の板厚等を考慮して、SS材、SM材(溶接構造用圧延鋼材)またはSN材(建築構造用圧延鋼材)の何れか1種を用いる。
SM材にはSM490A,B,C/SM490YA,YB/SM520を含み、SN材にはSN400A,B,C/SN490A,B,Cを使用できる。
図4を参照して説明すると、端板16の板厚t1はフランジ12,13の板厚t2より大きい寸法関係にある。
端板16の板厚t1をこのような寸法関係にしたのは、山留材10A,10Bの接合部に曲げ力等の外力が作用したときに、端板16における高力ボルト20の設置個所の応力集中を緩和するためである。
実用上、端板16の板厚t1はフランジ12,13の板厚t2の1.1〜5倍程度の厚さがあれば、主材15の端部と端板16そのものの降伏変形を回避することができる。
端板16の板厚t1がフランジ12,13の板厚t2の1.1倍を下回ると、端板16の強度が不足し、端板16の板厚t1がフランジ12,13の板厚t2の5倍を超えると端板16の重量が増すだけで強度的に変化がみられない。
主材15がSS材で端板16がSM材の組合せを採用した場合、端板16の板厚t1はフランジ12,13の板厚t2の1.4〜2.5倍の厚さがあればよい。
端板16は主材15の端面に溶接により固着する。
主材15の端面と端板16間の溶接は部分溶接ではなく、主材15の輪郭形に沿って連続した全周溶接とする。
主材15と端板16の固着手段に全周溶接を採用するのは、山留材10A,10Bの接合部に作用する曲げ力(引張と圧縮)とせん断力に対抗し得るようにするためである。
溶接はスミ肉溶接やパーシャル溶接でもよいが、固着強度を高めるためにプルペネ溶接が好適である。
ウェブ11の左右両側面と端板16との間にフランジ12,13と平行な一対のリブ17を設置する。
リブ17は単数でもよいが、ウェブ11の高さ方向に間隔を隔てて複数のリブ17を多段的に設置してもよい。
リブ17は端板16とウェブ11間の連結を補強する機能の他に、2本の山留材10A,10Bの間に作用する対称軸方向の引張力に対する端板16の変形抵抗(降伏抵抗)を高める機能を発揮する。
なお、リブ17は必須ではなく、端板16のみで十分な強度を確保できる場合はリブ17を省略してもよい。
高力ボルト20は重合させた2枚の端板16,16間を強力に圧接して「引張接合」をするためのハイテンションボルトであり、座金21とナット22を組み合わせて端板16,16間を接合する。
本発明では山留材10A,10Bの接合手段として、端板16と高力ボルト20を組み合わせた「引張接合」を適用する。
引張接合とは、高力ボルト20に大きな締付力を加えて端板16,16間に大きな圧縮力を生じさせ、ボルト軸方向に作用する引張外力がこれと打ち消し合う形で応力の伝達を行う接合方式である。
具体的には、端板16の曲げ強度度と高力ボルト20に導入した軸力を利用して、山留材10A,10Bの接合部(端板16,16間)に作用する曲げ力(引張と圧縮)とせん断力に対抗し得るようにしたものである。
山留材10A,10Bの接合手段として引張接合方式を適用したのは、従来の添接板を使用せずに、従来の摩擦接合または支圧接合と同等以上の接合強度を確保するためと、連結ボルトの使用本数を減らして連結作業を簡易化するためである。
さらに引張接合方式を適用したのは、山留材10A,10Bの接合部における剛性低下を抑制すると共に、端板16,16の接合面16bの離間(開き)を効果的に抑制するためである。
図5に端板16に対する高力ボルトの20の設置例を示す。
図5(A)は端板16の上下左右の位置に4本の高力ボルト20を設置した形態を示し、図5(B)は端板16の斜め方向に交差させて8本の高力ボルト20を設置した形態を示している。
高力ボルト20の使用本数や設置間隔は山留材10A,10Bの使途や接合面積等を考慮して適宜選択する。
図1〜3を参照して山留材10A,10Bの接合方法について説明する。
本発明では、山留材10A,10Bの端面に所定の板厚の端板16を予め溶接して固着しておく。
両山留材10A,10Bの端部の端板16,16を接面させて突き合せる。
重合させた山留材10A,10Bの複数のボルト孔16aに高力ボルト20を挿通し、ナット22を螺着して所定のトルクに達するまで締め付ける。
従来のボルト継手のような複数枚の添接板の配設や添接板を取り付けるための多数本の連結ボルトの連結作業は一切不要である。
したがって、現場における山留材10A,10Bの組立、解体作業が容易である。
図6を参照して山留材10A,10Bの接合部の圧縮、せん断および曲げに対する評価について検討する。
山留材10A,10Bの接合部に軸方向へ向けた圧縮力が作用した場合、圧縮力は端板16,16の接合面を通じて伝達し合う。
圧縮力は端板16,16の接面方向に作用するので各端板16,16には変形も分離も生じない。
山留材10A,10Bの接合部にせん断力が作用した場合、高力ボルト20に導入した軸力(ボルト部のせん断抵抗)がせん断力に抵抗するので、高力ボルト20にせん断破壊が生じない。
したがって、引張接合した端板16,16の間には摺動も分離も生じない。
山留材10A,10Bの接合部に下向きの曲げ力が使用した場合、山留材10A,10Bの上側が圧縮領域となり、山留材10A,10Bの下側が引張領域となる。
引張接合の場合、山留材10A,10Bの接合部に曲げ力が作用すると、高力ボルト20はその配設位置により軸力が変化する。
本例の場合では、上位の高力ボルト20に圧縮力が作用し、下位の高力ボルト20には引張力が作用する。
さらに各端板16,16の板厚t1が応力集中を緩和し得る寸法に設定してあるので、主材15の端部と端板16,16に降伏変形が生じず、その結果、引張接合した端板16,16の接合面が離間しない。
さらに各主材15と各端板16の接合部も全周溶接が施してあるので、主材15と端板16の溶接部が分離しない。
端板16,16間のみを高力ボルト20で締結するだけであるので、現場における作業時間と労力を大幅に低減できて施工性を大幅に改善できて、工期の大幅短縮も可能である。
10B・・・山留材(第2山留材)
11・・・・ウェブ
12・・・・フランジ
13・・・・フランジ
15・・・・主材
16・・・・端板
16a・・・ボルト高
16b・・・端板の接合面
20・・・・高力ボルト
21・・・・座金
22・・・・ナット
Claims (3)
- 材軸方向に突き合せたH型鋼製の第1山留材とH型鋼製の第2山留材の端部間を、添接板を使用せずに複数の高力ボルトで連結する山留材の接合構造であって、
前記第1山留材及びH型鋼製の第2山留材はリース材であり、
前記第1山留材および第2山留材の母材にSS材を用い、前記端板の母材にSM材を用い、
前記第1山留材および第2山留材の端面にボルト孔を開設した端板を全周溶接により固着し、
前記端板の板厚は第1山留材および第2山留材のフランジ厚より厚い寸法関係にあり、
接合面を当接させて配置した一対の端板間に大きな圧縮力を生じ得るように、一対の端板間を複数の高力ボルトで締結し、
前記高力ボルトに締付力を加えて端板間に圧縮力を生じさせ、ボルト軸方向に作用する引張外力がこれと打ち消し合う形で応力を伝達し合い、前記端板の曲げ強度と複数の高力ボルトに導入した軸力により、一対の端板間に作用する曲げ力とせん断力に対抗し得る引張接合としたことを特徴とする、
山留材の接合構造。 - 前記端板の板厚がフランジの板厚の1.1〜5倍の厚さであることを特徴とする、請求項1に記載の山留材の接合構造。
- 前記山留材が腹起、切梁、杭体、山留壁の芯材の何れか一種であることを特徴とする、請求項1又は2に記載の山留材の接合構造。
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