JP6890125B2 - 樹脂組成物、押出成形品、射出成形品及びブロー成形品 - Google Patents

Description

本発明は、樹脂組成物、押出成形品、射出成形品及びブロー成形品に関する。

エチレン−ビニルアルコール共重合体（以下、「ＥＶＯＨ」と略記することがある。）は、酸素遮断性、透明性、耐油性、非帯電性、機械強度等に優れており、フィルム、シート、容器などの各種包装材料等として広く用いられている。ＥＶＯＨの成形体は、通常、溶融成形法により成形される。従って、ＥＶＯＨには、溶融成形の際の安定性や、溶融成形における優れた外観特性（黄変等の着色の発生が生じておらず、透明な成形体を得ることができること）等が求められる。

ＥＶＯＨに要求されているこれらの諸特性、特に、外観特性を向上させるために、ＥＶＯＨ組成物として、カルボン酸、リン酸等の酸や、アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩等の金属塩を適当な含有率で含有させる方法が各種提案されている（特開昭６４−６６２６２号公報及び特開２００１−１４６５３９号公報参照）。これらの方法で得られるＥＶＯＨ組成物によれば、外観特性及び溶融成形安定性が高まり、優れた外観を備える成形体が得られるとされている。しかしながら、これらの組成物によっても、溶融成形における黄変等の着色の発生を十分には防止することはできず、改善の余地がある。

特開昭６４−６６２６２号公報 特開２００１−１４６５３９号公報

一方、結晶性高分子の高次構造に着目すると、結晶性高分子を溶融状態から冷却した際には、分子鎖の折り畳み結晶であるラメラ晶、ラメラ晶と非晶領域とが交互に積層した積層ラメラ構造、及び積層ラメラ構造が放射状に成長した球晶が観測される。このとき、ラメラ晶、積層ラメラ構造及び球晶の大きさや生成量は、熱力学的要請及び速度論的要請の影響を受ける。例えば、温度が高いときは結晶核の生成速度は小さく、反対に温度が低いときは結晶核の生成速度が大きい。従って、例えば結晶化を高い温度で起こす場合は、ラメラ晶の厚みが厚く、積層ラメラ構造は成長し、球晶は大きくなる。反対に結晶化を低い温度で起こす場合、ラメラ晶の厚みは薄く、積層ラメラ構造の成長は抑えられ、球晶は小さくなる。このことから、結晶性高分子が狭い範囲の温度下で結晶化した場合には、ラメラ晶の厚さや球晶の大きさは比較的均一な分布となる。反対に、幅広い温度領域で結晶化した場合、ラメラ晶の厚さや球晶の大きさは不均一となる。

ラメラ晶の厚さや球晶の大きさ及びその分布は、結晶化条件だけではなく、材料自身にも影響される。なぜなら結晶性高分子が溶融状態から結晶化する過程においては、均一核生成（均質核生成）と不均一核生成（不均質核生成）の２つの異なるメカニズムがあるためである。均一核生成とは、熱力学的駆動によって統計的確率で結晶核が生成する機構である。不均一核生成とは、結晶性高分子中の不純物等と結晶性高分子が相互作用することによって、結晶核の生成が起こる機構である。不均一核生成による結晶化は均一核生成による結晶化よりも高い温度で起こりやすい。不均一核生成は材料中の不純物によって起こるため、一般的に結晶性高分子の結晶化においては、均一核生成と不均一核生成との２つのメカニズムが混合した状態で結晶化が進行するものと考えられている。このような点を踏まえて、結晶性高分子のラメラ晶や球晶の成長は、材料設計によって制御することが可能である。例えば、結晶性高分子に核剤を添加することで不均一核生成による結晶化を促すことができる。不均一核生成による結晶化を選択的に起こすことで材料中に多量の結晶核を作り出し、球晶の大きさを小さくすることで材料の透明性や耐衝撃性を改良することが知られている。

また、ラメラ晶の厚さや球晶の大きさ、その大きさの分布、密度等は、結晶性高分子の色相や溶融成形性などの諸物性に大きな影響を及ぼす。例えば、ラメラ晶の厚さや球晶の大きさが不均一の場合には、熱力学的に定義される結晶の厚さと融解温度の式（Ｇｉｂｂｓ−Ｔｈｏｍｓｏｎ式）によって、ラメラ晶と球晶とが融解する温度が同じく不均一となる。材料の融解温度の不均一化は、例えば押出機内での流動の不安定性を誘起することとなり好ましくない。

ラメラ晶の厚さや球晶の大きさ及びその分布は、一般的に示差走査熱量測定（ＤＳＣ）にて溶融状態から冷却したときの結晶化挙動を観測することで評価できる。ＤＳＣにより得られるＤＳＣ曲線において、均一核生成及び不均一核生成によるそれぞれの結晶化が起こる温度の範囲を知ることができる。しかしながら、ＥＶＯＨのような結晶化速度が大きい材料の場合、結晶化は瞬時で起こるために、通常のＤＳＣ曲線においては均一核生成と不均一核生成とによる結晶化を分離することができない。例えば、ＥＶＯＨをＤＳＣにおいて溶融状態から１００℃／分で室温まで冷却しても、結晶化熱量を表す信号は単一のピークである。この理由は、均一核生成と不均一核生成による結晶化の熱量が重なっていることが原因である。すなわち通常のＤＳＣ装置で達成できる冷却速度では、均一核生成と不均一核生成とによる結晶化を見分けることができない。このため、溶融成形に好適なＥＶＯＨ組成物と、そのようなＥＶＯＨ組成物の結晶化挙動との関係性は不明であった。

本発明は、以上のような事情に基づいてなされたものであり、その目的は、溶融成形の際の安定性や、外観特性に優れる樹脂組成物、並びにこのような樹脂組成物により成形される押出成形品、射出成形品及びブロー成形品を提供することである。

本発明者らは、極めて速い冷却速度で示差走査熱量測定を行うことにより、ＥＶＯＨ組成物においても均一核生成による結晶化と不均一核生成による結晶化とを区別することができることを知見した。さらに、不均一核生成による結晶化の割合の低いＥＶＯＨ組成物が、溶融成形の際の安定性や外観特性に優れることを知見して本発明の完成に至った。

すなわち、上記課題を解決するためになされた発明は、エチレン−ビニルアルコール共重合体を主成分とする樹脂組成物であって、２１０℃の溶融状態から１５０℃／秒の冷却速度で冷却したときの示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により得られるＤＳＣ曲線に基づいて下記式（１）で求められる不均一核生成指数（ｆ）が、０．６未満であることを特徴とする樹脂組成物である。
ｆ＝Ｑ_{ｈｅｔｅｒｏ}／Ｑ_{ｔｏｔａｌ} ・・・ （１）
（式（１）中、Ｑ_{ｔｏｔａｌ}は、上記ＤＳＣ曲線において、融点より３８℃低い温度における熱流値と、融点より１０３℃低い温度における熱流値とを結ぶ直線をベースラインとしたときの、上記ＤＳＣ曲線と上記ベースラインとに囲まれた領域（ピーク）の面積である。Ｑ_{ｈｅｔｅｒｏ}は、上記領域（ピーク）中の上記融点より３８℃低い温度から融点より７５℃低い温度までの範囲における面積である。）
ここで融点とは、通常の（一般的な）ＤＳＣ装置を用いて１０℃／ｍｉｎの昇温速度で得たときの融解ピークのピークトップ温度をいう。

上記ＤＳＣ曲線における融点より３８℃低い温度から融点より７５℃低い温度までの範囲におけるピークは、不均一核生成による結晶化熱量に対応する。一方、融点より７５℃低い温度から融点より１０３℃低い温度までの範囲におけるピークは、均一核生成による結晶化熱量に対応する。すなわち、全ての結晶化の際に放出される熱量Ｑ_{ｔｏｔａｌ}に対する不均一核生成による結晶化の際に放出される熱量Ｑ_{ｈｅｔｅｒｏ}の割合である不均一核生成指数（ｆ）が０．６未満であるということは、不均一核生成により生成する結晶の割合が低いことを意味する。従って、当該樹脂組成物によれば、不均一核生成により生成される結晶の割合が低く、結晶サイズが均一的になるため、溶融成形の際の安定性や外観特性に優れる。

上記エチレン−ビニルアルコール共重合体のケン化度としては、９９モル％以上が好ましい。このようにケン化度の高いＥＶＯＨを用いることで、当該樹脂組成物の不均一核生成指数（ｆ）がより低くなり、溶融成形の際の安定性や外観特性などをより高めることができる。

上記エチレン−ビニルアルコール共重合体のエチレン含有量としては、１８モル％以上５５モル％以下が好ましい。ＥＶＯＨのエチレン含有量を上記範囲とすることにより当該樹脂組成物の不均一核生成指数（ｆ）がより低くなり、溶融成形の際の安定性や外観特性をより高めることができる。

当該樹脂組成物における上記エチレン−ビニルアルコール共重合体に対する高級脂肪酸アミドの含有量が９００ｐｐｍ以下であることが好ましい。高級脂肪酸アミドの含有量を９００ｐｐｍ以下とすることで、不均一核生成指数（ｆ）がより低くなり、溶融成形の際の安定性や外観特性をより高めることができる。

当該樹脂組成物は、アルカリ金属塩を含有することが好ましい。アルカリ金属塩を含有することにより、熱安定性や多層構造体を形成した際の層間強度等を高めることなどができる。

上記アルカリ金属塩の含有量としては、アルカリ金属元素換算で１０ｐｐｍ以上５００ｐｐｍ以下が好ましい。アルカリ金属塩の含有量を上記範囲とすることにより、当該樹脂組成物の不均一核生成指数（ｆ）をより低くすることができ、溶融成形の際の安定性や外観特性をより高めることができる。

上記課題を解決するためになされた別の発明は、当該樹脂組成物を含む押出成形品である。

上記課題を解決するためになされたさらに別の発明は、当該樹脂組成物を含む射出成形品である。

上記課題を解決するためになされたさらに別の発明は、当該樹脂組成物を含むブロー成形品である。

当該押出成形品、射出成形品及びブロー成形品は、安定性高く溶融成形され、外観特性にも優れる。

本発明によれば、溶融成形の際の安定性や、外観特性に優れる樹脂組成物、並びにこのような樹脂組成物により成形される押出成形品、射出成形品及びブロー成形品を提供することができる。

本発明の一実施形態に係る樹脂組成物において、１５０℃／秒の冷却速度で冷却したときのＤＳＣ曲線を示す模式図である。

以下、適宜図面を参照にしつつ、本発明の一実施形態に係る樹脂組成物、押出成形品、射出成形品及びブロー成形品について詳説する。

＜樹脂組成物＞
本発明の一実施形態にかかる樹脂組成物は、ＥＶＯＨを主成分とする。ここで「主成分」とは、質量基準で最も含有量が大きい成分をいう。当該樹脂組成物においけるＥＶＯＨの含有量の下限としては、５０質量％が好ましく、８０質量％がより好ましく、９０質量％がさらに好ましく、９５質量％以上がさらに好ましく、９９質量％がさらに好ましく、９９．９質量％が特に好ましい。このように、ＥＶＯＨの含有量を高めることで、均一核生成の割合を高めることができる。当該樹脂組成物には、通常、ＥＶＯＨ以外に後述するような意図的に添加された他の成分や、非意図的に混在する微量の不純物成分が含まれる。このように、当該樹脂組成物におけるＥＶＯＨの含有量の上限としては、実質的に１００質量％であってよいが、後述する添加物等が適当な量含有されていることも好ましい。すなわち、当該樹脂組成物は、例えば樹脂、材料、樹脂材料、溶融成形材料などと称することもできる。

当該樹脂組成物においては、２１０℃の溶融状態から１５０℃／秒の冷却速度で冷却したときの示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により得られるＤＳＣ曲線に基づいて、下記式（１）で求められる不均一核生成指数（ｆ）が０．６未満である。
ｆ＝Ｑ_{ｈｅｔｅｒｏ}／Ｑ_{ｔｏｔａｌ} ・・・ （１）

上記ＤＳＣ曲線を模式的に図１に示す。式（１）中、Ｑ_{ｔｏｔａｌ}は、上記ＤＳＣ曲線において、融点（Ｔｍ）より３８℃低い温度における熱流値と、融点（Ｔｍ）より１０３℃低い温度における熱流値とを結ぶ直線をベースラインとしたときの、上記ＤＳＣ曲線と上記ベースラインとに囲まれた領域の面積である。Ｑ_{ｈｅｔｅｒｏ}は、上記領域中の上記融点（Ｔｍ）より３８℃低い温度から融点より７５℃低い温度までの範囲における面積である。なお、図１に示すように、上記融点より３８℃低い温度と融点より７５℃低い温度との間、及び上記融点より７５℃低い温度と融点より１０３℃低い温度との間それぞれに極大値が現れていてもよいし、上記融点（Ｔｍ）より３８℃低い温度と融点（Ｔｍ）より１０３℃低い温度との間に１つの極大値のみが現れていてもよい。また、熱流値は、熱流束値などと称されてもよい。

上記不均一核生成指数（ｆ）は、０．６未満であるが、不均一核生成指数（ｆ）の上限は、０．５５が好ましく、０．５１がより好ましい。このように、不均一核生成による結晶化熱量が小さい、すなわち不均一核生成により形成される結晶の割合が小さいことにより、当該樹脂組成物は、結晶サイズが均一化され、溶融成形性の際の安定性や外観特性に優れる。また、当該樹脂組成物から得られる成形品は、十分な耐衝撃性を有することができる。一方、この不均一核生成指数（ｆ）の下限は特に限定されず、０であってよいが、０．０１であってもよく、０．１であってもよい。得られる成形品の耐衝撃性の観点からは、不均一核生成指数（ｆ）の下限は０．１が好ましく、０．２がより好ましく、０．３がさらに好ましい。

この１５０℃／秒の冷却速度による示差走査熱量測定は、Ｍｅｔｔｌｅｒ Ｔｏｌｅｄｏ社の「Ｆｌａｓｈ ＤＳＣ １」を用いて行うことができる。上記「Ｆｌａｓｈ ＤＳＣ １」は、試料を直接センサ上に接触させる機構を採用しており、また、１００ｎｇよりも少ない試料量で測定が行われる。このため、試料とセンサとの熱伝導に優れ、超高速の降温を可能としている。また、測定の際の試料片（樹脂組成物）の形状は、縦８０μｍ、横８０μｍ、厚さ１０μｍの板状とする。

上記不均一核生成指数（ｆ）を０．６未満に制御する手段としては、例えば
（１）ＥＶＯＨのケン化度を高くすること
（２）ＥＶＯＨのエチレン含有量を比較的多くすること
（３）十分な洗浄等により、不純物を低減すること
（４）含有されるアルカリ金属塩等の含有量を適当な範囲に調整すること
（５）含有されるカルボン酸及びカルボン酸イオンの含有量を適当な範囲に調整すること
（６）含有される滑剤の含有量を適当な範囲に調整すること
（７）ペレタイズ時の浴温を低く調整すること
（８）比較的短時間且つ高温でペレットを乾燥させること
（９）不活性ガス雰囲気下でペレットを乾燥させること
等を挙げることができる。これらの手段は、適宜複数を組み合わせて行うことができる。

当該樹脂組成物中に添加剤やその他の不純物が存在すると、これらが核剤となり、不均一核生成が進行しやすくなる。このため、核剤となり得る成分の含有量を比較的少なくすることで、上記不均一核生成指数（ｆ）を低くすることができる（上記（３）〜（６）等）。但し、理由は定かではないが、滑剤については、含有していない場合よりも、若干含有させた方（例えば、５０ｐｐｍ以上５００ｐｐｍ以下程度）が、不均一核生成指数を低くすることができる。また、樹脂組成物の製造工程において、ＥＶＯＨの加熱等に伴って低分子量成分が生成し、これが核剤となり、不均一核生成が進行しやすくなる。このため、熱劣化が比較的生じにくい環境で製造することで、上記不均一核生成指数（ｆ）を低くすることができる（上記（７）〜（９）等）。

以下、当該樹脂組成物の組成等について説明する。

（ＥＶＯＨ）
当該樹脂組成物におけるＥＶＯＨは、主構造単位として、エチレン単位（−ＣＨ_２−ＣＨ_２−）及びビニルアルコール単位（−ＣＨ_２−ＣＨＯＨ−）を有する重合体である。ＥＶＯＨは、本発明の効果を損なわない範囲で、その他の構造単位を有していてもよい。

ＥＶＯＨのエチレン含有量（すなわち、ＥＶＯＨ中の単量体単位の総数に対するエチレン単位の数の割合）の下限としては１８モル％が好ましく、２４モル％がより好ましく、２７モル％がさらに好ましい。一方、ＥＶＯＨのエチレン含有量の上限としては５５モル％が好ましく、４８モル％がより好ましい。ＥＶＯＨのエチレン含有量を上記下限以上とすることで、得られる成形品の高湿度下でのガスバリア性、溶融成形性、黄変等の発生の抑制性等を高めることができる。逆に、ＥＶＯＨのエチレン含有量を上記上限以下とすることで、得られる成形体のガスバリア性をより高めることができる。

ＥＶＯＨのケン化度（すなわち、ＥＶＯＨ中のビニルアルコール単位及びビニルエステル単位の総数に対するビニルアルコール単位の数の割合）の下限としては、例えば９０モル％であってもよいが、９９モル％が好ましく、９９．５モル％がより好ましい。一方、ＥＶＯＨのケン化度の上限としては１００モル％が好ましく、９９．９９モル％がさらに好ましい。ＥＶＯＨのケン化度が上記下限以上とすることで、不均一核生成指数（ｆ）が低くなり、溶融成形の際の安定性や外観特性を高めることができる。

（添加剤）
当該樹脂組成物は、各性能を高めるため種々の酸や金属塩等の添加物を含有することができる。この添加物としては、アルカリ金属塩、カルボン酸及び／又はカルボン酸イオン、リン酸化合物、ホウ素化合物、滑剤等が挙げられる。なお、これらの各添加剤は、含有しない場合がよいこともある。

当該樹脂組成物はアルカリ金属イオンを含有していることが、熱安定性や多層構造体を形成した際の層間強度等の観点から好ましい。当該樹脂組成物中のアルカリ金属イオンの含有量の下限としてはアルカリ金属元素換算で、１０ｐｐｍが好ましく、５０ｐｐｍがより好ましい。一方、この上限としては、５００ｐｐｍが好ましく、４００ｐｐｍがより好ましく、３００ｐｐｍがさらに好ましい。

アルカリ金属イオンの含有量を上記下限以上とすることで、アルカリ金属イオンを添加させたことによる効果が十分に発揮することができる。一方、アルカリ金属イオンの含有量を上記上限以下とすることで、当該樹脂組成物の不均一核生成指数（ｆ）を十分に低くし、溶融成形安定性や、外観特性を高めることができる。

アルカリ金属元素の含有量を上記範囲に調整する方法は特に限定されない。樹脂組成物（ＥＶＯＨ）にアルカリ金属元素を含有させる方法としては、ＥＶＯＨをアルカリ金属元素を含む溶液に浸漬させる方法、ＥＶＯＨを溶融させてアルカリ金属元素を含む化合物又はアルカリ金属元素を含む溶液と混合する方法、ＥＶＯＨを適当な溶媒に溶解させてアルカリ金属元素を含む化合物と混合させる方法などが挙げられる。

ＥＶＯＨをアルカリ金属元素を含む溶液に浸漬する場合において、この溶液中のアルカリ金属元素の濃度は特に限定されない。また、溶液の溶媒も特に限定されないが、取り扱いやすさなどの観点から水溶液であることが好ましい。ＥＶＯＨを浸漬する際の溶液質量は、通常は乾燥時のＥＶＯＨの質量に対して３倍以上であり、１０倍以上であることが好ましい。浸漬時間はＥＶＯＨの形態によってその好適な範囲は異なるが、通常１時間以上、好ましくは２時間以上である。溶液への浸漬処理は特に限定されず、複数の溶液に分けて浸漬してもよく、一度に処理しても構わないが、工程の簡素化の点から一度に処理することが好ましい。塔式の装置を用いて、浸漬の処理を連続的に行うことも好適に用いられる。

当該樹脂組成物は、カルボン酸及び／又はカルボン酸イオンを含有していてもよい。カルボン酸及びカルボン酸イオンは、樹脂組成物のｐＨを制御し、ゲル化を防止して熱安定性を改善する効果がある。当該樹脂組成物がカルボン酸及び／又はカルボン酸イオンを含有する場合、カルボン酸及びカルボン酸イオンの含有量の下限としては、１ｐｐｍが好ましく、１０ｐｐｍがより好ましい。一方、この上限としては、４００ｐｐｍが好ましく、３００ｐｐｍがより好ましく、２００ｐｐｍがさらに好ましく、１００ｐｐｍがさらに好ましく、５０ｐｐｍがさらに好ましく、２５ｐｐｍが特に好ましい。カルボン酸及びカルボン酸イオンの含有量を上記下限以上とすることで、カルボン酸及びカルボン酸イオンを添加する効果を十分に奏することができる。一方、この含有量を上記上限以下とすることで、不均一核生成指数（ｆ）を低くし、溶融成形安定性や外観特性をより高めることができる。

上記カルボン酸としてはコハク酸、アジピン酸、安息香酸、カプリン酸、ラウリン酸、ステアリン酸、グリコール酸、乳酸、クエン酸、酒石酸、蟻酸、酢酸、プロピオン酸などが挙げられる。これらの中でも、酸性度が適当であり、樹脂組成物のｐＨを制御しやすい観点から、酢酸、プロピオン酸及び乳酸が好ましく、酢酸及びプロピオン酸がより好ましく、酢酸がさらに好ましい。

なお、当該樹脂組成物のｐＨは、４以上７以下であることが好ましい。ｐＨがこの範囲を外れる場合、すなわち酸性度が高すぎる又はアルカリ性になる場合、ＥＶＯＨの劣化が生じやすくなることなどにより、不均一核生成指数（ｆ）が高くなり、溶融成形安定性や外観特性が低下するおそれがある。

当該樹脂組成物は、リン酸化合物を含有することができる。リン酸化合物は、熱安定性を改善することなどの効果を有する。当該樹脂組成物におけるリン酸化合物の含有量としては、例えばリン酸根換算で１ｐｐｍ以上５００ｐｐｍ以下とすることができる。このリン酸化合物の含有量の上限は、リン酸根換算で２００ｐｐｍが好ましく、１００ｐｐｍがより好ましく、５０ｐｐｍがさらに好ましく、２０ｐｐｍが特に好ましい。リン酸化合物の種類は特に限定されず、リン酸、亜リン酸などの各種の酸やその塩を用いることができる。リン酸塩としては、第一リン酸塩、第二リン酸塩、第三リン酸塩のいずれの形でもよく、そのカチオン種も特に限定されないが、アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩であることが好ましい。中でも、リン酸、リン酸２水素ナトリウム、リン酸２水素カリウム、リン酸水素２ナトリウム及びリン酸水素２カリウムの形でリン酸化合物を含有していることが好ましく、リン酸、リン酸２水素ナトリウム及びリン酸２水素カリウムの形でリン酸化合物を添加することがより好ましい。

当該樹脂組成物はホウ素化合物を含有していてもよい。ホウ素化合物としては、オルトホウ酸、メタホウ酸、四ホウ酸などのホウ酸類；ホウ酸エステル、ホウ酸塩、水素化ホウ素化合物類等が挙げられる。ホウ酸塩としては上記の各種ホウ酸類のアルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、ホウ砂等が挙げられる。ホウ素化合物を添加する場合、その含有量は、例えばホウ素元素換算で２０ｐｐｍ以上２０００ｐｐｍ以下とすることができる。

上述したカルボン酸、カルボン酸イオン、リン酸化合物及びホウ素化合物を含有させる方法は特に限定されない。例えば、上述のアルカリ金属元素を含有させる方法と同様の方法が採用される。

上記滑剤は、溶融成形の際の安定性、ロングラン性、外観特性等を高めることができる。また、上述のように、滑剤の少量の添加により、不均一核生成指数（ｆ）を低くすることができる。

上記滑剤は特に限定されるものではなく、例えば高級脂肪酸アミド、高級脂肪酸金属塩（例えばステアリン酸カルシウムなど）、低分子量ポリオレフィン（例えば分子量５００〜１００００程度の低分子量ポリエチレン、または低分子量ポリプロピレンなど）などが挙げられるが、これに限定されない。これらの中でも、高級脂肪酸アミドを用いることが好適であり、具体的には高級飽和脂肪酸アミド（例えばステアリン酸アミド、パルミチン酸アミド、ラウリン酸アミドなど）、高級不飽和脂肪酸アミド（例えばオレイン酸アミド、エルカ酸アミドなど）、高級ビス脂肪酸アミド（例えばエチレンビスステアリン酸アミド、メチレンビスステアリン酸アミドなど）などが例示される。なお、ここで高級脂肪酸とは、炭素数６以上の脂肪酸のことを意味するが、炭素数が１０以上であることがより好ましい。これらの中でも、高級ビス脂肪酸アミドが好ましく、エチレンビスステアリン酸アミドがより好ましい。

上記滑剤、特には高級脂肪酸アミドの含有量の上限としては、質量基準でＥＶＯＨに対して９００ｐｐｍが好ましく、５００ｐｐｍがより好ましく、３００ｐｐｍがさらに好ましい。一方、この含有量の下限としては、５０ｐｐｍが好ましく、１００ｐｐｍがさらに好ましい。滑剤の含有量を上記範囲とすることで、不均一核生成指数（ｆ）を低くすることができ、溶融成形の際の安定性、ロングラン性、外観特性等を高めることができる。

当該樹脂組成物には、上記添加剤の他、本発明の効果を損なわない範囲で、可塑剤、安定剤、酸化防止剤、界面活性剤、色剤、蛍光増白剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、乾燥剤、架橋剤、アルカリ金属以外の金属塩、充填剤、各種繊維等の補強剤等を適量添加することも可能である。

また、当該樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、ＥＶＯＨ以外の熱可塑性樹脂を適量配合することも可能である。熱可塑性樹脂としては各種ポリオレフィン（ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ１−ブテン、ポリ４−メチル−１−ペンテン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレンと炭素数４以上のα−オレフィンとの共重合体、ポリオレフィンと無水マレイン酸との共重合体、エチレン−ビニルエステル共重合体、エチレン−アクリル酸エステル共重合体、又はこれらを不飽和カルボン酸若しくはその誘導体でグラフト変性した変性ポリオレフィンなど）、各種ナイロン（ナイロン−６、ナイロン−６，６、ナイロン−６／６，６共重合体など）、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリエステル、ポリスチレン、ポリアクリロニトリル、ポリウレタン、ポリアセタール及び変性ポリビニルアルコール樹脂などが用いられる。

なお、当該樹脂組成物において、上記ＥＶＯＨ、アルカリ金属塩、カルボン酸、カルボン酸イオン、リン酸化合物、ホウ素化合物及び滑剤以外の成分の含有量の上限としては、１０，０００ｐｐｍが好ましいこともあり、１，０００ｐｐｍがより好ましいこともあり、１００ｐｐｍがさらに好ましいこともある。このように、その他の成分の含有量を上記上限以下とすることで、他の成分が核剤となって不均一核生成が進行することを抑制し、不均一核生成指数（ｆ）をより低くすることができる。

当該樹脂組成物の形状としては、特に限定されず、溶液状、ペースト状、粉末状、ペレット形状、フィルム形状等のいずれであってもよい。

（樹脂組成物の製造方法）
当該樹脂組成物は、例えば以下の工程により製造することができる。なお、以下の各工程は、適宜省略することもできる。
（１）エチレンとビニルエステルとの共重合を行い、エチレン−ビニルエステル共重合体（ＥＶＡｃ）を得る工程（重合工程）
（２）上記ＥＶＡｃをケン化し、ＥＶＯＨを得る工程（ケン化工程）
（３）上記ＥＶＯＨを含む溶液又はペーストから、ＥＶＯＨを含むペレットを得る工程（ペレット化工程）
（４）上記ペレットを洗浄する工程（洗浄工程）
（５）上記ペレットを乾燥する工程（乾燥工程）

（１）重合工程
エチレンとビニルエステルとの共重合方法としては、特に限定されず、例えば溶液重合、懸濁重合、乳化重合、バルク重合等のいずれであってもよい。また、連続式及び回分式のいずれであってもよい。

重合に用いられるビニルエステルとしては、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、ピバリン酸ビニルなどの脂肪酸ビニルなどを挙げることができるが、これらの中でも酢酸ビニルが好ましい。

上記重合において、共重合成分として、上記成分以外にも共重合し得る単量体、例えばエチレン以外のアルケン；アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、マレイン酸、イタコン酸等の不飽和酸又はその無水物、塩、又はモノ若しくはジアルキルエステル等；アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のニトリル；アクリルアミド、メタクリルアミド等のアミド；ビニルスルホン酸、アリルスルホン酸、メタアリルスルホン酸等のオレフィンスルホン酸又はその塩；アルキルビニルエーテル類、ビニルケトン、Ｎ−ビニルピロリドン、塩化ビニル、塩化ビニリデン、２−メチレン―１，３−プロパンジオールジアセテートなどを少量共重合させることもできる。

また、共重合成分として、ビニルシラン化合物を含有させることができる。ここで、ビニルシラン化合物としては、例えばビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリ（β−メトキシ−エトキシ）シラン、γ−メタクリロイルオキシプロピルメトキシシランなどが挙げられる。この中でも、ビニルトリメトキシシラン及びビニルトリエトキシシランが好適に用いられる。

重合に用いられる溶媒としては、エチレン、ビニルエステル及びエチレン−ビニルエステル共重合体を溶解し得る有機溶媒であれば特に限定されない。そのような溶媒として、例えばメタノール、エタノール、プロパノール、ｎ−ブタノール、ｔｅｒｔ−ブタノール等のアルコール；ジメチルスルホキシドなどを用いることができる。その中でも、反応後の除去分離が容易である点で、メタノールが特に好ましい。

重合に用いられる触媒としては、例えば２，２−アゾビスイソブチロニトリル、２，２−アゾビス−（２，４−ジメチルバレロニトリル）、２，２−アゾビス−（４−メトキシ−２，４−ジメチルバレロニトリル）、２，２−アゾビス−（２−シクロプロピルプロピオニトリル）等のアゾニトリル系開始剤；イソブチリルパーオキサイド、クミルパーオキシネオデカノエイト、ジイソプロピルパーオキシカーボネート、ジ−ｎ−プロピルパーオキシジカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシネオデカノエイト、ラウロイルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド等の有機過酸化物系開始剤などを用いることができる。

重合温度としては、例えば２０℃以上９０℃以下とすることができる。重合時間としては、例えば２時間以上１５時間以下とすることができる。重合率は、仕込みのビニルエステルに対して好ましくは１０％以上９０％以下とすることができる。

通常、所定時間の重合後又は所定の重合率に達した後、必要に応じて重合禁止剤を添加し、未反応のエチレンガスを蒸発除去した後、未反応のビニルエステルを除去する。未反応のビニルエステルを除去する方法としては、例えばラシヒリングを充填した塔の上部から上記共重合体溶液を一定速度で連続的に供給し、塔下部よりメタノール等の有機溶剤蒸気を吹き込み、塔頂部よりメタノール等の有機溶剤と未反応ビニルエステルの混合蒸気を留出させ、塔底部より未反応のビニルエステルを除去した共重合体溶液を取り出す方法などが採用される。

（２）ケン化工程
次いで、上記工程で得られたＥＶＡｃをケン化する。ケン化方法は、連続式及び回分式のいずれも可能である。また、ケン化時の触媒としては特に限定されないが、アルカリ触媒が好ましく、例えば水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、アルカリ金属アルコラートなどが用いられる。

ケン化の条件としては、例えば回分式の場合、共重合体溶液濃度が１０質量％以上５０質量％以下、反応温度が３０℃以上６０℃以下、触媒使用量がビニルエステル構造単位１モル当たり０．０２モル以上０．６モル以下、ケン化時間が１時間以上６時間以下とすることができる。

このようにしてＥＶＯＨを含む溶液又はペーストが得られる。なお、ケン化反応後のＥＶＯＨは、アルカリ触媒、酢酸ナトリウムや酢酸カリウムなどの副生塩類、その他不純物を含有するため、これらを必要に応じて中和、洗浄することにより除去することが好ましい。これにより、不均一核生成指数（ｆ）をより低くすることができる。ここで、ケン化反応後のＥＶＯＨを、イオン交換水等の金属イオン、塩化物イオン等をほとんど含まない水で洗浄する際、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム等を一部残存させてもよい。

（３）ペレット化工程
次に、得られたＥＶＯＨ溶液又はペーストをペレット化する。ペレット化の方法としては、特に限定されず、ＥＶＯＨのアルコール／水混合溶液を冷却凝固させてカットする方法、ＥＶＯＨを押出機で溶融混練してから吐出してカットする方法などが挙げられる。ＥＶＯＨのカット方法としては、ＥＶＯＨをストランド状に押し出してからペレタイザーでカットする方法、ダイスから吐出したＥＶＯＨをセンターホットカット方式やアンダーウォーターカット方式などでカットする方法などが具体的な例として挙げられる。

ＥＶＯＨ溶液をストランド状に押し出してペレット化する場合、析出させる凝固液としては水又は水／アルコール混合溶媒、ベンゼン等の芳香族炭化水素類、アセトン、メチルエチルケトン等のケトン類、ジプロピルエーテル等のエーテル類、酢酸メチル、酢酸エチル、プロピオン酸メチル等の有機酸エステル等が用いられるが、取り扱いの容易な点で水又は水／アルコール混合溶媒が好ましい。このアルコールとしては、メタノール、エタノール、プロパノール等のアルコールが用いられるが、工業上好ましくはメタノールが用いられる。凝固液中の凝固液とＥＶＯＨのストランドとの質量比（凝固液／ＥＶＯＨのストランド）としては特に限定されないが、５０以上１０，０００以下であることが好ましい。上記範囲の質量比にすることにより、寸法分布が均一なＥＶＯＨペレットを得ることが可能となる。

ＥＶＯＨ溶液を凝固液と接触させる温度（ペレタイズ時の浴温）の下限としては、−１０℃が好ましく、０℃がより好ましい。一方、この上限としては、４０℃が好ましく、２０℃がより好ましく、１５℃がさらに好ましく、１０℃がよりさらに好ましい。上記温度を上記下限以上とすることで、低分子量成分の析出が抑えられ、不均一核生成指数（ｆ）をより低くすることができる。逆に、上記温度を上記上限以下とすることで、ＥＶＯＨの熱劣化により不均一核生成指数（ｆ）が高まることを抑えることができる。

ＥＶＯＨ溶液は任意の形状を有するノズルにより、上記凝固液中にストランド状に押出される。かかるノズルの形状としては、特に限定されないが、円筒形状が好ましい。このようにしてノズルよりＥＶＯＨ（溶液）がストランド状に押し出される。この際、ストランドは必ずしも一本である必要はなく、数本〜数百本の間の任意の数で押し出し可能である。

次いで、ストランド状に押し出されたＥＶＯＨは凝固が十分進んでから切断され、ペレット化され、その後水洗される。かかるペレットのサイズは、例えば円柱状の場合は径が１ｍｍ以上１０ｍｍ以下、長さ１ｍｍ以上１０ｍｍ以下、球状の場合は径が１ｍｍ以上１０ｍｍ以下とすることができる。

（４）洗浄工程
続いて、上記ＥＶＯＨペレットを水槽中で水洗する。かかる水洗処理により、ＥＶＯＨペレット中のオリゴマーや不純物が除去される。この水洗の際の水温の下限としては例えば１０℃が好ましい。一方、この水温の上限としては８０℃が好ましい。また、この水洗には、酢酸水溶液やイオン交換水を用いることができるが、最終的にはイオン交換水により水洗することが好ましい。イオン交換水による水洗は、１時間以上の水洗を２回以上行うことが好ましい。また、この際のイオン交換水の水温は５℃以上６０℃以下が好ましく、浴比は２以上が好ましい。これにより、オリゴマーや不純物の十分な除去が行われ、不均一核生成指数（ｆ）をより低くすることができる。

この洗浄工程後、必要に応じて、上述したように、アルカリ金属等を含む溶液にペレットを浸漬させ、アルカリ金属等をペレットに含有させることができる。

（５）乾燥工程
続いて、上記のペレットを乾燥することで、乾燥された樹脂組成物のペレットが得られる。この際、乾燥時間の下限としては、例えば３時間であり、５時間が好ましい。一方、この上限としては、例えば１００時間であり、５０時間が好ましく、３０時間がより好ましい。なお、本明細書中においてペレットの乾燥時間とはペレットの含水率が０．５質量％未満となるのに要する時間をいう。

乾燥の際の乾燥温度（雰囲気温度）の下限としては、１００℃が好ましく、１１０℃がより好ましく、１２０℃がさらに好ましく、１２５℃が特に好ましい。一方、この上限としては、１５０℃が好ましく、１４０℃がより好ましい。乾燥温度を上記下限以上とすることで、効率的に十分な乾燥を行うことができ、乾燥時間を短くすることができる。一方、乾燥温度を上記上限以下とすることで、ＥＶＯＨの熱劣化を抑制することができる。

上記乾燥は、空気雰囲気下で行ってもよいが、窒素ガス等の不活性ガス雰囲気下で行うことが好ましい。これによりＥＶＯＨの劣化が抑えられ、得られる樹脂組成物の不均一核生成指数（ｆ）を低くすることができる。また、上記乾燥は、減圧下で行ってもよいし、除湿しながら行ってもよい。上記乾燥工程における乾燥方法としては特に限定されず、熱風乾燥の他、紫外線照射や赤外線照射により乾燥を行うこともできる。

（用途等）
当該樹脂組成物は、溶融成形の際の安定性や、外観特性に優れる。従って、当該樹脂組成物は、溶融成形材料として好適に用いることができる。

＜成形品（押出成形品、射出成形品、ブロー成形品等）＞
本発明の一実施形態にかかる成形品は、当該樹脂組成物を含む成形品である。当該成形品は、通常、当該樹脂組成物の溶融成形により得ることができる。当該成形品中の樹脂組成物も、不均一核生成指数（ｆ）が０．６未満であることが維持されている。

当該成形体を得るための溶融成形法としては、押出成形、インフレーション押出、射出成形、ブロー成形、溶融紡糸等を挙げることができるが、押出成形、射出成形及びブロー成形が好ましい。これらの成形の場合、当該樹脂組成物が溶融成形の際の安定性に優れ、外観特性にも優れるという効果を特に十分に発揮することができる。溶融成形の際の溶融温度としては特に制限されないが、１５０℃以上３００℃以下程度が好ましい。

押出成形品（当該樹脂組成物の押出成形により得られる成形品）としては、特に限定されず、フィルム、シート、チューブ、パイプ、繊維、容器等を挙げることができる。これらのフィルム、シート等は一軸又は二軸延伸されていてもよい。以下の、他の成形方法で得られたフィルム、シート等も同様である。

射出成形品（当該樹脂組成物の射出成形により得られる成形品）としては、特に限定されず、容器、キャップ、日用品、家電やその他機械の樹脂部品等を挙げることができる。

ブロー成形品（当該樹脂組成物のブロー成形により得られる成形品）としては、特に限定されず、容器、パイプ、ダクト、建材、日用品等を挙げることができる。

なお、当該成形品は、当該樹脂組成物から形成された部分と、他の材料から形成された部分とを有する成形品であってもよい。このような成形品としては、当該樹脂組成物から形成される層と、他の材料（熱可塑性樹脂）等から形成される層とを備える多層構造体を挙げることができる。このような多層構造体としての成形品は、当該樹脂組成物と他の熱可塑性樹脂等との共押出等により成形することができる。この共押出の方法としては、例えばマルチマニホールド合流方式Ｔダイ法、フィードプロック合流方式Ｔダイ法、インフレーション法等を挙げることができる。

以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。

＜合成例１＞
（１）エチレン−酢酸ビニル共重合体の合成
ジャケット、攪拌機、窒素導入口、エチレン導入口及び開始剤添加口を備えた２５０Ｌ加圧反応槽に、酢酸ビニル（以下、ＶＡｃと称することもある）を１０５ｋｇ、メタノール（以下、ＭｅＯＨと称することもある）を３８．３ｋｇ仕込み、６０℃に昇温した後、３０分間窒素バブリングして反応槽内を窒素置換した。次いで反応槽圧力（エチレン圧力）が３．７ＭＰａとなるようにエチレンを導入した。反応槽内の温度を６０℃に調整した後、開始剤として２４．４ｇの２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）（和光純薬工業社の「Ｖ−６５」）をメタノール溶液として添加し、重合を開始した。重合中はエチレン圧力を３．７ＭＰａに、重合温度を６０℃に維持した。４時間後にＶＡｃの重合率が４４％となったところで冷却して重合を停止した。反応槽を開放して脱エチレンした後、窒素ガスをバブリングして脱エチレンを完全に行った。次いで減圧下で未反応のＶＡｃを除去した後、エチレン−酢酸ビニル共重合体（以下、ＥＶＡｃと称することもある）にＭｅＯＨを添加して２０質量％ＭｅＯＨ溶液とした。

（２）ＥＶＡｃのケン化
ジャケット、攪拌機、窒素導入口、還流冷却器及び溶液添加口を備えた５００Ｌ反応槽に上記（１）で得たＥＶＡｃの２０質量％ＭｅＯＨ溶液２５０ｋｇを仕込んだ。この溶液に窒素を吹き込みながら６０℃に昇温し、水酸化ナトリウム４ｋｇを濃度２規定のＭｅＯＨ溶液として添加した。水酸化ナトリウムの添加終了後、系内温度を６０℃に保ちながら２時間攪拌してケン化反応を進行させた。２時間経過した後に、再度、同様の方法で水酸化ナトリウムを４ｋｇ添加し、２時間加熱攪拌を継続した。その後、酢酸を１４ｋｇ添加してケン化反応を停止し、イオン交換水５０ｋｇを添加した。加熱攪拌しながら反応槽外にＭｅＯＨと水を留出させ反応液を濃縮した。３時間経過した後、更にイオン交換水５０ｋｇを添加し、エチレンービニルアルコール共重合体（以下、ＥＶＯＨと称することもある）を析出させた。デカンテーションにより析出したＥＶＯＨを収集し、ミキサーで粉砕した。得られたＥＶＯＨ粉末を１ｇ／Ｌの酢酸水溶液（浴比２０：イオン交換水２００Ｌに対し粉末１０ｋｇの割合）に投入して２時間攪拌洗浄した。これを脱液し、さらに１ｇ／Ｌの酢酸水溶液（浴比２０）に投入して２時間攪拌洗浄した。これを脱液したものを、イオン交換水（浴比２０）に投入して攪拌洗浄を２時間行い脱液する操作を３回繰り返して精製を行った。これを６０℃で１６時間乾燥させることでＥＶＯＨの粗乾燥物を２５ｋｇ得た。

（３）ＥＶＯＨ中の各構造単位の含有量
上記（２）で得たＥＶＯＨの粗乾燥物中の構造単位を確認するため、１Ｈ−ＮＭＲ測定を行った。上記（２）で得られたＥＶＯＨの粗乾燥物を、内部標準物質としてテトラメチルシラン、添加剤としてテトラフルオロ酢酸（ＴＦＡ）を含むジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）−ｄ６に溶解し、５００ＭＨｚの１Ｈ−ＮＭＲ（日本電子社の「ＧＸ−５００」）を用いて８０℃で測定した。

上記測定のスペクトル中の各ピークは、以下のように帰属される。
０．６〜１．９ｐｐｍ：エチレン単位のメチレンプロトン（４Ｈ）、ビニルアルコール単位のメチレンプロトン（２Ｈ）、酢酸ビニル単位のメチレンプロトン（２Ｈ）
１．９〜２．０ｐｐｍ：酢酸ビニル単位のメチルプロトン（３Ｈ）
３．１〜４．２ｐｐｍ：ビニルアルコール単位のメチンプロトン（１Ｈ）
これらピーク強度比からエチレン含量及びケン化度を求めた。上記（２）で得たＥＶＯＨの粗乾燥物のエチレン含量は３２ｍｏｌ％、ケン化度は９９％以上であった。

（４）ＥＶＯＨ含水ペレットの製造
ジャケット、攪拌機及び還流冷却器を備えた１００Ｌ攪拌槽に、上記（２）で得たＥＶＯＨの粗乾燥物２５ｋｇ、水２０ｋｇ及びＭｅＯＨ２０ｇを仕込み、７０℃に昇温して溶解させた。この溶解液を径３ｍｍのガラス管を通して５℃に冷却した重量比で水／ＭｅＯＨ＝９０／１０の混合液中に押し出してストランド状に析出させ、このストランドをストランドカッターでペレット状にカットすることでＥＶＯＨの含水ペレットを得た。このＥＶＯＨの含水ペレットを濃度１ｇ／Ｌの酢酸水溶液（浴比２０）に投入して２時間攪拌洗浄した。これを脱液し、さらに１ｇ／Ｌの酢酸水溶液（浴比２０）に投入して２時間攪拌洗浄した。脱液後、酢酸水溶液を更新し同様の操作を行った。酢酸水溶液で洗浄してから脱液したものを、イオン交換水（浴比２０）に投入して攪拌洗浄を２時間行い脱液する操作を３回繰り返して精製を行い、ケン化反応時の触媒残渣とストランド析出時に使用したＭｅＯＨが除去された、ＥＶＯＨの含水ペレットを得た。得られたＥＶＯＨの含水ペレットの含水率をメトラー社のハロゲン水分計「ＨＲ７３」で測定したところ、１１０質量％であった。

＜合成例２＞
上記合成例１の（１）において、ＭｅＯＨ量を４４．８ｋｇにし、エチレン圧力を３．０ＭＰａにし、開始剤の量を２１．７ｇにした以外は、同様の方法で重合を行い、ＥＶＡｃを得た。４時間後にＶＡｃの重合率が４５％となったところで冷却し重合を停止した。引き続き、合成例１と同様にして、ＥＶＯＨを合成し、エチレン含有量２７ｍｏｌ％、ケン化度９９％以上のＥＶＯＨの粗乾燥物が得られた。その後、合成例１と同様にして、ＥＶＯＨの含水ペレットを得た。

＜合成例３＞
上記合成例１の（１）において、ＭｅＯＨ量を２５．２ｋｇにし、エチレン圧力を５．０ＭＰａにし、開始剤の量を３２．２ｇにした以外は、同様の方法で重合を行い、ＥＶＡｃを得た。４時間後にＶＡｃの重合率が４２％となったところで冷却し重合を停止した。引き続き、合成例１と同様にして、ＥＶＯＨを合成し、エチレン含有量４４ｍｏｌ％、ケン化度９９％以上のＥＶＯＨの粗乾燥物が得られた。その後、合成例１と同様にして、ＥＶＯＨの含水ペレットを得た。

＜合成例４＞
ジャケット、攪拌機、窒素導入口、還流冷却器及び溶液添加口を備えた５００Ｌ反応槽に上記（１）で得たＥＶＡｃの２０質量％ＭｅＯＨ溶液２５０ｋｇを仕込んだ。この溶液に窒素を吹き込まず、６０℃に昇温し、水酸化ナトリウム３ｋｇを濃度２規定のＭｅＯＨ溶液として添加した。水酸化ナトリウムの添加終了後、系内温度を６０℃に保ちながら０．５時間攪拌してケン化反応を進行させた。０．５時間経過した後に、酢酸を８ｋｇ添加してケン化反応を停止し、イオン交換水５０ｋｇを添加した。加熱攪拌しながら反応槽外にＭｅＯＨと水を留出させ反応液を濃縮した。３時間経過した後、更にイオン交換水５０ｋｇを添加し、ＥＶＯＨを析出させた。デカンテーションにより析出したＥＶＯＨを収集し、ミキサーで粉砕した。得られたＥＶＯＨ粉末を１ｇ／Ｌの酢酸水溶液（浴比２０：イオン交換水２００Ｌに対し粉末１０ｋｇの割合）に投入して２時間攪拌洗浄した。これを脱液し、さらに１ｇ／Ｌの酢酸水溶液（浴比２０）に投入して２時間攪拌洗浄した。これを脱液したものを、イオン交換水（浴比２０）に投入して攪拌洗浄を２時間行い脱液する操作を３回繰り返して精製を行った。これを６０℃で１６時間乾燥させることでエチレン含有量３２ｍｏｌ％、ケン化度９８％のＥＶＯＨの粗乾燥物を２７ｋｇ得た。その後、合成例１と同様にして、ＥＶＯＨの含水ペレットを得た。

＜合成例５＞
上記合成例１の（４）においてストランドを析出させる際の混合液の温度を２０℃にした以外は、合成例１と同様にして、ＥＶＯＨの含水ペレットを得た。

＜実施例１＞
（１）ＥＶＯＨ組成物ペレット（樹脂組成物）の製造
上記合成例１で得たＥＶＯＨの含水ペレットを酢酸ナトリウム濃度０．７ｇ／Ｌ、酢酸濃度０．２ｇ／Ｌ、リン酸濃度０．０２ｇ／Ｌ及びホウ酸濃度０．３ｇ／Ｌの水溶液（浴比２０）に投入し、定期的に攪拌しながら４時間浸漬させた。これを脱液し、空気下で８０℃、３時間、及び窒素下で１３０℃、７．５時間乾燥した。乾燥終了後、滑剤としてエチレンビスステアリン酸アミド（日本油脂社の「アルフローＨ５０ＦＰ」、粉末、融点１４３℃）をＥＶＯＨに対し２５０ｐｐｍ添加し、混合することにより、ＥＶＯＨ組成物ペレットを得た。

（２）ＥＶＯＨ組成物ペレット中のアルカリ金属含有量、リン酸化合物含有量及びホウ酸含有量
上記（１）で得たＥＶＯＨ組成物ペレット０．５ｇをテフロン（登録商標）製圧力容器に入れ、ここに濃硝酸５ｍＬを加えて室温で３０分間分解させた。３０分後蓋をし、湿式分解装置（アクタック社の「ＭＷＳ−２」）により１５０℃で１０分間、次いで１８０℃で５分間加熱することで分解を行い、その後室温まで冷却した。この処理液を５０ｍＬのメスフラスコ（ＴＰＸ製）に移し純水でメスアップした。この溶液について、ＩＣＰ発光分光分析装置（パーキンエルマー社の「ＯＰＴＩＭＡ４３００ＤＶ」）により含有金属の分析を行い、ナトリウム元素、リン元素及びホウ素元素の含有量を求めた。ナトリウム塩含有量は、ナトリウム元素換算値で２００ｐｐｍであり、リン酸化合物含有量はリン酸根換算値で１０ｐｐｍであり、ホウ酸含有量はホウ素元素換算で７００ｐｐｍであった。

（３）ＥＶＯＨ組成物ペレット中の有機酸量
上記（１）で得たＥＶＯＨ組成物ペレット２０ｇとイオン交換水１００ｍｌを共栓付き２００ｍｌ三角フラスコに投入し、冷却コンデンサーを付け、９５℃で６時間攪拌抽出した。得られた抽出液にフェノールフタレインを指示薬としてＮ／５０のＮａＯＨで中和滴定し、有機酸の含有量を定量した。酢酸含有量は、２０ｐｐｍであった。

（４）Ｆｌａｓｈ ＤＳＣ１の測定
ＥＶＯＨ組成物ペレットをカミソリで２〜３ｍｍ角の大きさに切り出し、ロータリーミクロトーム等の切削機を使用して、厚さ１０μｍの薄片を作製した。得られた厚さ１０μｍの薄片をスライドガラスに設置し、Ｆｌａｓｈ ＤＳＣ１装置に付属の顕微鏡で観察しながら、片刃カミソリ等を使用して縦８０μｍ、横８０μｍの大きさにトリミングした。

トリミングした薄片を毛ピン等の器具を用いて、Ｍｅｔｔｌｅｒ Ｔｏｌｅｄｏ社により提供されているＭｕｌｔｉＳＴＡＲ ＵＦＳ１センサに設置した。なお、ＭｕｌｔｉＳＴＡＲ ＵＦＳ１センサはメーカーが推奨する方法で事前にコンディショニングを実施してから使用した。測定の前に薄片とセンサの接触を促すために、１００℃／ｓｅｃの昇温速度にて、２５℃から２１０℃までＥＶＯＨ組成物を加熱し、２１０℃で０．１ｓｅｃ保持したのちに、２５℃まで１００℃／ｓｅｃの降温測定にて冷却した。本操作を２回実施し、薄片がセンサと十分に接触していることを確認した。なお、本操作の過程において、静電気等の原因によって薄片がセンサから離れてしまうことがあった。その場合は、薄片の作製から作業をやり直した。ＥＶＯＨ組成物の薄片が十分にセンサに接触していることを確認した後、ＥＶＯＨ組成物の結晶化を測定した。すなわち１００℃／ｓｅｃの昇温速度にて２５℃から２１０℃まで加熱し、２１０℃で０．１ｓｅｃ保持した後、１５０℃／ｓｅｃの降温速度にて２１０℃から２５℃まで冷却した。

（５）ＤＳＣチャートの解析
上記（４）の冷却過程で得られたＤＳＣチャートに対して、ベースライン処理を実施した。１４５℃（融点１８３℃より３８℃低い温度）と８０℃（融点１８３℃より１０３℃低い温度）における熱流値を結ぶ直線を求め、ＤＳＣチャートからその直線をベースラインとして差し引いた。ここで熱流値のばらつきを考慮し、１４５℃の熱流値は１４４℃から１４６℃における熱流値の算出平均とし、８０℃の熱流値は７９℃から８１℃における熱流値の算出平均とした。なお、熱流値のばらつきが大きい場合は正しくベースラインを定義できないことから、その測定データは破棄し、ＥＶＯＨ組成物の薄片作製作業からやり直した。ベースラインを差し引いた後、１４５℃から８０℃の温度範囲で観測された熱流変化の積分値をＥＶＯＨ組成物の全結晶化熱量（Ｑ_{ｔｏｔａｌ}）とした。また、１４５℃から１０８℃（融点１８３℃より７５℃低い温度）の温度範囲で観測された熱流変化の積分値を不均一核生成による結晶化熱量（Ｑ_{ｈｅｔｅｒｏ}）とした。すなわち不均一核生成による結晶化の寄与を表す不均一核生成指数（ｆ）を次式で計算した。
ｆ＝Ｑ_{ｈｅｔｅｒｏ}／Ｑ_{ｔｏｔａｌ}

ＥＶＯＨ組成物の結晶化の評価は、ＥＶＯＨの薄片作製からＦｌａｓｈ ＤＳＣ１装置による測定、不均一核生成指数（ｆ）の算出の一連の操作を少なくとも３回実施した。それぞれで得られたｆを算術平均したものをそのＥＶＯＨ組成物のｆとして採用した。実施例１で得たＥＶＯＨ組成物（樹脂組成物）のｆ値は０．２５であった。

（６）外観特性（透明性及び着色）
ＥＶＯＨ組成物ペレット８ｇを用いて、加熱圧縮プレス装置にて２２０℃で６分間加熱溶融させて、厚み３ｍｍの円盤状サンプルを作製した。得られた円盤状サンプルの透明性及び着色状況を目視で確認し、下記のＡ〜Ｃの基準に従い評価することで溶融成形後の外観特性（透明性及び着色）の指標とした。基準Ｂが実使用に耐えるボーダーレベルである。下記のＡ〜Ｃに分類した結果を表２に示す。
Ａ ：透明性に優れ、かつほとんど着色していない。
Ｂ ：透明性がわずかに低い、又はわずかに着色している。
Ｃ ：不透明、又は激しく着色（褐色）している。

（７）押出加工安定性
上記（１）で得られたＥＶＯＨ組成物ペレットを用いて、プラスチック工学研究所社の４０ｍｍ押出機「ＧＴ−４０−２６」（Ｄ（ｍｍ）＝４０、Ｌ／Ｄ＝２６、圧縮比＝３．２、スクリュー：ダブルフライト）を用いて以下の条件にて単層製膜を行った。
シリンダー温度：供給部１９０℃、圧縮部２０５℃、計量部２０５℃
ダイ温度：２０５℃
スクリュー回転数：６０ｒｐｍ
吐出量：１４〜１６ｋｇ／時間
引取りロール温度：８０℃
引取りロール速度：３．４〜３．７ｍ／分
フィルム厚み：９０〜１００μｍ

なお、他の実施例で、合成例２又は合成例３で得たＥＶＯＨ組成物ペレットを用いる場合、以下の通り押出機の温度条件を変更した。
・合成例２で得たＥＶＯＨ組成物ペレットを用いる場合
シリンダー温度：供給部：２００℃、圧縮部：２２５℃、計量部：２２５℃
ダイ温度：２２５℃
・合成例３で得たＥＶＯＨ組成物ペレットを用いる場合
シリンダー温度：供給部：１７０℃、圧縮部：１９５℃、計量部：１９５℃
ダイ温度：１９５℃

この単層製膜中、計量部の樹脂圧変動を測定し、下記のＡ〜Ｃの基準で評価することで押出加工安定性の指標とした。基準Ｂが実使用に耐えるボーダーレベルである。下記のＡ〜Ｃに分類した結果を表２に示す。
Ａ ：±０．３ＭＰａ未満
Ｂ ：±０．３ＭＰａ以上、±１．０ＭＰａ未満
Ｃ ：±１．０ＭＰａ以上

（８）ボトルの作製
高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）として三井石油化学社の「ＨＺ８２００Ｂ」（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲ＝０．０１ｇ／１０分）、接着性樹脂として三井化学社の「アドマーＧＴ４」（１９０℃、２１６０ｇ荷重下におけるＭＦＲ＝０．２ｇ／１０分）を、バリア材として実施例１で作製したＥＶＯＨ組成物ペレットを用いた。鈴木製工所社のブロー成形機「ＴＢ−ＳＴ−６Ｐ」にて各樹脂の押出温度及びダイス温度を２１０℃に設定し、ＨＤＰＥ／接着性樹脂／バリア材／接着性樹脂／ＨＤＰＥの層構成を有する３種５層パリソンを押し出し、１５℃の金型内でブローし、２０秒冷却して、多層ブロー成形物からなる５００ｍＬボトルを得た。上記ボトルの全層厚みは２１７５μｍであり、その層構成は、（内側）ＨＤＰＥ／接着性樹脂／バリア材／接着性樹脂／ＨＤＰＥ（外側）＝１０００／５０／７５／５０／１０００μｍであった。ボトルは特に問題なく成形できた。また、ボトルの外観は良好であった。

（９）耐衝撃特性
上記（８）で得られた多層容器に、エチレングリコールを内容積に対して６０％充填し、−４０℃の冷凍室に３日間放置した後コンクリート上に落下させ、ボトルの破壊（容器内部のエチレングリコールが漏れる）する落下高さを求めた。破壊高さは、ｎ＝３０の試験結果を用いて、ＪＩＳ試験法（Ｋ７２１１の「８．計算」の部分）に示される計算方法を用いて、５０％破壊高さを求めた。下記のＡ〜Ｃに分類した結果を表２に示す。基準Ｂが実使用に耐えるボーダーレベルである。下記のＡ〜Ｃに分類した結果を表２に示す。
Ａ ：５ｍ以上
Ｂ ：５ｍ未満、４ｍ以上
Ｃ ：４ｍ未満

＜実施例２〜１１＞
上記合成例１で得たＥＶＯＨ含水ペレットを表１に示す金属塩、有機酸等の添加剤を含む水溶液に投入し、定期的に攪拌しながら４時間浸漬させた。これを脱液し、空気下で８０℃、３時間で乾燥した後、表１に示す条件で乾燥した。乾燥終了後、表２に示す条件で実施例１と同様の方法で滑剤を混合し、ＥＶＯＨ組成物ペレットを得た。実施例１と同様に、樹脂分析、外観特性、押出加工安定性、耐衝撃特性を評価した。評価結果を表２に示す。なお、表中、ＮａＯＡｃは酢酸ナトリウムを、ＫＯＡｃは酢酸カリウムを、ＡｃＯＨは酢酸を、ＰｒＯＨはプロピオン酸を、Ｈ_３ＰＯ_４はリン酸を、ＫＨ_２ＰＯ_４はリン酸カリウムを、Ｂ（ＯＨ）_３はホウ酸を、それぞれ示す。また、乾燥雰囲気の欄における「Ｎ_２」は窒素雰囲気下での乾燥を、「ＡＩＲ」は空気雰囲気下での乾燥をそれぞれ示す。

なお、不均一核生成指数（ｆ）の算出に関しては、各ＥＶＯＨ樹脂組成物の融点を基準に、ＤＳＣ曲線において、融点より３８℃低い温度における熱流値と、融点より１０３℃低い温度における熱流値とを結ぶ直線をベースラインとし、上記ＤＳＣ曲線と上記ベースラインとに囲まれた領域の面積として、Ｑ_{ｔｏｔａｌ}を求めた。また、上記領域中の上記融点より３８℃低い温度から融点より７５℃低い温度までの範囲における面積として、Ｑ_{ｈｅｔｅｒｏ}を求めた。以下同様である。

＜実施例１２＞
上記合成例２で得たＥＶＯＨの含水ペレットを表１に示す金属塩、有機酸等の添加剤を含む水溶液に投入し、定期的に攪拌しながら４時間浸漬させた。これを脱液し、空気下で８０℃、３時間で乾燥した後、表１に示す条件で乾燥した。乾燥終了後、表２に示す条件で実施例１と同様の方法で滑剤を混合し、ＥＶＯＨ組成物ペレットを得た。実施例１と同様に、樹脂分析、外観特性、押出加工安定性、耐衝撃特性を評価した。評価結果を表２に示す。

＜実施例１３＞
上記合成例３で得たＥＶＯＨの含水ペレットを表１に示す金属塩、有機酸等の添加剤を含む水溶液に投入し、定期的に攪拌しながら４時間浸漬させた。これを脱液し、空気下で８０℃、３時間で乾燥した後、表１に示す条件で乾燥した。乾燥終了後、表２に示す条件で実施例１と同様の方法で滑剤を混合し、ＥＶＯＨ組成物ペレットを得た。実施例１と同様に、樹脂分析、外観特性、押出加工安定性、耐衝撃特性を評価した。評価結果を表２に示す。

＜比較例１〜７＞
上記合成例１で得たＥＶＯＨの含水ペレットを表１に示す金属塩、有機酸等の添加剤を含む水溶液に投入し、定期的に攪拌しながら４時間浸漬させた。これを脱液し、空気下で８０℃、３時間で乾燥した後、表１に示す条件で乾燥した。乾燥終了後、表２に示す条件で実施例１と同様の方法で滑剤を混合し、ＥＶＯＨ組成物ペレットを得た。実施例１と同様に、樹脂分析、外観特性、押出加工安定性、耐衝撃特性を評価した。評価結果を表２に示す。

＜比較例８＞
上記合成例２で得たＥＶＯＨの含水ペレットを表１に示す金属塩、有機酸等の添加剤を含む水溶液に投入し、定期的に攪拌しながら４時間浸漬させた。これを脱液し、空気下で８０℃、３時間で乾燥した後、表１に示す条件で乾燥した。乾燥終了後、表２に示す条件で実施例１と同様の方法で滑剤を混合し、ＥＶＯＨ組成物ペレットを得た。実施例１と同様に、樹脂分析、外観特性、押出加工安定性、耐衝撃特性を評価した。評価結果を表２に示す。

＜比較例９＞
上記合成例４で得たＥＶＯＨの含水ペレットを表１に示す金属塩、有機酸等の添加剤を含む水溶液に投入し、定期的に攪拌しながら４時間浸漬させた。これを脱液し、空気下で８０℃、３時間で乾燥した後、表１に示す条件で乾燥した。乾燥終了後、表２に示す条件で実施例１と同様の方法で滑剤を混合し、ＥＶＯＨ組成物ペレットを得た。実施例１と同様に、樹脂分析、外観特性、押出加工安定性、耐衝撃特性を評価した。評価結果を表２に示す。

＜比較例１０＞
上記合成例５で得たＥＶＯＨの含水ペレットを表１に示す金属塩、有機酸等の添加剤を含む水溶液に投入し、定期的に攪拌しながら４時間浸漬させた。これを脱液し、空気下で８０℃、３時間で乾燥した後、表１に示す条件で乾燥した。乾燥終了後、表２に示す条件で実施例１と同様の方法で滑剤を混合し、ＥＶＯＨ組成物ペレットを得た。実施例１と同様に、樹脂分析、外観特性、押出加工安定性、耐衝撃特性を評価した。評価結果を表２に示す。

上記表２に示されるように、ｆ値が０．６未満である実施例１〜１３のＥＶＯＨ組成物ペレット（樹脂組成物）は、外観特性、押出加工安定性及び耐衝撃特性が良好な結果を示していた。一方、ｆ値が０．６以上である比較例１〜１１のＥＶＯＨ組成物ペレット（樹脂組成物）は、外観特性又は押出加工安定性が実使用に耐えない水準であった。

なお、比較例１〜１０においてｆ値が０．６以上である主な要因は以下のとおりである。
比較例１：滑剤の含有量が多い。
比較例２：空気雰囲気下の乾燥であり、乾燥時間が比較的長く、有機酸の含有量も比較的多い。
比較例３：有機酸含有量が多い。
比較例４：空気雰囲気下の乾燥であり、乾燥時間が長い。
比較例５：乾燥時間が長い。
比較例６：空気雰囲気下の乾燥であり、かつ滑剤含有量が比較的多い。
比較例７：有機酸含有量が比較的多く、かつ滑剤が添加されていない。
比較例８：空気雰囲気下の乾燥であり、有機酸含有量が比較的多く、かつＥＶＯＨのエチレン含有量が比較的低い。
比較例９：ＥＶＯＨのケン化度が低い。
比較例１０：ペレタイズ時の浴温が比較的高い。
一方、実施例１〜１３から、ＥＶＯＨのケン化度及びエチレン含有量、添加剤の含有量、乾燥条件等を適切に制御することで、ｆ値が０．６未満のＥＶＯＨ組成物ペレット（樹脂組成物）が得られることがわかる。

本発明の樹脂組成物は、フィルム、シート、容器、パイプ、繊維等の溶融成形材料などとして好適に用いることができる。

Claims (7)

1. エチレン−ビニルアルコール共重合体を主成分とする樹脂組成物であって、
   ２１０℃の溶融状態から１５０℃／秒の冷却速度で冷却したときの示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により得られるＤＳＣ曲線に基づいて下記式（１）で求められる不均一核生成指数（ｆ）が、０．６未満であり、
   上記エチレン−ビニルアルコール共重合体のケン化度が９９モル％以上であり、
   上記エチレン−ビニルアルコール共重合体のエチレン含有量が１８モル％以上５５モル％以下であり、
   上記エチレン−ビニルアルコール共重合体の含有量が９９質量％以上であることを特徴とする樹脂組成物。
   ｆ＝Ｑ_{ｈｅｔｅｒｏ}／Ｑ_{ｔｏｔａｌ} ・・・ （１）
   （式（１）中、Ｑ_{ｔｏｔａｌ}は、上記ＤＳＣ曲線において、融点より３８℃低い温度における熱流値と、融点より１０３℃低い温度における熱流値とを結ぶ直線をベースラインとしたときの、上記ＤＳＣ曲線と上記ベースラインとに囲まれた領域の面積である。Ｑ_{ｈｅｔｅｒｏ}は、上記領域中の上記融点より３８℃低い温度から融点より７５℃低い温度までの範囲における面積である。）
2. 上記エチレン−ビニルアルコール共重合体に対する高級脂肪酸アミドの含有量が９００ｐｐｍ以下である請求項１に記載の樹脂組成物。
3. アルカリ金属塩を含有する請求項１又は請求項２に記載の樹脂組成物。
4. 上記アルカリ金属塩の含有量が、アルカリ金属元素換算で１０ｐｐｍ以上５００ｐｐｍ以下である請求項３に記載の樹脂組成物。
5. 請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の樹脂組成物を含む押出成形品。
6. 請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の樹脂組成物を含む射出成形品。
7. 請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の樹脂組成物を含むブロー成形品。

Images