JP6858092B2 - シュープレスベルト基布及びシュープレスベルト - Google Patents

Description

本発明は、シュープレスベルト基布及びシュープレスベルトに関する。更に詳しくは、抄紙機の搾水に利用されるシュープレスベルト基布及びシュープレスベルトに関する。

製紙工程は、ワイヤーパート、プレスパート及びドライパートを含む。このうち、プレスパートはプレスフェルトを用いて、湿紙から水分を搾水して紙シートを得るパートであり、例えば、シュープレス装置８（図１０参照）が利用される。シュープレス装置８は、プレスロール８１と、プレスロールの周面形状に対応した曲面を有する加圧シュー８２と、円筒状に固定されたシュープレスベルト１と、を備える。ここで利用されるシュープレスベルト１は、弾性層とその支持体として埋設されたシュープレスベルト基布とから構成される。そして、シュープレスベルト１は、プレスフェルト８５、湿紙８４及びフェルト８３と重ねられ、プレスロール８１と加圧シュー８２との間で加圧しながら走行し、湿紙８４を搾水する。シュープレスベルト基布としては、下記特許文献１が知られている。

特開２００７−２３９１３２号公報

特許文献１に記載されるように、シュープレスベルトは、通常、幅方向（走行方向に垂直な方向）において、その中央部はシューと当接しながら走行し、両端部はシューと当接せず走行する。このため、中央部に対し、両端部は走行が遅れがちであり、シュープレスベルトのうち、シューと当接される部分と当接されない部分との境界付近の弾性層にクラック等を生じ易いという課題がある。特にシュープレスベルトのフェルト側面の弾性層が、近年、排水効率向上の観点から高硬度化される傾向にあり、柔軟な弾性層に比べてクラックを生じ易くなっていることが指摘されている。クラック発生がすぐに不具合となるわけではないが、摺動摩擦軽減用の潤滑油の滲出防止等の機能を維持するためにも、クラック発生までの期間がより長く、更には、発生したクラック進展速度が遅いという性能が求められている。上述の耐クラック性向上に関して、特許文献１は、シュープレスベルトの支持体であるシュープレスベルト基布からの対応を試みている。

即ち、特許文献１は、フェルト側の最外層経糸としてマルチフィラメント撚糸を利用することを提案している。マルチフィラメント撚糸の利用により、従来のシュープレスベルト基布のフェルト側経糸として利用されていたモノフィラメントのフィブリル化の可能性を排除でき、シュープレスベルトのクラック発生を抑制できることを開示した。しかしながら、更なる基布性能の向上、更には、シュープレスベルトの耐久性向上が求められている。

本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、多重織構造のシュープレスベルト基布において、伸度及び強度を維持しながらも、所定の経糸として利用されるマルチフィラメント撚糸と弾性材料との接着性を向上させることができるシュープレスベルト基布及びシュープレスベルトを提供することを目的とする。

本発明者は、上述の特許文献１に開示されたシュープレスベルト基布である、最外層経糸としてマルチフィラメント撚糸を利用した基布の更なる耐久性向上について検討を重ねるなかで、当該マルチフィラメント撚糸と、弾性層を構成する弾性材料との接着性に着眼した。即ち、マルチフィラメント撚糸と弾性材料との界面における両者の接着性を向上させることにより、耐クラック性向上を得ようと考えた。そして、この接着性向上には、マルチフィラメント撚糸と弾性材料との間への気泡介在の抑制、及び、マルチフィラメント撚糸と弾性材料との間におけるアンカー作用の増大、が有効であると考えた。そして、これらの作用を発現させるために、マルチフィラメント撚糸の撚りを強くすることに着眼した。即ち、撚りを強くすることで撚糸の表面凹凸を増大させることができ、下撚りを強くすることで糸内に含まれる空気量を低減できることを着想した。

このため、本発明者は、従来採用されているものよりも撚りの強いマルチフィラメント撚糸の利用について検討を行った。しかしながら、マルチフィラメント撚糸は、撚りを強くするに従い、強度が大きく低下するため、特性の劣る構成糸を利用した基布強度も低下するという問題を生じた。更に、基布厚さは精密にコントロールする必要があるなかで、撚りを強くすると、マルチフィラメント撚糸の見掛け太さが大きくなり、所望の基布厚みに収めることが困難になるという問題を生じた。
これに対し、本発明者は、様々に撚りを組み合わせた多数のマルチフィラメント撚糸について検討を行うなかで、所定の撚り特性を有するマルチフィラメント撚糸では、内部空隙の低減と、表面凹凸の増大と、それに伴う表面積の増大を実現しながらも、シュープレスベルト基布における基布強度を低下させないことを見出し、本発明を完成させるに至った。

即ち、本発明は、以下の通りである。
請求項１に記載のシュープレスベルト基布は、走行方向に延在された経糸及び幅方向に延在された緯糸を用いて、経三重又は経四重に織られたシュープレスベルト基布であって、
フェルト側の最外層を構成する前記経糸に諸撚糸Ｘが含まれ、
前記諸撚糸Ｘは、Ｓ回／２５．４ｍｍの下撚りが施されたマルチフィラメント原糸を３本又は４本束ねてＺ回／２５．４ｍｍの上撚りが施された撚糸であり、
前記Ｓ及び前記Ｚは、下記（１）乃至（３）を満たすことを要旨とする。
（１）Ｓ≧１５
（２）Ｚ≧１０
（３）Ｓ／Ｚ≧１．５
請求項２に記載のシュープレスベルト基布は、請求項１に記載のシュープレスベルト基布において、前記マルチフィラメント原糸の繊度が、２２０ｄｔｅｘ以上３３００ｄｔｅｘ以下であることを要旨とする。
請求項３に記載のシュープレスベルト基布は、請求項１又は２に記載のシュープレスベルト基布において、前記フェルト側の最外層を構成する経糸数は、２５．４ｍｍあたりに８本以上１８本以下の経糸を含むことを要旨とする。
請求項４に記載のシュープレスベルト基布は、請求項１乃至３のうちのいずれかに記載のシュープレスベルト基布において、シュー側の最外層を構成する経糸が諸撚糸Ｘであることを要旨とする。
請求項５に記載のシュープレスベルト基布は、請求項４に記載のシュープレスベルト基布において、前記シュー側の最外層を構成する経糸数は、２５．４ｍｍあたりに８本以上１８本以下の経糸を含むことを要旨とする。
請求項６に記載のシュープレスベルトは、弾性層と、前記弾性層内に埋設された請求項１乃至５のうちのいずれかに記載のシュープレスベルト基布と、を備えることを要旨とする。

本発明のシュープレスベルト基布は、フェルト側の最外層を構成する経糸に諸撚糸Ｘが含まれ、この諸撚糸Ｘが、Ｓ回／２５．４ｍｍの下撚りが施されたマルチフィラメント原糸を３本又は４本束ねてＺ回／２５．４ｍｍの上撚りが施された撚糸であり、Ｓ及びＺが（１）Ｓ≧１５、（２）Ｚ≧１０及び（３）Ｓ／Ｚ≧１．５を満たす。この構成によれば、従来の基布に利用されたマルチフィラメント撚糸に比べて、その見掛け太さを抑えつつも、諸撚糸Ｘ内に含まれる空隙量を低減しつつ、表面凹凸を大幅に増大できる。このため、諸撚糸Ｘと弾性材料との接着性を向上させることができる一方で、諸撚糸Ｘを用いても、シュープレスベルト基布の伸度及び強度は維持できる。
また、マルチフィラメント原糸の繊度が、２２０ｄｔｅｘ以上３３００ｄｔｅｘ以下である場合には、従来製品にそのまま代替できる形態（基布厚さ等）を実現しながら、とりわけ良好に、本シュープレスベルト基布の伸度及び強度を維持しつつ、諸撚糸Ｘと弾性材料との接着性を向上させることができる。
本シュープレスベルトは、弾性材料によって形成された弾性層と、本発明のシュープレスベルト基布とを備えており、弾性層にシュープレスベルト基布が埋設されている。この構成によって、本シュープレスベルトは、シュープレスベルト基布と弾性材料との接着性が向上されることによる耐クラック性向上を達することができる。

本シュープレスベルト基布の一例（経四重織）の断面を説明する説明図である。 本シュープレスベルト基布の他例（経四重織）の断面を説明する説明図である。 本シュープレスベルト基布の他例（経四重織）の断面を説明する説明図である。 本シュープレスベルト基布の他例（経三重織）の断面を説明する説明図である。 本シュープレスベルトの一例の断面を説明する説明図である。 本シュープレスベルト基布に用いる諸撚糸Ｘの説明図である。 従来のマルチフィラメント撚糸の説明図である。 凹部深さＤ_Ｒを説明する説明図である。 凹部面積Ｓ_Ｒを説明する説明図である。 シュープレス装置の一例を模式的に示す説明図である。

以下、本発明の実施形態を添付した図面を参照しつつ説明するが、これらの実施形態は、本発明を具現化した一例であり、本発明の技術的範囲を限定するものではない。また、以下の説明における記述、図示及び符号は例示的なものである。更に、図中の各部は説明のために適宜大きさを強調することもあり、実際の各部の比率及び大きさが反映されるものではない。

［１］シュープレスベルト基布
本シュープレスベルト基布２は、走行方向Ｄ_１に延在された経糸２１及び幅方向Ｄ_２に延在された緯糸２２を用いて、経三重又は経四重に織られたシュープレスベルト基布である。
更に、本シュープレスベルト基布２は、フェルト側２ａの最外層を構成する経糸（最外層経糸）に諸撚糸Ｘが含まれる。
また、諸撚糸Ｘは、Ｓ回／２５．４ｍｍの下撚りが施されたマルチフィラメント原糸を３本又は４本束ねてＺ回／２５．４ｍｍの上撚りが施された撚糸であり、Ｓ及び前記Ｚは、（１）Ｓ≧１５、（２）Ｚ≧１０及び（３）Ｓ／Ｚ≧１．５を満たす（図１〜図４参照）。
尚、以下では、フェルト側２ａの最外層経糸２１１として含まれる諸撚糸Ｘを単に「諸撚糸Ｘ_２１１」ともいう。また、シュー側２ｂの最外層経糸２１４として含まれる諸撚糸Ｘを単に「諸撚糸Ｘ_２１４」ともいう。そして、これらに共通する事項については、諸撚糸Ｘとして説明する。

本シュープレスベルト基布２（以下、単に「基布」ともいう）は、走行方向をＤ_１（図１０参照）とし、この方向に延在された構成糸を経糸２１とする。一方、幅方向をＤ_２（図１〜図４参照）とし、この方向に延在された構成糸を緯糸２２とする。これらの走行方向Ｄ_１と幅方向Ｄ_２とは、通常、直交される。
更に、基布２は、経糸層を３層有する経三重織の織布、又は、経糸層を４層有する経四重織の織布である。
尚、シュープレスベルト基布として、経糸５層以上に更に多重に織られた織布を利用することは少ないが、基布の伸度及び強度を維持しながら、経糸と弾性材料との接着性を向上させるという目的においては、これらの織布に対しても本発明を適用することは当然効果的である。

基布２は、経糸２１のうち、フェルト側２ａの最外層経糸２１１として諸撚糸Ｘを有する。そして、この諸撚糸Ｘは、Ｓ回／２５．４ｍｍの下撚りが施されたマルチフィラメント原糸を３本又は４本束ねてＺ回／２５．４ｍｍの上撚りを施した撚糸であり、更に、（１）Ｓ≧１５、（２）Ｚ≧１０及び（３）Ｓ／Ｚ≧１．５を満たしている。
即ち、諸撚糸Ｘは、下撚りが２５．４ｍｍ（１インチ）あたり１５回以上施されたマルチフィラメント原糸を、３本又は４本束ね、更に、上撚りを２５．４ｍｍ（１インチ）あたり１０回以上施こすとともに、下撚り数を上撚り数の１．５倍以上に維持したマルチフィラメント撚糸である。

シュープレスベルト基布において、マルチフィラメント撚糸の採用は、モノフィラメント単糸やモノフィラメント撚糸に比べて、弾性層との接着面積を増大させられるメリットがある。即ち、糸の表面積が増大されるのに伴い弾性層と接する面積が増加されるため、接着面積が増大される。一方で、糸表面と弾性層とは常に最も好ましい接着状態となるわけでなく、接着不足や気泡混入等の不具合が潜在され得る。これらは糸と弾性層との界面に生じる不具合であり、クラック起点となることから、初期クラックの１つの発生原因と考えられる。従って、マルチフィラメント撚糸の採用は、接着面積増大という観点ではメリットとなるが、正常な接着ばかりが得られるわけではないことから、界面増大に伴うクラック起点の潜在リスクを増大させるという観点ではデメリットとなり得る。そこで、表面積増大だけでなく、表面凹凸の大きさ及び数の増大により、構成糸と弾性層との間に、従来、得られ難かったアンカー効果を積極的に生じさせ、そのアンカー効果により基布と弾性層との接着性を向上させることに着眼した。

しかしながら、撚糸においては、撚りを加えること、更には、その撚りを強くすることで、表面凹凸の大きさと数を増やすことができるが、撚りを強くするほどに強度が低下する。即ち、アンカー効果増大と、強度の増大と、は相反してしまう。このため、特に高強度が要求されるシュープレスベルト基布の構成糸として利用するうえで、撚りの強い撚糸を利用するメリットは乏しく、従来、シュープレスベルト基布には甘撚糸が利用されてきた。
この点、実際に、様々な諸撚糸を利用してみると、下撚りが１５回／インチ以上施されたマルチフィラメント原糸を、３本又は４本束ね、更に、上撚りを１０回／インチ以上施こし、下撚り数を上撚り数の１．５倍以上に維持したマルチフィラメント撚糸では、構成糸自体の強度の低下は認められても、基布においては強度低下をきたさず、寧ろ、僅かながらであっても強度上昇が認められる場合があることが分かった。

この諸撚糸Ｘの下撚り数Ｓは、Ｓ≧１５であればよく、通常、Ｓ≦３０である。従って、通常、下撚り数Ｓは、１５≦Ｓ≦３０である。この数は、更に１５．５≦Ｓ≦２５．０とすることができ、更に１６．０≦Ｓ≦２４．０とすることができ、更に１６．５≦Ｓ≦２３．０とすることができ、更に１７．０≦Ｓ≦２２．０とすることができる。
また、諸撚糸Ｘの上撚り数Ｚは、Ｚ≧１０であればよく、通常、Ｚ≦２０である。従って、通常、上撚り数Ｚは、１０≦Ｚ≦２０である。この数は、更に１０．１≦Ｚ≦１９．０とすることができ、更に１０．２≦Ｚ≦１８．０とすることができ、更に１０．３≦Ｚ≦１７．０とすることができ、更に１０．４≦Ｚ≦１６．０とすることができる。
更に、下撚り数Ｓと上撚り数Ｚとの比（Ｓ／Ｚ）は、Ｓ／Ｚ≧１．５であればよく、通常、Ｓ／Ｚ≦３．０である。従って、通常、比Ｓ／Ｚは、１．５≦Ｓ／Ｚ≦３．０である。この比は、更に１．５５≦Ｓ／Ｚ≦２．５０とすることができ、更に１．６０≦Ｓ／Ｚ≦２．２５とすることができ、更に１．６５≦Ｓ／Ｚ≦２．００とすることができ、更に１．７０≦Ｓ／Ｚ≦１．９５とすることができる。
尚、諸撚糸Ｘの撚数は、ＪＩＳ Ｒ３９１２：２０１４（補強用糸−より数の試験方法）に準拠して検撚器を用いて測定される。但し、本発明では２５．４ｍｍあたりの撚り数（撚数）を規定する。

諸撚糸Ｘを構成する材料については後述するが、特に、諸撚糸Ｘがポリアミド系樹脂からなる場合（特にナイロン６又はナイロン６６からなる場合）、下撚り数Ｓは、上記のなかでも、１５．０≦Ｓ≦２３．０が好ましく、１５．５≦Ｓ≦２２．０がより好ましく、１６．０≦Ｓ≦２１．０が特に好ましい。上撚り数Ｚは、上記のなかでも、１０．０≦Ｚ≦１５．０が好ましく、１０．１≦Ｚ≦１４．０がより好ましく、１０．２≦Ｚ≦１３．０が特に好ましい。比（Ｓ／Ｚ）は、上記のなかでも、１．５０≦Ｓ／Ｚ≦２．２０が好ましく、１．５５≦Ｓ／Ｚ≦２．１０がより好ましく、１．６０≦Ｓ／Ｚ≦２．００が特に好ましい。

一方、諸撚糸Ｘがポリエステル系樹脂からなる場合（特にポリエチレンテレフタレートからなる場合）、下撚り数Ｓは、上記のなかでも、２０．０≦Ｓ≦３０．０が好ましく、
２１．０≦Ｓ≦２９．０がより好ましく、２２．０≦Ｓ≦２８．０が特に好ましい。上撚り数Ｚは、上記のなかでも、１３．０≦Ｚ≦２０．０が好ましく、１３．５≦Ｚ≦１９．５がより好ましく、１４．０≦Ｚ≦１９．０が特に好ましい。比（Ｓ／Ｚ）は、上記のなかでも、１．５０≦Ｓ／Ｚ≦３．００が好ましく、１．６０≦Ｓ／Ｚ≦２．７５がより好ましく、１．７０≦Ｓ／Ｚ≦２．５０が特に好ましい。即ち、ポリアミド系樹脂からなる諸撚糸Ｘに比べると、ポリエステル系樹脂からなる諸撚糸Ｘでは、撚数を大きく設定することができる。

また、諸撚糸Ｘを構成するマルチフィラメント原糸の繊度は限定されないが、２２０ｄｔｅｘ以上３３００ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。マルチフィラメント原糸の繊度をこの範囲に収めることにより、効果的に表面凹凸を大きくできる。この繊度は、更に２３０ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下とすることができ、更に２４０ｄｔｅｘ以上２８００ｄｔｅｘ以下とすることができ、更に２５０ｄｔｅｘ以上２５００ｄｔｅｘ以下とすることができ、更に２６０ｄｔｅｘ以上２２００ｄｔｅｘ以下とすることができ、更に２７０ｄｔｅｘ以上１９００ｄｔｅｘ以下とすることができ、２８０ｄｔｅｘ以上１７００ｄｔｅｘ以下がとりわけ好ましい。
更に、マルチフィラメント原糸を構成する単糸数も限定されないが、例えば、２０本以上１０００本以下とすることができ、更に３０本以上６００本以下とすることができ、更に４０本以上３００本以下とすることができる。

このような諸撚糸Ｘの見掛け外径は限定されないが、例えば、０．２ｍｍ以上１．２ｍｍ以下とすることができる。この範囲では、最外層経糸として諸撚糸Ｘを利用した場合に、従来製品にそのまま代替できる形態（基布厚さ等）を実現しながら、とりわけ良好に、基布の伸度及び強度を維持しつつ、諸撚糸Ｘと弾性材料との接着性を向上させることができる。この見掛け外径は、更に０．３ｍｍ以上０．９ｍｍ以下とすることができ、更に０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下とすることができ、更に０．４ｍｍ以上０．７ｍｍ以下とすることができる。
尚、本発明では、テンションを掛けない状態の諸撚糸Ｘにおいて、無作為にピックアップした１０箇所の最太部幅を、寸法測定機能付きの拡大カメラを用いて測定し、得られた測定値の平均値を見掛け外径とする。

諸撚糸Ｘを構成する材料は特に限定されず、ポリエステル系樹脂（ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等）、ポリアミド系樹脂（ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン１１、ナイロン１２、アラミド等）、ポリエーテルケトン系樹脂（ポリエーテルエーテルケトン等）、ポリオレフィン系樹脂（ポリエチレン、ポリプロピレン等）、熱可塑性樹脂フッ素樹脂（ポリフッ化ビニリデン等）などを用いることができる。これらは１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。これらのなかでは、ポリエステル系樹脂及び／又はポリアミド系樹脂が好ましく、更には、ポリアミド系樹脂がより好ましい。ポリアミド系樹脂を用いることで耐摩耗性（例えば、ポリエステルモノフィラメントに対する耐摩耗性）を十分に得ることもできる。

ポリアミド系樹脂としては、脂肪族系ポリアミド及び芳香族系ポリアミドが挙げられる。これらは１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。このうち、脂肪族系ポリアミドとしては、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン１１、ナイロン１２等が挙げられる。これらは１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。また、芳香族系ポリアミドとしては、アラミドが挙げられる。このアラミドは、パラ系アラミドであってもよく、メタ系アラミドであってもよく、これらの両方でもよい。
これらのなかでも、機械的強度、耐摩耗性及び比重等の観点から、ナイロン６又はナイロン６６を用いることが特に好ましい。

前述のように、基布２は、フェルト側２ａの最外層経糸２１１として諸撚糸Ｘ_２１１を含んでいる。諸撚糸Ｘ_２１１は、基布２のフェルト側２ａの最外層経糸２１１の全部（即ち、最外層経糸２１１の全数に対して１００％）の経糸として利用してもよいが、最外層経糸２１１のうちの一部にのみ利用してもよい。一部にのみ利用する場合、最外層経糸２１１の全数に対して５０％以上の構成糸が諸撚糸Ｘ_２１１であることが好ましい。この割合は、６０％以上がより好ましく、７０％以上が更に好ましく、８０％以上が特に好ましく、９０％以上がとりわけ好ましい。

上述のように、フェルト側２ａの最外層経糸２１１は、諸撚糸Ｘ_２１１以外の他の構成糸（以下、単に「他構成糸」という）を含むことができる。他構成糸はどのような糸であってもよいが、通常、フィラメントヤーンである。そのうえで、モノフィラメントであってもよく、マルチフィラメントであってもよい。更に、モノフィラメント単糸を２本以上（通常、６本以下）束ねて撚り合わせたモノフィラメント撚糸（片撚糸）であってもよく、マルチフィラメント原糸を２本以上（通常、６本以下）束ねて撚り合わせたマルチフィラメント撚糸（諸撚糸Ｘを除く他の諸撚糸）であってもよい。更に、他構成糸を構成する材料は限定されず、例えば、上述した諸撚糸Ｘを構成できる各種の材料を適用できる。

なかでも、モノフィラメント３本又は４本からなる片撚糸を採用できる。更に、この片撚糸の撚数は、２５．４ｍｍあたり３．５回以上８．５回以下であることが好ましく、更には、見掛け外径が０．１５ｍｍ以上０．４０ｍｍ以下であることが好ましい。尚、撚数及び見掛け外径は、各々、前述した諸撚糸Ｘの撚数及び見掛け外径の測定方法に拠る。

また、基布２は、フェルト側２ａの最外層経糸２１１として諸撚糸Ｘ_２１１を用いる以外に、同時に、シュー側２ｂの最外層経糸２１４として諸撚糸Ｘ_２１４を用いることができる（図２参照）。即ち、フェルト側２ａ及びシュー側２ｂの両方の最外層経糸として諸撚糸Ｘを含むことができる。これらの諸撚糸Ｘ_２１１と諸撚糸Ｘ_２１４と、は同じ諸撚糸Ｘであってもよいが、撚数及び／又は材料（構成材料）が異なる諸撚糸Ｘでもよい。
更に、諸撚糸Ｘ_２１１の場合と同様に、諸撚糸Ｘ_２１４は、基布２のシュー側２ｂの最外層経糸２１４の全部（即ち、最外層経糸２１４の全数に対して１００％）の経糸として利用してもよいが、最外層経糸２１４のうちの一部にのみ利用してもよい。一部にのみ利用する場合、最外層経糸２１４の全数に対して５０％以上の構成糸が諸撚糸Ｘ_２１４であることが好ましい。この割合は、６０％以上がより好ましく、７０％以上が更に好ましく、８０％以上が特に好ましく、９０％以上がとりわけ好ましい。

また、諸撚糸Ｘ_２１１の場合と同様に、シュー側２ｂの最外層経糸２１４は、諸撚糸Ｘ_２１４以外の他構成糸を含むことができる。他構成糸はどのような糸であってもよいが、通常、フィラメントヤーンである。そのうえで、モノフィラメントであってもよく、マルチフィラメントであってもよい。更に、モノフィラメント単糸を２本以上（通常、６本以下）束ねて撚り合わせたモノフィラメント撚糸（片撚糸）であってもよく、マルチフィラメント原糸を２本以上（通常、６本以下）束ねて撚り合わせたマルチフィラメント撚糸（諸撚糸Ｘを除く他の諸撚糸）であってもよい。更に、他構成糸を構成する材料は限定されず、例えば、上述した諸撚糸Ｘを構成できる各種の材料を適用できる。

一方、前述の通り、基布２は、フェルト側２ａの最外層経糸２１１及びシュー側２ｂの最外層経糸２１４として諸撚糸Ｘを含むことができるが、それ以外の経糸には含まれない基布とすることができる。即ち、経三重織の織布である場合、中間層経糸２１２は、諸撚糸Ｘでない構成糸とすることができる（図４参照）。また、経四重織の織布である場合、中間層経糸２１２及び２１３は、諸撚糸Ｘでない構成糸とすることができる（図１〜図３参照）。

経三重織の織布の場合の中間層経糸２１２や、経四重織の織布の場合の中間層経糸２１２又は２１３として、構成材料がポリエステル系樹脂（特にポリエチレンテレフタレート）であるマルチフィラメント諸撚糸（以下、単に「諸撚糸Ｙ_１」という）が含まれることが好ましい。この諸撚糸Ｙ_１の撚数は限定されないが、下撚り数Ｓは、３≦Ｓ＜１２が好ましく、４≦Ｓ≦１０がより好ましい。上撚り数Ｚは、３≦Ｚ＜８が好ましく、３．５≦Ｚ≦７．５がより好ましい。比（Ｓ／Ｚ）は、０．７≦Ｓ／Ｚ＜２．０が好ましく、０．８≦Ｓ／Ｚ≦１．８がより好ましい。
また、諸撚糸Ｙ_１を構成するマルチフィラメント原糸の繊度は限定されないが、５００ｄｔｅｘ以上３３００ｄｔｅｘ以下であることが好ましく、７００ｄｔｅｘ以上２２００ｄｔｅｘ以下がより好ましい。特に、諸撚糸Ｘのマルチフィラメント原糸の繊度に対して、諸撚糸Ｙのマルチフィラメント原糸の繊度は、２倍以上（通常、５倍以下）であることが好ましい。

更に、経四重織の織布の場合の中間層経糸２１２又は２１３としては、構成材料がポリアミド系樹脂（特にナイロン６又はナイロン６６）であるマルチフィラメント諸撚糸（以下、単に「諸撚糸Ｙ_２」という）が含まれることが好ましい。この諸撚糸Ｙ_２の撚数は限定されないが、下撚り数Ｓは、４≦Ｓ＜１５が好ましく、５≦Ｓ≦１０がより好ましい。上撚り数Ｚは、３≦Ｚ＜１０が好ましく、３．５≦Ｚ≦９．５がより好ましい。比（Ｓ／Ｚ）は、０．８≦Ｓ／Ｚ＜１．５が好ましく、０．８５≦Ｓ／Ｚ≦１．４５がより好ましい。
また、諸撚糸Ｙ_２を構成するマルチフィラメント原糸の繊度は限定されないが、２２０ｄｔｅｘ以上１６７０ｄｔｅｘ以下であることが好ましく、２８０ｄｔｅｘ以上１１００ｄｔｅｘ以下がより好ましい。特に、諸撚糸Ｘのマルチフィラメント原糸の繊度に対して、諸撚糸Ｙのマルチフィラメント原糸の繊度は、２倍未満（通常、０．５倍以上）であることが好ましい。

また、基布２において、フェルト側２ａの最外層を構成する経糸数は限定されないが、２５．４ｍｍあたりに８本以上１８本以下であることが好ましい。この値は、更に、８．５本以上１７本以下が好ましく、９本以上１６本以下がより好ましく、９．５本以上１５本以下が特に好ましい。
一方、基布２において、シュー側２ｂの最外層を構成する経糸数は限定されないが、２５．４ｍｍあたりに８本以上１８本以下であることが好ましい。この値は、更に、８．５本以上１７本以下が好ましく、９本以上１６本以下がより好ましく、９．５本以上１５本以下が特に好ましい。

本発明のシュープレスベルト基布は、その用途が製紙用途であればよく、その形状、大きさ及び厚さ等の寸法は限定されず、製紙分野において広く利用される。具体的には、シュープレスベルト基布、トランファーベルト基布、及び、カレンダーベルト基布等が挙げられる。

［２］シュープレスベルト
本シュープレスベルト１（図５参照）は、弾性材料によって形成された弾性層３と、前述のシュープレスベルト基布２とを備える。そして、シュープレスベルト基布２は、少なくとも弾性層３に埋設されている。

この構成により、本シュープレスベルト１は、本シュープレスベルト基布２による有利な作用及び効果をそのままシュープレスベルト１において得ることができる。
基布２の埋設の程度は特に限定されないが、基布２の全体が弾性層３内に完全に埋設（即ち、埋没）されていることが好ましい。

具体的には、図５に示すように、シュープレスベルト１とすることができる。即ち、シュープレスベルト１は、フェルト側１ａの面及びその対面であるシュー側１ｂの面を有している。そして、基布２と、基布２のフェルト側２ａに積層（弾性材料が基布２のフェルト側２ａから含浸され、基布２内に浸透されて固化された状態）されたフェルト側弾性層３１を備える。即ち、シュープレスベルト１において、基布２のフェルト側２ａを構成する構成糸が埋設されるように弾性材料が配置される。このフェルト側弾性層３１には、図５に示すように、その表面に排水溝３１１を備えることができる。
一方、基布２と、基布２のシュー側２ｂに積層（弾性材料が基布２のシュー側２ｂから含浸され、基布２内に浸透されて固化された状態）されたシュー側弾性層３２を備える。

基布２を弾性層３に埋設する方法は特に限定されず、例えば、弾性層３を構成する原料（弾性材料）に基布２を浸漬して基布２内に原料を含浸させた後、この原料を固化させることで埋設できる。また。原料を基布２に塗布（スプレー塗布、刷毛塗り等）して基布２内に原料を含浸させた後、この原料を固化させることで埋設することができる。

弾性層３を構成する弾性材料は特に限定されないが、基布２を弾性層３に埋設しやすいように、即ち、基布２を構成する構成糸間に原料が行きわたり易いように粘度の低い材料を用いることが好ましい。具体的には、硬化されて弾性を発揮できる弾性樹脂が好ましく、このような原料としては、ウレタンプレポリマー（硬化されてウレタン樹脂となる）が挙げられる。ウレタンプレポリマーは、１液タイプであってもよく、２液タイプであってもよい。

また、ウレタン樹脂（ウレタンプレポリマー）を用いる場合、その硬化形式は特に限定されず、例えば、水硬化型ウレタン樹脂（ＮＣＯ末端を有するプレポリマーが水分と反応して硬化されるウレタン樹脂等）、加熱硬化型（イソシアネート基が保護基によって保護されたポリイソシアネートを含み、加熱によって保護基が解離して硬化されるウレタン樹脂等）、溶剤除去硬化型（重合された高分子化ポリウレタンを有機溶剤に溶解させた溶液から、有機溶剤を除去することで硬化されるウレタン樹脂等）、分散媒除去硬化型（水等の分散媒に乳化分散させたウレタンエマルジョンから分散媒を除去することで硬化されるウレタン樹脂等）などが挙げられる。これらは１ 種のみを用いてもよく２ 種以上を併用してもよい。

以下、本発明を、実施例を用いて具体的に説明する。
［１］諸撚糸Ｘ
（１）諸撚糸Ｘの製造
ナイロン６６製の４６０ｄｔｅｘ（７２ｆ）であるマルチフィラメント原糸に対して１８．５回／２５．４ｍｍ（即ち、Ｓ＝１８．５）の下撚りを施した。ついで、このマルチフィラメント原糸３本を束ねて１０．５回／２５．４ｍｍ（即ち、Ｚ＝１０．５）の上撚りを施して諸撚糸Ｘを得た。この諸撚糸Ｘの撚数比（Ｓ／Ｚ）は１．７６である。
尚、撚数Ｓ及び撚数Ｚは、製造時に撚糸製造機に設定した値ではなく、実際に得られた諸撚糸Ｘから実測された値である。

（２）諸撚糸Ｘの諸特性の測定
（２−１）見掛け外径
テンションを掛けない状態で載置した諸撚糸Ｘを、寸法測定機能付きの拡大カメラを用いて拡大撮影し、得られた画像を取得した。この拡大画像内において、無作為にピックアップした１０箇所の最太部幅を測定し、得られた測定値の平均値を算出した。その結果、見掛け外径は０．６３０ｍｍであった。
尚、上記で得られた画像の一部を図６（実測３．８ｍｍ分に相当）に示した。

（２−２）凹部（Ｒ）数
上記（２−１）で得られた画像において、諸撚糸Ｘの１ｃｍあたりに含まれる凹部Ｒ（図６参照）の数を片側１０箇所（無作為にピックアップ）で測定し、得られた測定値の平均値を算出した。その結果、凹部Ｒ数は１２箇所であった。

（２−３）凹部深さ（Ｄ_Ｒ）
上記（２−１）で得られた画像を用いて、無作為にピックアップした１０箇所の凹部Ｒの深さＤ_Ｒ（図８参照）を測定し、得られた測定値の平均値を算出した。その結果、凹部深さＤ_Ｒは７４．５７μｍであった。
尚、凹部深さＤ_Ｒは、隣合ったヤマ（撚り合わせにより形成される糸の凹凸状外形線のうちの凸部分）のうち、ヤマＭ_１とヤマＭ_２とに挟まれた凹部Ｒの深さである。凹部深さＤ_Ｒは、下記により特定される。即ち、ヤマＭ_１の左側凹部底をＢ_１１、右側凹部底をＢ_１２とし、Ｂ_１１及びＢ_１２を結ぶ線分をＬ_１１とする。線分Ｌ_１１に平行な線分であり、ヤマＭ_１に対する接線のうちＬ_１１との距離Ｈ_１が最大となる線分をＬ_１２とする（線分Ｌ_１２とヤマＭ_１との接点は頂部Ｔ_１）。同様に、ヤマＭ_２の左側凹部底をＢ_２１、右側凹部底をＢ_２２とし、Ｂ_２１及びＢ_２２を結ぶ線分をＬ_２１とする。線分Ｌ_２１に平行な線分であり、ヤマＭ_２に対する接線のうちＬ_２１との距離Ｈ_２が最大となる線分をＬ_２２とする（線分Ｌ_２２とヤマＭ_２との接点は頂部Ｔ_２）。上記で定まるＨ_１とＨ_２とを用い、「（Ｈ_１＋Ｈ_２）／２」（＝Ｄ_Ｒ）により特定される。

（２−４）凹部面積（Ｓ_Ｒ）
上記（２−１）で得られた画像を用いて、１０箇所の凹部Ｒの面積Ｓ_Ｒ（図９参照）を測定し、得られた測定値の平均値を算出した。その結果、凹部面積Ｓ_Ｒは４１．８８×１０^３μｍ^２であった。
尚、凹部面積Ｓ_Ｒは、隣合ったヤマ（撚り合わせにより形成される糸の凹凸状外形線のうちの凸部分）のうち、ヤマＭ_１とヤマＭ_２とに挟まれた凹部Ｒの面積である。凹部面積Ｓ_Ｒは、下記により特定される。即ち、ヤマＭ_１とヤマＭ_２とに共通した接線をＬ_３とする（線分Ｌ_３とヤマＭ_１との接点は頂部Ｔ_３、線分Ｌ_３とヤマＭ_２との接点は頂部Ｔ_４）。そして、ヤマＭ_１の外形線とヤマＭ_２の外形線と接線Ｌ_３とで囲まれた面積（図８９の斜線部）として特定される。

（２−５）糸強度試験
諸撚糸Ｘの各種強度特性を、強伸度試験器（株式会社東洋精機製作所製、型式「Ｖ１０−Ｄ」）を用いて測定した。具体的には、長さ６０ｃｍの諸撚糸Ｘを用い、チャック間距離を２００ｍｍとし試験速度を１００ｍｍ／分として、１％、２％、３％、５％伸度時強度、切断強度、切断伸度の各特性を各５回の測定し、その平均値を各値とした。その結果を表１に示した。

［２］比較例糸（従来糸）
（１）比較例糸（従来糸）の製造
ナイロン６６製の４６０ｄｔｅｘ（７２ｆ）であるマルチフィラメント原糸に対して９．２回／２５．４ｍｍ（即ち、Ｓ＝９．２）の下撚りを施した。ついで、このマルチフィラメント原糸３本を束ねて６．７回／２５．４ｍｍ（即ち、Ｚ＝６．７）の上撚りを施して諸撚糸Ｘに対する比較品である従来糸を得た。この従来糸の撚数比（Ｓ／Ｚ）は１．３７である。
尚、撚数Ｓ及び撚数Ｚは、製造時に撚糸製造機に設定した値ではなく、実際に得られた諸撚糸Ｘから実測された値である。

（２）比較例糸の諸特性の測定
（２−１）見掛け外径
諸撚糸Ｘの場合と同様に、測定した見掛け外径は０．６４６ｍｍであった。
尚、得られた画像の一部を図７（実測３．８ｍｍ分に相当）に示した。
（２−２）凹部（Ｒ）数
諸撚糸Ｘの場合と同様に、測定した凹部Ｒ数は８箇所であった。
（２−３）凹部深さ（Ｄ_Ｒ）
諸撚糸Ｘの場合と同様に、測定した凹部深さＤ_Ｒは５９．５１μｍであった。
（２−４）凹部面積（Ｓ_Ｒ）
諸撚糸Ｘの場合と同様に、測定した凹部面積Ｓ_Ｒは３２．２８×１０^３μｍ^２であった。

（２−５）糸強度試験
諸撚糸Ｘの場合と同様に、測定した１％、２％、３％、５％、１０％伸度時強度、切断強度、切断伸度を表１に併記した。

［２］シュープレスベルト基布の製造
諸撚糸Ｘを用いて下記構成の基布を得た。更に、併せて比較例１の基布を得た。
（１）実施例１（経四重織、図１参照）
最外層経糸（２１１）；諸撚糸Ｘ
各種特性は上述の通り。
第２層経糸（２１２）；諸撚糸Ｙ_２
ナイロン６６製４７０ｄｔｅｘマルチフィラメント（Ｓ＝９．２）３本を諸撚（Ｚ＝６．７）した糸（Ｓ／Ｚ＝１．３７）。
第３層経糸（２１３）；諸撚糸Ｙ_１
ポリエチレンテレフタレート製１１００ｄｔｅｘマルチフィラメント（Ｓ＝８．９）３本を諸撚（Ｚ＝５．０）した糸（Ｓ／Ｚ＝１．７８）。
第４層経糸（２１４）；モノフィラメント
線径０．３５ｍｍのナイロン６製モノフィラメント。
経糸数；最外層から第４層まで各々１５．５本／２５．４ｍｍ（経糸密度）
緯糸；線径０．４ｍｍのポリエステル製モノフィラメント
緯糸数；５６本／２５．４ｍｍ（緯糸密度）
組織；経四重織

（４）比較例（経四重織）
最外層経糸（２１１）；諸撚糸
ナイロン６６製４７０ｄｔｅｘマルチフィラメント（Ｓ＝９．２）３本を諸撚（Ｚ＝６．７）した糸（Ｓ／Ｚ＝１．３７）。
第２層経糸（２１２）；諸撚糸
ナイロン６６製４７０ｄｔｅｘマルチフィラメント（Ｓ＝９．２）３本を諸撚（Ｚ＝６．７）した糸（Ｓ／Ｚ＝１．３７）。
第３層経糸（２１３）；諸撚糸
ポリエチレンテレフタレート製１１００ｄｔｅｘマルチフィラメント（Ｓ＝８．９）３本を諸撚（Ｚ＝５．０）した糸（Ｓ／Ｚ＝１．７８）。
第４層経糸（２１４）；モノフィラメント
線径０．３５ｍｍのナイロン６製モノフィラメント。
経糸数；最外層から第４層まで各々１５．８本／２５．４ｍｍ（経糸密度）
緯糸；線径０．４０ｍｍのポリエステル製モノフィラメント
緯糸数；５８本／２５．４ｍｍ（緯糸密度）
組織；経四重織

［３］評価
（１）基布厚さの測定
上記［２］で得られたシュープレスベルト基布の厚さを、デジマチックインジケータを用いて測定した。具体的には、上記［２］で得られたシュープレスベルト基布上から無作為に選択した１０箇所の厚さを測定し、得られた測定値の平均値を各基布の厚さとした。その結果を表２に示した。

（２）強度特性の測定
上記［２］で得られたシュープレスベルト基布の各種強度特性を、強伸度試験器（株式会社オリエンテック製、型式「ＲＴＧ−１３１０」）を用いて測定した。具体的には、経方向は巾１０ｍｍ×長さ３００ｍｍの試料を用い、チャック間距離を２００ｍｍとし、緯方向は巾１０ｍｍ×長さ２００ｍｍの試料を用い、チャック間距離を１００ｍｍとし、試験速度を２００ｍｍ／分として、経方向及び緯方向の１％、２％、５％、１０％（経方向のみ）伸度時強度、切断強度、切断伸度の各特性を各５回の測定し、その平均値を各値とした。その結果を表２に示した。

表１の結果より、実施例の糸（諸撚糸Ｘ）は、Ｓ＝１８．５、Ｚ＝１０．５、Ｓ／Ｚ＝１．７６である。一方、比較例の糸（従来糸）は、Ｓ＝９．２、Ｚ＝６．７、Ｓ／Ｚ＝１．３７である。これらの糸を比較すると、従来糸に対して諸撚糸Ｘの凹部数は、１５０％も増加されており、また、凹部深さも１２５．３％もの増加であり、凹部面積は１２９．７％もの増加となっている。即ち、１５０％に増加された各凹部において１２９．７％の凹部面積増加が認められることから、全体としての凹部面積増加は極めて顕著であることが分かる。このことから、弾性層に対する高いアンカー効果が期待されることが分かる。その一方で、従来糸に対して諸撚糸Ｘは、撚数が多くなっているにも係らず、見掛け外径は僅か２．５％抑制されており、従来製品（基布）にそのまま代替できる形態を維持していることが分かる。

また、従来糸に対して諸撚糸Ｘは、伸度１％から切断に至るまでの全範囲において強度が低下していることが分かる。
しかしながら、製織後の基布としての強度を測定すると、表２に示すように、伸度１％程度では劣るものの、他の伸度領域や切断強度及び切断伸度では、実施例の基布と比較例の基布とではほとんど差がなく、寧ろ、僅かながら実施例の基布が勝っている場合もあることが分かる。このように、諸撚糸Ｘ単独では、従来糸に対して劣る強度特性を有していても、基布においては優れた特性を維持し得ることが分かる。

本発明のシュープレスベルト基布及びシュープレスベルトは、製紙分野における抄紙に係るプレスパートにおいて広く利用される。具体的には、新聞巻取紙、印刷情報用紙、衛生用紙、雑種紙、段ボール原紙、白板紙、その他の紙類の製造に際して、シュープレスベルト基布及びシュープレスベルトとして利用される。更に、本発明のシュープレスベルト基布の構成は、トランスファーベルトやカレンダーベルトの基布の構成としても適する。更に、本発明のシュープレスベルトの構成は、トランスファーベルトやカレンダーベルトの構成としても適する。

１；シュープレスベルト、１ａ；フェルト側、１ｂ；シュー側、
２；基布（シュープレスベルト基布）、２ａ；フェルト側、２ｂ；シュー側、
２１；経糸、
２１１；フェルト側の最外層経糸（第１層経糸）、
２１２；第２層経糸（中間層経糸）、
２１３；第３層経糸（中間層経糸）、
２１４；シュー側の最外層経糸、
２２；緯糸、
３；弾性層、
３１；表側弾性層（フェルト側弾性層）、３１１；排水溝、
３２；裏側弾性層（シュー側弾性層）、
８；シュープレス装置
８１；プレスロール
８２；加圧シュー
８３；フェルト
８４；湿紙
８５；プレスフェルト（フェルト）、
Ｄ_１；走行方向、
Ｄ_２；幅方向、
Ｘ；諸撚糸、
Ｘ_２１１；フェルト側の最外層経糸である諸撚糸Ｘ、
Ｘ_２１４；シュー側の最外層経糸である諸撚糸Ｘ。

Claims (6)

1. 走行方向に延在された経糸及び幅方向に延在された緯糸を用いて、経三重又は経四重に織られたシュープレスベルト基布であって、
   フェルト側の最外層を構成する前記経糸に諸撚糸（Ｘ）が含まれ、
   前記諸撚糸（Ｘ）は、Ｓ回／２５．４ｍｍの下撚りが施されたマルチフィラメント原糸を３本又は４本束ねてＺ回／２５．４ｍｍの上撚りが施された撚糸であり、
   前記Ｓ及び前記Ｚは、下記（１）乃至（３）を満たすことを特徴とするシュープレスベルト基布。
   （１）Ｓ≧１５
   （２）Ｚ≧１０
   （３）Ｓ／Ｚ≧１．５
2. 前記マルチフィラメント原糸の繊度が、２２０ｄｔｅｘ以上３３００ｄｔｅｘ以下である請求項１に記載のシュープレスベルト基布。
3. 前記フェルト側の最外層を構成する経糸数は、２５．４ｍｍあたりに８本以上１８本以下の経糸を含む請求項１又は２に記載のシュープレスベルト基布。
4. シュー側の最外層を構成する経糸が諸撚糸（Ｘ）である請求項１乃至３のうちのいずれかに記載のシュープレスベルト基布。
5. 前記シュー側の最外層を構成する経糸数は、２５．４ｍｍあたりに８本以上１８本以下の経糸を含む請求項４に記載のシュープレスベルト基布。
6. 弾性層と、前記弾性層内に埋設された請求項１乃至５のうちのいずれかに記載のシュープレスベルト基布と、を備えることを特徴とするシュープレスベルト。

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