JP6795314B2 - コークスの製造方法 - Google Patents
コークスの製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6795314B2 JP6795314B2 JP2016051879A JP2016051879A JP6795314B2 JP 6795314 B2 JP6795314 B2 JP 6795314B2 JP 2016051879 A JP2016051879 A JP 2016051879A JP 2016051879 A JP2016051879 A JP 2016051879A JP 6795314 B2 JP6795314 B2 JP 6795314B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coal
- particle size
- less
- value
- total expansion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000000571 coke Substances 0.000 title claims description 48
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 72
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 52
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 35
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 28
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 claims description 14
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 claims description 11
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 7
- 238000010000 carbonizing Methods 0.000 claims description 4
- 238000000611 regression analysis Methods 0.000 claims description 4
- 238000011017 operating method Methods 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 17
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 12
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 11
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 5
- 239000011802 pulverized particle Substances 0.000 description 5
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 3
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 3
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Description
複数種の単味炭を配合して得られる装入炭を乾留することによりコークスを製造するコークスの製造方法であって、
所定の目開きの篩で各前記単味炭を篩分けする工程A、
前記工程Aにより篩分けされた所定粒度以下のフラクションの全膨張率を、ジラトメーターにより測定する工程B、
粉砕効果を示す値Yを、下記式(1)により算出する工程C、
Y=a×X1+b×X2+c・・・・・・・式(1)
(ただし、X1は、ギーセラー最高流動度(ddpm)であり、X2は、所定粒度以下のフラクションの全膨張率であり、a、b及びcは定数である。)
少なくとも前記値Yの一番大きい単味炭を決定する工程D、及び、
少なくとも前記値Yが一番大きいと決定された単味炭を粉砕する工程E
を含むことを特徴とするコークスの製造方法。
つまり、工程Dにおいて複数種のなかで粉砕効果の最も大きいと決定された単味炭を、工程Eにおいて粉砕するため、装入炭全体の粉砕粒度が細かくなりすぎない態様で、コークス強度を効率的に高強度化することができる。
なお、特許文献9の方法は、全膨張率が40%以下、ギーセラー流動度(ddpm)の対数値が1.5以下の非微粘結炭を粉砕して配合炭の一部としてコークスを製造するにあたり、粉砕粒度を決定するものであり、複数の単味炭の粉砕順を決定するものではない。
しい。実施例の結果からも分かるように、篩の目開きが、3mm以下の範囲内で選択され
ると、当該フラクションの全膨張率と実測の粉砕効果との相関が高くなる。従って、前記
篩の目開きを、3mm以下の範囲内で選択すれば、粉砕効果の推定値がより正確となる。
その結果、値Yの一番大きい単味炭をより正確に決定することが可能となり、さらにコー
クス強度を効率的に高強度化することができる。
さらに、本発明は、以下のようなものを提供する。
複数種の単味炭を配合して得られる装入炭を乾留することによりコークスを製造するコークスの製造方法であって、
所定の目開きの篩で各前記単味炭を篩分けする工程A、
前記工程Aにより篩分けされた所定粒度以下のフラクションの全膨張率を、ジラトメーターにより測定する工程B、
粉砕効果を示す値Yを、下記式(1)により算出する工程C、
Y=a×X 1 +b×X 2 +c・・・・・・・式(1)
(ただし、X 1 は、ギーセラー最高流動度(ddpm)であり、X 2 は、所定粒度以下のフラクションの全膨張率であり、a、b及びcは炉の型式、及び、操業方法によって決まる定数であり、実操業データを重回帰分析して求まる定数である。)
少なくとも前記値Yの一番大きい単味炭を決定する工程D、及び、
少なくとも前記値Yが一番大きいと決定された単味炭を粉砕する工程E
を含むことを特徴とするコークスの製造方法。
複数種の単味炭を配合して得られる装入炭を乾留することによりコークスを製造するコークスの製造方法であって、
所定の目開きの篩で各前記単味炭を篩分けする工程A、
前記工程Aにより篩分けされた所定粒度以下のフラクションの全膨張率を、ジラトメーターにより測定する工程B、
粉砕効果を示す値Yを、下記式(1)により算出する工程C、
Y=a×X1+b×X2+c・・・・・・・式(1)
(ただし、X1は、ギーセラー最高流動度(ddpm)であり、X2は、所定粒度以下のフラクションの全膨張率であり、a、b及びcは定数である。)
少なくとも前記値Yの一番大きい単味炭を決定する工程D、及び、
少なくとも前記値Yが一番大きいと決定された単味炭を粉砕する工程E
を少なくとも含む。
まず、工程Aにおいて、所定の目開きの篩で各前記単味炭を篩分けする。
次に、前記工程Aにより篩分けされた所定粒度以下のフラクションの全膨張率を、ジラトメーターにより測定する。
次に、粉砕効果を示す値Yを、下記式(1)により算出する。
Y=a×X1+b×X2+c・・・・・・・式(1)
(ただし、X1は、ギーセラー最高流動度(ddpm)であり、X2は、所定粒度以下のフラクションの全膨張率であり、a、b及びcは定数である。)
次に、少なくとも前記値Yの一番大きい単味炭を決定する。
本発明では、少なくとも前記値Yの一番大きい単味炭がどれであるかを決定すればよいが、前記値Yの値が大きい順に単味炭の順位を決定することが好ましい。なお、順位を決定する場合、すべての単味炭について順位をつけてもよいが、上位の数種類にのみ順位をつけてもよい。例えば、10種の単味炭を配合する場合に、前記値Yの大きい5番目までにのみ順位をつけることとしてもよい。
次に、少なくとも前記値Yが一番大きいと決定された単味炭を粉砕する。工程Cにおいて決定された、前記値Yの一番大きい単味炭は、粉砕効果の最も大きい単味炭である。粉砕効果が大きいとは、同量の単味炭を粉砕した際に、コークス強度の向上の程度が大きいことをいう。
つまり、工程Dにおいて複数種のなかで粉砕効果の最も大きいと決定された単味炭を、工程Eにおいて粉砕するため、装入炭全体の粉砕粒度が細かくなりすぎない態様で、コークス強度を効率的に高強度化することができる。
まず、表1に示す4種類の銘柄の単味炭を準備した。
表1には、これらの単味炭の石炭性状(VM、Ro、MF、TI、全膨張率、−3mm全膨張率、−1.5mm全膨張率、−0.5mm全膨張率)について、示している。表1中、VM、Ro、MF、TI、全膨張率、−3mm全膨張率、−1.5mm全膨張率、−0.5mm全膨張率は、下記を意味する。
VM:空気との接触を断って、既定の条件のもとで試料を加熱したときの、質量減少率から水分を差引いた値(JIS M 8812に従って測定できる。)
Ro:ビトリニット(主として植物の木質部に由来する微細組織)の反射率測定において、1個の研磨資料の50点以上の最大反射率の平均値。原料石炭の石炭化度を示すパラメーター。)
MF:ギーセラー最高流動度(ギーセラ−プラストメーターを使用する試験(JISM8801にその詳細が規定されている石炭の加熱軟化溶融特性試験)において回転翼が最高回転数を示す値の対数値。原料石炭の粘結性を代表する指標。)
TI:イナート組織全量の石炭全体に対する体積割合(JIS M 8816に従って測定できる。)
全膨張率:篩分けしていない状態の単味炭の全膨張率
−3mm全膨張率:篩分けしていない状態の単味炭を目開き3mmの篩で篩分けした後の、粒度3mm以下のフラクションの全膨張率
−1.5mm全膨張率:篩分けしていない状態の単味炭を目開き1.5mmの篩で篩分けした後の、粒度1.5mm以下のフラクションの全膨張率
−0.5mm全膨張率:篩分けしていない状態の単味炭を目開き0.5mmの篩で篩分けした後の、粒度0.5mm以下のフラクションの全膨張率
上記全膨張率、−3mm全膨張率、−1.5mm全膨張率、及び、−0.5mm全膨張率は、いずれも、JIS M8801に記載の膨張性測定方法(ジラトメーター法)により測定される収縮率及び膨張率の和(Total Dilatation)である。
(製造例1〜製造例4)
ベースとなる配合炭に、表2の「配合率」に示す配合率でA炭〜D炭のいずれかが配合された評価用配合炭を作製した。ベースとなる配合炭と、評価対象の炭(A炭〜D炭)との合計が100%となるように配合した。例えば、製造例1では、ベースとなる配合炭80%に対して、A炭を20%配合して評価用配合炭とした。
配合する際には、粉砕粒度が3.0mm以下のものが含まれる割合を、表2の「3.0mm以下割合」に示す割合となるように、ハンマーミル、ジョークラッシャーあるいはコーヒーミルで粉砕した上で、配合した。
具体的には、各製造例において、それぞれ評価石炭A〜Dの粉砕粒度を3.0mm以下が約80%となるものと、100%となるものとの2水準に粉砕した。
例えば、製造例1において製造例1−Aでは、評価石炭Aの粉砕粒度を、3.0mm以下が82.6%(A炭全体を100%としたときの3.0mm以下のものの割合が82.6%)となるようにする一方、製造例1−Bでは、100%とした。
得られたコークスをシャッター試験2回実施後、ドラム試験機で150回転させ、DI150 15を測定した。結果を表2に示す。また、実測粉砕効果も表2に示した。実測粉砕効果は、粒度3.0mm以下の炭1%当たりのDI向上量である。例えば、製造例1では、粒度3.0mm以下の炭が17.4%増加すると(100%−82.6%=17.4%)、DIが0.7向上しているから(85.0−84.3=0.7)、実測粉砕効果は、約0.040となる(0.7/17.4≒0.040)。ここで、実測粉砕効果の値が大きいほど、粉砕による強度向上の効果が大きいことを意味する。そこで、実測粉砕効果の大きい順に、順位をつけた。
図1から分かるように、実測粉砕効果の値と、−0.5mm全膨張率とはよい相関を示している。
図2は、上記ドラム強度試験と同様にして実際に求めた3.0mm以下割合1%あたりのDI向上幅、すなわち、「実測粉砕効果」と、「−1.5mm全膨張率」との関係を示すグラフである。
図3は、上記ドラム強度試験と同様にして実際に求めた3.0mm以下割合1%あたりのDI向上幅、すなわち、「実測粉砕効果」と、「−3.0mm全膨張率」との関係を示すグラフである。
以上より、工程Aにより、目開きが3mmかそれよりも小さい篩を用いることにすれば、精度よく粉砕効果の推定値が得られ、精度よく粉砕する単味炭を決定することが可能となる。
なお、工程Aにおいて使用する篩の目開きは、実測粉砕効果との間で、所望の相関が得られる範囲内において、適宜設定すればよく、3mm以下に限定されない。
本実施例では、もっとも相関のよかった−0.5mm全膨張率を採用し、推定粉砕効果を算出した。具体的には、推定粉砕効果を示す値Yを、下記式(1)により算出した。結果を表2に示す。
Y=a×X1+b×X2+c・・・・・・・式(1)
(ただし、X1は、ギーセラー最高流動度(ddpm)であり、X2は、−0.5mmのフラクションの全膨張率であり、a、b及びcは定数である。具体的なa、b及びcは、下記の通りであり、重回帰分析により求めた。)
a:4.48×10−6
b:0.000834
c:−0.0320
図4からわかるように、実測粉砕効果の値と、本発明に係る推定粉砕効果の値とはよい相関を示している。従って、推定粉砕効果の値、すなわち、値Yの高い単味炭から順に粉砕すれば、装入炭全体の粉砕粒度が細かくなりすぎない態様で、コークス強度を効率的に高強度化することができることがわかる。
Claims (3)
- 複数種の単味炭を配合して得られる装入炭を乾留することによりコークスを製造するコークスの製造方法であって、
所定の目開きの篩で各前記単味炭を篩分けする工程A、
前記工程Aにより篩分けされた所定粒度以下のフラクションの全膨張率を、ジラトメーターにより測定する工程B、
粉砕効果を示す値Yを、下記式(1)により算出する工程C、
Y=a×X1+b×X2+c・・・・・・・式(1)
(ただし、X1は、ギーセラー最高流動度(ddpm)であり、X2は、所定粒度以下のフラクションの全膨張率であり、a、b及びcは炉の型式、及び、操業方法によって決まる定数であり、実操業データを重回帰分析して求まる定数である。)
少なくとも前記値Yの一番大きい単味炭を決定する工程D、及び、
少なくとも前記値Yが一番大きいと決定された単味炭を粉砕する工程E
を含み、
前記工程Dは、前記値Yの値が大きい順に単味炭の順位を決定する工程であり、
前記工程Eは、前記工程Dで順位をつけたものについて1又は複数種類ごとにグループ化し、前記工程Dで決定された順位の順に、目標とする装入炭全体の粉砕粒度になるまで、単味炭をグループごとに粉砕する工程であることを特徴とするコークスの製造方法。 - 各前記単味炭は、ギーセラー最高流動度が350ddpm以上であることを特徴とする請求項1に記載のコークスの製造方法。
- 前記篩の目開きが、3mm以下の範囲内で選択されることを特徴とする請求項1又は2に記載のコークスの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016051879A JP6795314B2 (ja) | 2016-03-16 | 2016-03-16 | コークスの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016051879A JP6795314B2 (ja) | 2016-03-16 | 2016-03-16 | コークスの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2017165850A JP2017165850A (ja) | 2017-09-21 |
JP6795314B2 true JP6795314B2 (ja) | 2020-12-02 |
Family
ID=59912884
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016051879A Active JP6795314B2 (ja) | 2016-03-16 | 2016-03-16 | コークスの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6795314B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110523755A (zh) * | 2019-09-28 | 2019-12-03 | 哈尔滨工业大学 | 一种用于筛选均一粒径粉煤灰的简易半自动方法 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5045081B2 (ja) * | 2006-11-29 | 2012-10-10 | Jfeスチール株式会社 | 高強度コークスの製造方法 |
JP6107374B2 (ja) * | 2013-04-23 | 2017-04-05 | 新日鐵住金株式会社 | コークスの製造方法 |
-
2016
- 2016-03-16 JP JP2016051879A patent/JP6795314B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2017165850A (ja) | 2017-09-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101232586B1 (ko) | 고로용 코크스의 제조 방법 | |
JP5052964B2 (ja) | 高炉用コークスの製造方法 | |
KR101649672B1 (ko) | 시료의 품질 예측방법 및 이를 이용한 코크스의 열간강도 예측방법 | |
CN115851299A (zh) | 煤混合物的渗透距离的降低方法、以及焦炭的制造方法 | |
JP6379934B2 (ja) | コークス強度の推定方法 | |
JP6795314B2 (ja) | コークスの製造方法 | |
TW202039804A (zh) | 煤的評估方法及混合煤的調製方法,以及焦炭的製造方法 | |
JP2004083849A (ja) | 高強度コークスの製造方法 | |
JP5045081B2 (ja) | 高強度コークスの製造方法 | |
JP4309780B2 (ja) | コークス熱間反応後強度の推定方法及びコークスの製造方法 | |
JP2022158407A (ja) | 高炉用コークスのcsrを予測する方法、高炉用コークスのcriを予測する方法及び高炉用コークスの製造方法。 | |
JP4887883B2 (ja) | コークス強度の推定方法 | |
JP2016148019A (ja) | コークスの製造方法 | |
JP7067226B2 (ja) | コークス強度の評価方法 | |
JP4890200B2 (ja) | 高強度コークスの製造方法 | |
JP6979267B2 (ja) | コークスの製造方法 | |
JP6107374B2 (ja) | コークスの製造方法 | |
JP2017088794A (ja) | コークス強度の推定方法 | |
JP2017171718A (ja) | コークスの強度推定方法、及び、コークスの製造方法 | |
JP7070228B2 (ja) | コークスの表面破壊強度の推定方法 | |
JP6115509B2 (ja) | コークスの製造方法 | |
JP6075354B2 (ja) | コークスの製造方法 | |
JP2023118244A (ja) | 低収縮炭材の粒度決定方法及びコークスの製造方法 | |
JP2019031594A (ja) | 配合率決定方法、及び、コークスの製造方法 | |
JP6372271B2 (ja) | 製鉄用ペレットの還元粉化指数の推定方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20171221 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20181206 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20181214 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190124 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20190219 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190507 |
|
C60 | Trial request (containing other claim documents, opposition documents) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C60 Effective date: 20190507 |
|
A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20190516 |
|
C21 | Notice of transfer of a case for reconsideration by examiners before appeal proceedings |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C21 Effective date: 20190517 |
|
A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20190607 |
|
C211 | Notice of termination of reconsideration by examiners before appeal proceedings |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C211 Effective date: 20190611 |
|
C22 | Notice of designation (change) of administrative judge |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C22 Effective date: 20191113 |
|
C22 | Notice of designation (change) of administrative judge |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C22 Effective date: 20191224 |
|
C13 | Notice of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C13 Effective date: 20200116 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200311 |
|
C22 | Notice of designation (change) of administrative judge |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C22 Effective date: 20200403 |
|
C13 | Notice of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C13 Effective date: 20200603 |
|
C23 | Notice of termination of proceedings |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C23 Effective date: 20201001 |
|
C03 | Trial/appeal decision taken |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C03 Effective date: 20201029 |
|
C30A | Notification sent |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C3012 Effective date: 20201029 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20201112 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6795314 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |