JP6709272B2 - 蒸着装置及び有機電子デバイスの生産方法 - Google Patents

Description

本発明は、蒸着装置及び有機電子デバイスの生産方法に関し、特に、有機材料を基板に製膜する蒸着装置等に関する。

本願発明者らは、有機材料を基板に製膜する蒸着装置であって、誘導加熱を行うものを提案してきた（特許文献１）。誘導加熱方式は、抵抗加熱方式に比べて熱応答性に優れている。そのため、昇温及び冷却を速やかに行い、精密な温度制御を行うことができる。

一般には、有機材料の蒸着装置に抵抗加熱方式が採用されている。図１６は、抵抗加熱方式の蒸着装置の模式図である。図１６において、抵抗加熱方式の蒸着装置１０１は、少なくとも真空チャンバー１１１と、電源１１５と、ケーブル１１６とを備える。図１６においては、真空チャンバー１１１の下のスペース１２０に各種ケーブルや部材が密集しており、大型の部材をさらに収納するスペースは無いことが見てとれる。

国際公開第２００２／０１４５７５号

しかしながら、誘導加熱に用いられる電源は一般的なもので、縦２０ｃｍ〜４０ｃｍ、横４５ｃｍ、奥行き６０ｃｍ程度の大きさがある。しかも、重量も大きいものである。そのため、誘導加熱に用いられる大型電源を真空チャンバーの直下などに収納することが困難である。そこで、誘導加熱に用いられる大型電源と蒸着チャンバーは離れて配置される。結果として、有機材料を入れる容器である複数のるつぼにつながる複数の電源ケーブル間に発生する寄生容量が大きくなる。そのため、共振周波数がずれて、容器３に誘導されるパワーが低下する。加えてケーブルが長くなることで外部からのノイズがのりやすくなり加熱の制御性が低下する可能性がある。また、ノイズが原因でセンサ系に悪影響を及ぼす可能性がある。

したがって、精密な加熱制御が困難となる。有機材料の蒸着製膜では、数ナノメートルレベルでの膜厚制御や、１％以下の重量比制御を求められる複数材料の混合処理が必要なため、誘導加熱方式で有機材料を製膜する実用的な蒸着装置を提供することが困難であった。

そこで、本発明は、有機材料を製膜する上で、熱応答性に優れた誘導加熱方式を採用しつつノイズを抑えて実用的な蒸着装置等を提供することを目的とする。

本発明の第１の観点は、有機材料を基板に製膜する蒸着装置であって、少なくとも一部が導体で構成されている前記有機材料を収納する容器と、前記容器の周囲に配置されているコイルと、前記コイルに接続しているパワー半導体と、前記パワー半導体に接続している直流電源とを備え、前記パワー半導体は、直流を交流に変換するインバータ部の一部を構成するトランジスタとして機能する、蒸着装置である。

本発明の第２の観点は、第１の観点の蒸着装置であって、前記コイルと前記パワー半導体との間の距離が、前記パワー半導体と前記直流電源との間の距離よりも短い、蒸着装置である。

本発明の第３の観点は、第１又は第２の観点の蒸着装置であって、前記容器を内包するように配置される真空チャンバーをさらに備え、前記コイルは前記真空チャンバーの外部に配置される、蒸着装置である。

本発明の第４の観点は、有機材料を基板に製膜する蒸着装置を用いた有機電子デバイスの生産方法であって、前記蒸着装置は、少なくとも一部が導体で構成されている前記有機材料を収納する容器と、前記容器の周囲に配置されているコイルと、前記コイルに接続しているパワー半導体と、前記パワー半導体に接続している直流電源を備え、前記パワー半導体は、直流を交流に変換するインバータ部の一部を構成するトランジスタとして機能するものであり、前記パワー半導体が、前記直流電源からの直流を交流に変換する変換ステップと、前記コイルに前記交流が流れることで前記容器が加熱される加熱ステップとを含む、有機電子デバイスの生産方法である。

本発明の第５の観点は、第１から第３のいずれかの観点の蒸着装置であって、前記交流の周波数を制御する周波数制御部をさらに備える。

本発明の第６の観点は、第５の観点の蒸着装置であって、前記周波数制御部は、小型発振器素子であり、前記コイルと前記小型発振器素子との間の距離が、前記小型発振器素子と前記直流電源との間の距離よりも短い。

本発明の第７の観点は、第６の観点の蒸着装置であって、前記小型発振器素子は、ＶＣＯ又はＤＤＳである。

本発明の第８の観点は、第１から第３及び第５から第７のうちいずれかの観点の蒸着装置であって、前記パワー半導体を複数備え、複数の前記パワー半導体は、前記コイルの両端の極のハイサイド側に１つずつ、及び、ローサイド側に１つずつが接続されている。さらに具体的には、前記パワー半導体はトランジスタであり、前記インバータ部は、前記コイルの一方の極のハイサイド側に第１トランジスタを有し、前記コイルの前記一方の極のローサイド側に第２トランジスタを有し、前記コイルの他方の極のハイサイド側に第３トランジスタを有し、前記コイルの前記他方の極のローサイド側に第４トランジスタを有する。

本発明の第９の観点は、第１から第３及び第５から第８のうちいずれかの観点の蒸着装置であって、前記パワー半導体を複数備え、複数の前記パワー半導体は、並列に配置されている。

本発明の第１０の観点は、第１から第３及び第５から第９のうちいずれかの観点の蒸着装置であって、前記パワー半導体は、IGBT、GaNパワーFET又はSiCパワーMOSFETである。

本発明の第１１の観点は、第１から第３及び第５から第１０のうちいずれかの観点の蒸着装置であって、前記コイルと直列に接続されたコンデンサを備え、前記コンデンサは、メタライズドフィルムコンデンサ又は大容量パワーフィルムコンデンサである。

本発明の第１２の観点は、第１から第３及び第５から第１１のうちいずれかの観点の蒸着装置であって、前記コイルと直列に接続されたコンデンサを複数備え、複数の前記コンデンサは、互いに並列に配列されている。

本発明の第１３の観点は、第４の観点の有機電子デバイスの生産方法であって、前記蒸着装置は、前記パワー半導体が変換する交流の周波数を制御する周波数制御部をさらに備え、前記変換ステップの前に、前記周波数制御部が、前記周波数を制御する第１周波数制御ステップと、前記加熱ステップの後に、前記周波数制御部が、前記周波数を制御する第２周波数制御ステップとをさらに含む。

本発明の各観点によれば、パワー半導体と直流電源を用いることにより、大型電源と蒸着チャンバーとの距離が離れていても寄生容量の影響を低減することが可能となる。加えて、交流電流が流れる電気回路を短くし、水晶振動子等のセンサ系に悪影響を及ぼすノイズがのるリスクを低減することが可能となる。また、直流電源よりもはるかに小さいパワー半導体を用いることにより、蒸着チャンバー周りの狭いスペースに容易に設置することが可能になる。

従来、数千度に加熱する無機材料の蒸着装置にパワー半導体が用いられることはあっても、有機材料の蒸着にパワー半導体が用いられることは少なくとも一般的ではなかった。

本発明は、誘導加熱による蒸着装置を提案してきた本発明者らが、誘導加熱方式に本来使用できない直流電源を用いることによりノイズを低減して実用的な蒸着装置を供給できるとの新規の技術的思想に基づき、パワー半導体の有用性に想到したものである。

また、本発明の第２の観点によれば、容器を温めるためのコイルの近くにパワー半導体およびそれを制御する回路を設置して直流を交流に変換することにより、複数の容器に対応する複数の電源ケーブル間に発生する寄生容量が共振周波数に与える影響を低減することが容易となる。加えて、交流電流が流れる電気回路が確実に短くなるため、水晶振動子等のセンサ系に悪影響を及ぼすノイズの低減もさらに容易となる。

本発明の第３の観点によれば、コイルに有機材料等が付着することがなくなるため、清掃が容易となり、蒸着装置のメンテナンス性を向上させることが可能となる。

本発明の第５の観点によれば、コイルに流れる交流の周波数を制御することにより加熱制御を行うことが可能となる。これにより、るつぼの加熱温度の精密制御及び急速制御といった非線形制御を行うことが可能となる。

本発明の第６の観点によれば、ケーブル量を低減できる。そのため、寄生容量及びノイズの発生及び回路への悪影響を抑制することが容易となる。

本発明の第７の観点によれば、電圧でスイッチング周波数を調整できるため、ファンクションジェネレータを用いる場合に比べて、ケーブルの引き回しや装置を減らすことが可能となる。

本発明の第８の観点によれば、コイルに対して異なる向きに電圧を印加してコイルに常に電流を流すことが可能となる。これにより電流を無駄なく使えるようになり、早く加熱することが可能となる。結果として、各パワー半導体における発熱を抑制し、素子への負担を軽減することが容易となる。

本発明の第９の観点によれば、各パワー半導体に流れる電流が分散される。そのため、パワー半導体での発熱が抑制され、素子への負担軽減が容易となる。

本発明の第１０又は第１１の観点によれば、スイッチング損失を低減し、発熱及び素子負担を抑制して事故を防止することが容易となる。特に、メタライズドフィルムコンデンサは、コイルの断面積や巻き数等の構造を変更しても、共振周波数が300kHz等の高い周波数となるように柔軟にコンデンサの値を変更できるため、発熱及び素子負担を抑制することが容易である。

本発明の第１２の観点によれば、コンデンサでの発熱が抑制され、素子への負担軽減が容易となる。なお、通常はコンデンサもモジュール化されており、特別な意図がなければコンデンサをあえて並列に配列するようなことは考えにくい。誘導加熱蒸着の分野における、いわゆる当業者からすれば非常識な構成といえるが、本願発明者らは、発熱を抑制するには抵抗成分を小さくすることが必要であり、有機材料を蒸着するためであれば上記配列でも蒸着可能であるとの着想に基づいて本観点に想到した。

本発明の第１３の観点によれば、共振周波数付近で温度を安定制御できることに加えて、温度を急速制御することも可能となる。このため、例えば、フィードバックにおいて設定値（温度や製膜レート）より実測値が大きく変わった時に急速に設定値に戻すことが可能となる。また、有機材料によっては溶解等により製膜レートが急に変化する場合がある。そういった場合にも急速制御により対応することが可能となる。

実施例１の蒸着装置１の一部の端面図である。 蒸着装置１において、直流電源及びＭＯＳＦＥＴを用いた誘導加熱方式の電子回路を例示する図である。 シリコンパワーＭＯＳＦＥＴの一例の写真である。 蒸留装置１の縮小モデルにおける直流電源の印加電圧と電流の相関を示す図である。 蒸着装置１の縮小モデルにおける温度の経時変化を示すグラフである。 実施例２の蒸着装置４１の一部の端面図である。 るつぼの温度の経時変化と蒸着装置の写真を示す図である。 有機材料を入れたるつぼの温度及び蒸着速度の変化を示す図である。 本発明の蒸着装置で作製した有機ＥＬ素子のデバイス特性を示す図である。 直流電源の電圧を変化させたときの(a)るつぼ温度の時間依存性、(b)膜厚計の信号（周波数）の応答の様子を示す図である。 インバータのスイッチング周波数を変化させたときの(a)るつぼ温度の時間依存性、(b)膜厚計の信号（周波数）の応答の様子を示す図である。 コイルに流す交流の周波数と投入エネルギー量との関係を示す図である。 周波数領域と投入エネルギー量との関係を示す図である。 パワー半導体を並列に配置した一例を示す回路図である。 パワー半導体を対称に配列した一例を示す回路図である。 従来の蒸着装置１０１における電源と蒸着チャンバーの配置の一例を示す図である。

図１に実施例１の蒸着装置１（本願請求項の「蒸着装置」の一例）の一部の端面図を示す。蒸着装置１は、容器３（本願請求項の「容器」の一例）と、容器保持部５と、コイル７（本願請求項の「コイル」の一例）と、パワー半導体９（本願請求項の「パワー半導体」の一例）と、真空チャンバー１１（本願請求項の「真空チャンバー」の一例）と、直流電源１５（本願請求項の「直流電源」の一例）と、ケーブル１６とを備える。容器３は、有機材料１７を収容する。容器保持部５は、容器３を保持する。コイル７は、容器３の周囲に巻かれて設置されている。パワー半導体９は、直流電源１５とケーブル１６で電気的に接続されている。また、パワー半導体９は、コイル７とも接続されている。さらに、容器３と、容器保持部５と、コイル７とは、真空チャンバー１１の内部にある。また、パワー半導体９と、直流電源１５と、ケーブル１６とは、真空チャンバー１１の外部にある。

容器３は、少なくとも一部が導体で構成されている。具体的には、金属製の容器が絶縁性材料で被膜されている。そのため、容器３の周囲に配置されたコイル７に交流電流が流れると、容器３の導体部分が誘導加熱により加熱される。また、容器３とコイル７が電気的に接触することを防止できる。コイルを外部冷却やパイプで水冷できればコイルと容器３の間の距離が非常に小さいため冷却効率も向上すると期待される。その結果、誘導加熱方式を用いると、抵抗加熱方式に比べて、熱応答性が良く、容易に温度を調整できる。

真空チャンバー１１の底面１９は、容器３の出し入れのために取り外せるようになっている。真空チャンバー１１の底面１９と側面２１の間は、Ｏリング２３により密閉されている。このため、図示されていない真空ポンプにより真空チャンバー１１の内部を高い真空度で減圧することが可能である。蒸着装置１は、減圧下において容器３を加熱することにより、有機材料１７を気化させて図示されていない真空チャンバーの内部に設置された基板に製膜する。

図２に、蒸着装置１において、直流電源及びＭＯＳＦＥＴを用いた誘導加熱方式の電子回路を例示する図を示す。

図２を参照して、直流電源１５には、シリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３１及びシリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３３が順に直列に接続されている。シリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３３は、シリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３１からみて反対側が接地されている。なお、シリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３１もシリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３３も直流電源１５からみて逆方向であるように設置されており、チャネルがない状態で直流電源１５からの電流は流れない。

容器３の周囲を巻くように設置されたコイル７は、その一端３２がシリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３１及びシリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３３の間の接点３４に電気的に接続されている。また、コイル７の他の一端３５は、キャパシタ３６及び抵抗３７が順に直列に接続されている。抵抗３７は、キャパシタ３６からみて反対側が接地されている。コイル７、キャパシタ３６、抵抗３７は、ＲＬＣ回路部３９をなす。なお、抵抗３７には、ＭＯＳＦＥＴの内部抵抗や、配線及びコイル７の抵抗値が含まれる。

ＦＥＴ駆動回路部４１は、シリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３１及びシリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３３のゲート電極とはそれぞれ電気的に接続されている。ＦＥＴ駆動回路部４１は、振動子４３からの信号を受けて入力信号４５又は入力信号４７をシリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３１又はシリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３３のゲート電極にそれぞれ入力する。

ＦＥＴ駆動回路部４１からシリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３１に入力信号４５が入力されると、シリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３１がオン状態となり、直流電源１５、シリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３１、接点３４、コイル７、キャパシタ３６、抵抗３７の方向に電流が流れる。ＦＥＴ駆動回路部４１からシリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３３に入力信号４７が入力されると、シリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３３がオン状態となり、抵抗３７、キャパシタ３６、コイル７、接点３４、シリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３３の方向に電流が流れる。入力信号４５及び入力信号４７を交互に入力することにより、直流電源１５からの直流電流を交流に変換してコイル７に供給することができる。すなわち、シリコンパワーＭＯＳＦＥＴ３３が直流電流を交流に変換するインバータ部の一部を構成するトランジスタとして機能する。

また、図３にシリコンパワーＭＯＳＦＥＴの一例の写真を示す。図３に示すようにシリコンパワーＭＯＳＦＥＴは一般にペンと同程度に小さい。そのため、電源が収まらない真空チャンバー下のスペースにも設置することができる。なお、発振器及び直流電源は、同軸ケーブル又はペア線で上記駆動回路と接続させる。ここで、発振器は、小型化してシリコンパワーＭＯＳＦＥＴや駆動回路の隣に設置することも可能である。

このように、本実施例の蒸着装置１は、パワー半導体９と直流電源１５を用いることにより、大型電源と蒸着チャンバーとの距離が離れていても寄生容量の影響を低減することが可能となる。加えて、交流電流が流れる電気回路を短くし、水晶振動子等のセンサ系に悪影響を及ぼすノイズの低減もさらに容易となる。

また、パワー半導体９は、できるだけコイル７に近い場所に設置されており、直流電源１５よりもコイル７に近い場所に設置されている。パワー半導体９は容器３を加熱するためのコイルの近くに設置して直流を交流に変換するインバータ部の一部を構成するトランジスタとして機能することにより、複数のケーブル間に発生する寄生容量が共振周波数に与える影響を低減することが容易となる。加えて、交流電流が流れる回路が確実に短くなるため、水晶振動子等のセンサ系に悪影響を及ぼすノイズが低減される。

図４は、本実施例の蒸着装置１の縮小モデルにおける直流電源の印加電圧と電流の相関を示す図である。横軸は、直流電源１５の設定電圧の値を示す。縦軸は、直流電源から供給される電流の値を示す。この縮小モデルは、コイルの材質は銅、巻き数は６、長さは約50mm、コイル半径は約10mmという設定で作製されたものである。

図４に示す通り、本実施例で採用したＲＬＣ直列共振回路における共振周波数61.7kHz（四角のマーカー）において、コイルに流れる電流が印加電圧にきれいに比例して増加している。また、共振周波数61.7kHzを外れるとインピーダンスが大きくなり電流が低下する。図４においては、共振周波数よりも大きい70kHz（丸のマーカー）や、共振周波数よりも小さい50kHz（三角のマーカー）において、電流が低下することが示されている。そのため、もし寄生容量の影響で共振周波数が頻繁に変動すると、印加電圧の周波数が共振周波数から容易に外れてしまう。この場合、コイルに流れる電流も変動し、誘導加熱の精密な加熱制御が困難となる。

蒸着装置１においては、寄生容量が低減されているため、ＲＬＣ直列共振回路の共振周波数の変動が起きにくく、再現性も良い。そのため、従来よりも誘導加熱方式による精密な加熱制御を実施することが可能になる。

比較的低温で気化する有機材料を製膜する蒸着装置においては、無機材料の蒸着に比べて、精密な加熱制御が要求される。本発明の蒸着装置によれば、ノイズが低減されるため、従来よりも精密な加熱制御が可能な蒸着装置を提供することが可能になる。

図５は、蒸着装置１の縮小モデルにおける温度の経時変化を示すグラフである。横軸は経過時間（秒）、縦軸は温度（℃）を示す。また、丸及び四角でプロットされた点は、それぞれコイル及び容器内の温度を示す。

図５を参照して、コイルに電流を流して（Ｏｎにして）Ｏｆｆにするまでの約３０秒の間に、容器内の温度が速やかに約２５℃から約１００℃へと上昇したことが分かる。また、電流を切った後は、容器内の温度が１００秒程度で約１００℃から約４５℃へと速やかに冷えていることも見てとれる。

図６に実施例２の蒸着装置６１の一部の端面図を示す。蒸着装置６１は、容器６３と、コイル６５と、パワー半導体６７と、真空チャンバー６９と、直流電源７１と、ケーブル７３とを備える。蒸着装置６１と蒸着装置１との主な相違点は、コイル６５が真空チャンバー６９の外部に配置される点である。

具体的には、真空チャンバー６９は、チャンバー底部７５と、チャンバー上部７７とを有する。チャンバー底部７５は、Ｏリング７９を介してチャンバー上部７７と接続されている。有機材料８１を収容する容器６３が、チャンバー底部７５の内部に配置される。また、コイル６５が、容器６３をチャンバー底部７５の外から巻くように配置される。

図６に示されるように、コイル６５と容器６３とを真空チャンバー６９で隔てる構成とすることにより、コイル６５に有機材料８１が付着することがなくなる。従来、チャンバー内に付着した蒸着材料を拭き取るためには、人が有機溶剤を用いて手作業で拭き取っていた。特に、コイルのような複雑な構造に付着した蒸着材料を拭き取ることに時間も労力も要していた。実施例２の構成とすることにより、清掃が容易となり、蒸着装置６１のメンテナンス性を向上させることが可能となる。

また、従来の抵抗加熱方式の蒸着装置において、抵抗加熱源の代わりに容器６３、コイル６５、パワー半導体６７をユニットとして用意することにより、直流電源を流用しつつ、制御性の高い誘導加熱方式の蒸着装置として利用することも可能となる。

なお、パワー半導体は、シリコンパワーＭＯＳＦＥＴでなくともよく、例えば、ＳｉＣ−ＭＯＳＦＥＴ、ＧａＮパワーＦＥＴやＩＧＢＴを用いてもよい。

図７は、（ａ）真空下におけるるつぼの温度の経時変化と、（ｂ）使用した蒸着装置の写真を示す図である。図７（ａ）の横軸は経過時間（秒）であり、縦軸はるつぼの温度（℃）である。図７（ａ）に示す通り、本発明の蒸着装置においては、るつぼの温度を１０分強で４５０℃まで上昇させることができた。また、共振点を変化させても加熱可能であることを確認できた。

図８は、（ａ）α−ＮＰＤをるつぼに入れた場合のるつぼの温度の経時変化、（ｂ）α−ＮＰＤの蒸着速度の経時変化、（ｃ）Ａｌｑ_３をるつぼに入れた場合のるつぼの温度の経時変化、及び、（ｄ）Ａｌｑ_３の蒸着速度の経時変化を示す図である。一般に、α−ＮＰＤはホール輸送材料、Ａｌｑ_３は発光材料として用いられる有機材料である。α−ＮＰＤの蒸着では共振周波数を２４１ｋＨｚとし、Ａｌｑ_３の蒸着では共振周波数を３１６ｋＨｚとして蒸着を行った。図８に示す通り、α−ＮＰＤとＡｌｑ_３のどちらの場合も、一定時間経過後には、るつぼを一定の温度に保つことができ、一定の蒸着速度で成膜可能であることを確認できた。

図９は、本発明の蒸着装置を用いて作製した有機ＥＬ素子のデバイス特性を示す図である。素子構造は、ＩＴＯ（１００ｎｍ）／α−ＮＰＤ（６０ｎｍ）／Ａｌｑ_３（７０ｎｍ）／ＬｉＦ（１ｎｍ）／Ａｌ（１００ｎｍ）とした。本発明の誘導加熱方式による有機ＥＬ素子のデバイス特性を円形のマーカーで示し、比較例として従来の抵抗加熱方式によるものを菱形のマーカーで示している。

図９（ａ）は、横軸が電圧（Ｖ）、縦軸が電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）である。図９（ｂ）は、図９（ａ）の縦軸を対数で示した図である。図９（ｃ）は、横軸が電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）、縦軸が外部量子効率（％）である。図９（ｄ）は、横軸が電流密度（ｍＡ／ｃｍ^２）、縦軸が電流効率（ｃｄ／Ａ）である。図９（ｅ）は、横軸が波長（ｎｍ）、縦軸が光強度であり、有機ＥＬ素子の発光スペクトルを示す図である。図９（ｆ）は、横軸が輝度（ｃｄ／ｍ^２）、縦軸が電流効率（ｃｄ／Ａ）である。

図９に示す通り、本発明の蒸着装置においても、従来の抵抗加熱方式と同等のデバイス特性を有する有機ＥＬ素子を作製可能であることを確認できた。

図１０及び図１１は、本発明の蒸着装置がクリスタル振動子（膜厚計）に与える影響を示す図である。図１０は、直流電源の電圧を変化させたときの(a)るつぼ温度の時間依存性、(b)膜厚計の信号（周波数）の応答の様子を示す図である。図１１は、インバータのスイッチング周波数を変化させたときの(a)るつぼ温度の時間依存性、(b) 膜厚計の信号（周波数）の応答の様子を示す図である。

図１０(a)によれば、電圧の変化に対して温度上昇速度が良く対応していることが分かる。温度上昇速度は、電圧値及び電流値にほぼリニアに依存する。また、図１０(b)によれば、直流電源の電圧を変化させても膜厚計の周波数変動が最大でも4Hz程度であった。有機物を蒸着した場合、通常、膜厚計の周波数は500-1,000Hz程度変動する。したがって、図１０(b)より、直流電源の電圧の変化は、膜厚測定に大きな誤差を与えないことが分かった。電圧が大きいと振動子の変化量が大きいが、輻射熱の影響で変動することが分かった。

図１１(a)によれば、インバータのスイッチング周波数を変化させることにより温度上昇速度も最大到達温度も異なることが分かる。図１１(b)によれば、スイッチング周波数を変化させても膜厚計の周波数変動が最大でも5Hz程度であった。そのため、インバータのスイッチング周波数の変化も、膜厚測定に大きな誤差を与えないことが分かった。

以上より、本発明の蒸着装置によれば、膜厚計にノイズを与えにくく、膜厚計が正常に膜厚を測定可能であることが確認できた。なお、上記実験では空冷用の水を流しておらず、蒸着による輻射熱で図に示すカーブが得られた。水冷すれば膜厚計に及ぼす影響をさらに抑えられるため、より正確に測定可能である。

続いて、図１２及び図１３を参照して、本実施例では周波数制御による加熱制御について述べる。図１２は、コイルに流す交流の周波数と投入エネルギー量との関係を示す図である。図１３は、周波数領域と加熱温度との関係を示す図である。

図１２に模式的に示すように、ファンクションジェネレータ等の周波数制御部を用いて周波数制御することにより、最大限到達できる温度が変化する。これは、周波数制御によって加熱制御が可能となることを意味する。

さらに、従来の電圧や電流制御では線形制御しかできなかったが、周波数制御により非線形制御が可能となる。具体的には、図１３に模式的に示すように、共振周波数付近の周波数領域では、周波数変化に対して最大到達温度が少ししか変化しない。このため、温度を精密に制御することが容易である。他方、共振周波数から離れた周波数領域では、周波数変化に対して最大到達温度が大きく変化する。このため、急速制御が可能となる。

例えば、製膜時には共振周波数付近で蒸着を行うことにより、多少の周波数の変動に対しても加熱温度をほぼ一定に保つことができる。このため、共振周波数付近で温度を精密に制御でき、安定に製膜することが容易となる。また、例えば制御時に設定したい値（温度や製膜レート）よりも値が大きくなってしまった場合に周波数を大きく変化させることで元に戻すことが容易となる。同様の操作は、直流電源の制御でもできるが、外部信号に対応して出力する電源は高価であり、上記の機能を持っていない可能性もある。さらに、蒸着源以外に特殊な装置を必要としない設計とすれば、従来の装置に組み込むことも容易となる。したがって、小型の周波数制御部のみでパワー制御できる点に大きな意義がある。

さらに、以下では、蒸着装置が備える周波数制御部（本願請求項における「周波数制御部」の一例）の構成について詳細に述べる。コイルに流す交流の周波数を制御するには、上記のように、周波数安定性のよいファンクションジェネレータを用いてもよい。しかし、本発明の蒸着装置を用いた有機電子デバイスの生産方法にはオーバースペックな面もある。その上、ファンクションジェネレータは比較的大型の装置であり、本発明の課題とした配線やケーブルからのノイズの発生が問題となりうる。

そこで、本実施例では小型化のために小型発振器素子（本願請求項における「小型発信器素子」の一例）を用いる。小型発振器素子としてVCO（Voltage Control Oscillator）が考えられる。電圧でスイッチング周波数を調整できるため、ファンクションジェネレータを用いる場合に比べて、ケーブルの引き回しや装置を減らすことが可能となる。

さらに、別の小型発振器素子として、DDS（Direct Digital Synthesizer）を用いてもよい。この場合、デジタル制御により、安定に制御することが容易となる。

VCOやDDSといった小型発振器素子を用いることにより、交流発生だけでなく周波数制御のための制御部もチャンバー下部に収納できるほどに小型化が可能となる。特に、パワー半導体と同様に、コイルと小型発振器素子との間の距離が、少なくとも小型発振器素子と直流電源との間の距離よりも短い場所に小型発振器素子を設置し、好ましくはチャンバー下部に設置することにより、ケーブル量を低減できる。そのため、寄生容量及びノイズの発生及び回路への悪影響を抑制することが容易となる。

続いて、図１４及び図１５を参照して、本発明の蒸着装置に用いられる回路における素子への負担を軽減する構成について述べる。図１４は、パワー半導体を並列に配置した一例を示す回路図である。図１５は、パワー半導体を対称に配列した一例を示す回路図である。

図１４に示すように、インバータとして機能するパワー半導体を並列に配列することにより、各パワー半導体に流れる電流が分散される。そのため、パワー半導体での発熱が抑制され、素子への負担軽減が容易となる。

同様の効果を奏することが、コンデンサを並列に配列することによっても可能である。また、現実のコンデンサには抵抗成分が存在し、共振周波数で交流を流した場合であってもコンデンサが加熱する原因となる。コンデンサを並列に配列することにより、コンデンサの抵抗成分を低減し、コンデンサの発熱を抑制することも可能となる。

さらに、現実のコンデンサには電流を流せる上限値が設定されている。例えば、0.01μFのコンデンサの上限値が２Ａで、容量が１０倍大きい0.1μFのコンデンサの上限値が４Ａといったことがある。この場合、0.01μFのコンデンサを１０個並列に配列することにより、同じ0.1μFでも電流を２０Ａと５倍流せる回路を設計することが可能となる。

さらに、図１５（ｃ）に示すように、コイルの片側の極にハイサイド側に１つ及びローサイド側に１つの計２つのパワー半導体（トランジスタ）を配置して電圧を印加する場合、ハイサイド側のパワー半導体がオフ状態の間は電流が流れない時間帯となってしまう。そこで、図１５（ａ）及び図１５（ｂ）に示すように、インバータ部が、コイル８１の一方の極８３のハイサイド側に第１トランジスタ８５を有し、コイル８１の一方の極８３のローサイド側に第２トランジスタ８７を有し、コイル８１の他方の極８９のハイサイド側に第３トランジスタ９１を有し、コイル８１の他方の極８９のローサイド側に第４トランジスタ９３を有し、計４つのトランジスタをコイル８１に対して対称に配置する構成とする。図１５（ｃ）では、コイル９５の一方の極９７から他方の極９９にしか電圧Ｖｃｃが印加されないため、電流が流れない時間帯が生じていた。これに対して図１５（ａ）及び（ｂ）の場合、コイル８１に対して、一方の極８３から他方の極８９に向かう方向にＶｃｃが印加されるだけでなく（図１５（ａ））、他方の極８９から一方の極８３に向かう方向にもＶｃｃが印加される（図１５（ｂ））。このように異なる向きに電圧を印加してコイル８１に常に電流を流すことが可能となる。これにより電流を無駄なく使えるようになり、早く加熱することが可能となる。結果として、各パワー半導体における発熱を抑制し、素子への負担を軽減することが容易となる。

さらに、大電流を流したい場合は、パワー半導体やコンデンサといった素子への負担が大きくなる。パワー半導体が過熱して故障すると、コイルに電流が供給されなくなる。もっと悪い場合には、パワー半導体が熱暴走し、ＦＥＴドライバに大電流が流れ込むことにもなりかねない。この場合、ＦＥＴドライバ内のコンデンサが破裂し、感電するおそれがある。蒸着装置を大型化する場合や、一般的に蒸着装置よりも径が大きな金属製の筒状容器を用いる昇華生成装置に本発明を応用する場合に特に問題となる。

そこで、パワー半導体にIGBTやGaNパワーFETやSiCパワーMOSFETといったOn抵抗が低い素子を用いることや、コンデンサにメタライズドフィルムコンデンサ又は大容量パワーフィルムコンデンサを用いることが考えられる。これにより、スイッチング損失を低減し、発熱及び素子負担を抑制して事故を防止することが容易となる。

なお、蒸着装置や昇華生成装置で使用されるるつぼ等の容器３の素材に磁性材料を用いたり、容器３自体に磁性材料を混入させたり、容器３の中に磁性材料を混入させてもよい。容器３に磁性体を用いた場合、誘導加熱で加熱すると磁性材料が磁化し、磁場が有効的に容器３に入りやすくなり、表面に流れる電流が有効的に増大し、加熱効率が増大すると考えられるためである。

１ 蒸着装置、３ 容器、５ 容器保持部、７ コイル、９ パワー半導体、１１ 真空チャンバー、１５ 直流電源、１６ ケーブル、１７ 有機材料、１９ 真空チャンバーの底面、２１ 真空チャンバーの側面、２３ Ｏリング、３１ シリコンパワーＭＯＳＦＥＴ、３３ シリコンパワーＭＯＳＦＥＴ、３４ 接点、３６ キャパシタ、３７ 抵抗、３９ ＲＬＣ回路部、４１ ＦＥＴ駆動回路、４３ 振動子、４５ 入力信号、４７ 入力信号、６１ 蒸着装置、６３ 容器、６５ コイル、６７ パワー半導体、６９ 真空チャンバー、７１ 直流電源、７３ ケーブル、７５ チャンバー底部、７７ チャンバー上部、７９ Ｏリング、８１ 有機材料、１０１ 蒸着装置、１１１ 真空チャンバー、１１５ 電源、１１６ ケーブル、１２０ スペース

Claims (5)

1. 有機材料を基板に製膜する蒸着装置であって、
   少なくとも一部が導体で構成されている前記有機材料を収納する容器と、
   前記容器を収容する真空チャンバーと、
   前記真空チャンバーに接続された各種ケーブルを収納するスペースであって、前記真空チャンバーに隣接する枠体により領域を規定されたスペース（１２０）と、
   前記容器の周囲に配置されているコイルと、
   前記スペースに収納されて前記コイルに接続しているインバータと、
   前記スペースの外に設置されて前記インバータにケーブルで接続している直流電源と、
   前記インバータが出力する交流の周波数を制御する周波数制御部とをさらに備える、蒸着装置。
2. 前記コイルと前記インバータとの間の距離が、前記インバータと前記直流電源との間の距離よりも短い、請求項１記載の蒸着装置。
3. 前記周波数制御部は、小型発振器素子であり、前記コイルと前記小型発振器素子との間の距離が、前記小型発振器素子と前記直流電源との間の距離よりも短い、請求項１又は２記載の蒸着装置。
4. 前記小型発振器素子は、ＤＤＳである、請求項３記載の蒸着装置。
5. 有機材料を基板に製膜する蒸着装置を用いた有機電子デバイスの生産方法であって、
   前記蒸着装置は、
   少なくとも一部が導体で構成されている前記有機材料を収納する容器と、
   前記容器を収容する真空チャンバーと、
   前記真空チャンバーに接続された各種ケーブルを収納するスペースであって、前記真空チャンバーに隣接する枠体により領域を規定されたスペース（１２０）と、
   前記容器の周囲に配置されているコイルと、
   前記スペースに収納されて前記コイルに接続しているインバータと、
   前記スペースの外に設置されて前記インバータにケーブルで接続している直流電源と、
   前記インバータが出力する交流の周波数を制御する周波数制御部とを備え、
   前記インバータが、前記直流電源からの直流を交流に変換する変換ステップと、
   前記周波数制御部が、前記交流の周波数を制御する周波数制御ステップと、
   前記コイルに前記交流が流れることで前記容器が加熱される加熱ステップとを含む、有機電子デバイスの生産方法。