JP6697145B2 - 発音装置 - Google Patents

Description

本発明は、アーマチュアが、コイルの内部を通過して、ヨークに支持された磁石に対向しており、アーマチュアの振動が振動体に伝達されて発音する発音装置に関する。

特許文献１に発音装置（電気音響変換器）に関する発明が記載されている。
この発音装置は、直流磁界発生部を有している。直流磁界発生部は、第１ヨークと第２ヨーク、およびそれぞれのヨークに支持された一対の永久磁石を有している。ヨークに隣接して空心コイルが設けられており、アーマチュアが、対向する一対の永久磁石の間と、空心コイルの内部に配置されている。

アーマチュアと振動板とがロッドで連結されており、コイルに与えられる電流に応じてアーマチュアが振動し、その振動が振動体に伝達されて発音する。

特許文献１には、ヨークがＰＢパーマロイ（４０〜５０％Ｎｉ−Ｆｅ）で形成されている、と記載されている。

特開２０１３−１３８２９２号公報

特許文献１に記載された発音装置（電気音響変換器）では、永久磁石を支持するヨークとして、ＰＢパーマロイ（４０〜５０％Ｎｉ−Ｆｅ）が使用されている。ＰＢパーマロイは、飽和磁化が１．５Ｔ以上と大きく、また軟磁性特性も良好であり、各種磁気回路に一般的に使用されている。

しかし、発音装置（電気音響変換器）のヨークに使用する軟磁性材料として、ＰＢパーマロイを選択することは、必ずしも最良ではない。

後に、図８を使用して説明するように、ＰＢパーマロイで形成されたヨークを使用した発音装置では、２ｋＨｚ以上の高域において、ＳＰＬ（Sound Pressure Level：音圧レベル）に、比較的大きなリップルノイズが現れやすくなる。これは、高域では、コイルからの発熱量が大きくなり、狭いケース内でコイルに隣接しているヨークの温度が高くなることに原因の一部があると予測できる。また、使用環境の温度上昇によっても、高域においてリップルノイズが発生しやすくなることが予測される。

後に、図７を使用して説明するように、ＰＢパーマロイは線膨張係数αが１０×１０^−６よりも大きい。したがって、コイルの発熱量が大きくなり、ヨークが加熱されると、ヨークの寸法が変化し、対向する磁石の間隔が変動しやすくなる。この間隔の変動に起因して、アーマチュアに余分な振動が与えられやすくなることが考えられる。

また、コイルの発熱量が多くなり、ヨークの寸法が変化すると、磁石とヨークとの接合面や、ヨークどうしの接合面の内部応力が大きくなり、その結果、磁石から発せられる磁束がアーマチュアに伝達されるときに、ヨーク内を通過する磁束の整流性が劣化することも、一因であると予測される。

本発明は上記従来の課題を解決するものであり、高域での音圧レベルを安定させることができる発音装置を提供することを目的としている。

本発明は、ケース内に、磁性材料で形成されたヨークと、前記ヨークに支持された磁石と、コイルと、前記コイルの内部を通過し前記磁石に対向するアーマチュアと、前記アーマチュアの動作により振動させられる振動体と、が設けられている発音装置において、
第１ヨークと第２ヨークとが接合されて前記ヨークが構成され、前記第１ヨークと前記第２ヨークの対向する内面のそれぞれに磁石が固定され、前記第１ヨークに固定された磁石と前記第２ヨークに固定された磁石との間に前記アーマチュアが位置しており、
前記第１ヨークと前記第２ヨークのそれぞれは、Ｎｉが３２質量％以上で４０質量％以下含まれたものであって、線膨張係数が５×１０ ^−６ 以下となるＦｅ−Ｎｉ合金で形成されており、
前記コイルが、前記ヨークに固定されていることを特徴とするものである。

本発明の発音装置は、好ましくは、前記Ｆｅ−Ｎｉ合金が、Ｎｉを３６質量％含む。

本発明の発音装置は、前記ケース内にフレームが設けられ、フレームの一方の側に前記振動体が支持され、他方の側に前記ヨークが固定されているものが好ましい。

さらに、本発明の発音装置では、前記ケースは、第１ケースと第２ケースとが組み合わされて構成されており、前記フレームが、前記第１ケースと前記第２ケースに挟まれて固定されていることが好ましい。

本発明の発音装置は、ヨークが、Ｆｅ−Ｎｉ合金で形成されており、Ｎｉが３２質量％以上で４０質量％以下含まれている。図７に示すように、Ｎｉが前記範囲で含まれたＦｅ−Ｎｉ合金は、線膨張係数αが低い。図８に示すように、前記ヨークを使用した発音装置では、高域でのリップルノイズを改善することが可能になる。

本発明では、高域においてコイルの発熱量が大きくなり、狭いケース内に収納されたヨークの温度が上がったとしても、Ｎｉが前記範囲で含まれているヨークを使用することで、ヨークの寸法の変化を抑えることができる。その結果、対向する磁石の間隔が変動しにくくなり、また、ヨークと磁石との接合部やヨークどうしの接合部での内部応力の増大を防止しやすくなる。また、使用環境の温度が上昇したときも、ヨークの寸法の変化を抑えることができ、このときも、内部応力の増大を防止しやすくなる。
よって、２ｋＨｚ以上の高域における音圧レベルを安定させることが可能になる。

本発明の実施の形態の発音装置の外観を示す斜視図、 本発明の実施の形態の発音装置を示す分解斜視図、 図１に示す発音装置をＩＩＩ−ＩＩＩ線で切断した断面図、 図３に示す発音装置を分解した状態で示す断面図、 実施の形態の発音装置において、フレームに振動板と第１ヨークおよびアーマチュアが取り付けられた状態を示す平面図、 図３に示す発音装置をＶＩ−ＶＩ線で切断した断面図、 ヨークを形成するＦｅ−Ｎｉ合金のＮｉ量と線膨張係数との関係を示す線図、（出典：PHISICS & APPLICATIONS OF PROPERTIES OF INVER ALLOYS, P4（丸善出版株式会社）） （Ａ）は実施例における、周波数とＳＰＬの関係を示す特性線図、（Ｂ）は比較例における、周波数とＳＰＬの関係を示す特性線図、

図１と図２などに示すように、本発明の実施の形態の発音装置１は、ケース２を有している。ケース２は第１ケース３と第２ケース４とから構成されている。第１ケース３は下ケースで、第２ケース４は上ケースであり、共に非磁性金属板または磁性金属板からプレス加工されて形成されている。

図２に示すように、第１ケース３は、底部３ａと、４側面を囲む側壁部３ｂと、側壁部３ｂの上端の開口端部３ｃを有している。第２ケース４は天井部４ａと、４側面を囲む側壁部４ｂと、側壁部の下端の開口端部４ｃを有している。第１ケース３の内部空間は、第２ケース４の内部空間よりも広く、第２ケース４は第１ケース３の蓋体として機能している。

図３と図６に示すように、第１ケース３の開口端部３ｃと第２ケース４の開口端部４ｃとの間にフレーム５が挟まれている。図２に示すように、フレーム５は、Ｚ方向の厚さ寸法が均一な非磁性材料または磁性材料の金属板材で形成されている。フレーム５の中央部に、開口部５ｃが上下に貫通して形成されている。開口部５ｃは矩形状の穴である。

フレーム５は、図示上面の前記開口部５ｃの周辺部分が振動体取付け面５ｂとなっている。振動体取付け面５ｂは枠形状の平面である。フレーム５では、振動体取付け面５ｂの周囲全周に厚さ寸法が薄くなった被挟持部６が一体に形成されている。図３と図４および図６に示されるように、被挟持部６において振動体取付け面５ｂと同じ側を向く上面が上側接合接触面６ｂである。振動体取付け面５ｂと上側接合接触面６ｂとの間には段差部７が形成されている。

このフレーム５は、厚さ寸法が均一な金属板材をプレス加工することで製造される。開口部５ｃは、金属板材を打ち抜くことで形成される。また、振動体取付け面５ｂの周囲部分を、Ｚ方向の厚さ寸法が薄くなるようにつぶし加工して被挟持部６が形成される。このつぶし加工を行うことで、被挟持部６を形成するとともに、フレーム５の剛性を高めることもできる。

フレーム５の図示下面は、開口部５ｃの周囲部分が駆動機構取付け面５ａであり、前記被挟持部６の図示下側に向く面が下側接合接触面６ａである。駆動機構取付け面５ａと下側接合接触面６ａは同一平面である。ただし、駆動機構取付け面５ａと下側接合接触面６ａとの間にも段差部を設けることができる。

図３と図４に示すように、フレーム５の図示上側の振動体取付け面５ｂに振動体１０が取り付けられている。振動体１０は、振動板１１と振動支持シート１２とで構成されている。振動板１１はアルミニウムやＳＵＳ３０４などの薄い金属材料で形成されており、必要に応じて曲げ強度を増強するためのリブがプレス成形されている。なお、図６にはリブの隆起形状が示されているが、図２ではリブの図示を省略している。振動支持シート１２は振動板１１よりも撓み変形しやすいものであり、例えばＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）やナイロンあるいはポリウレタンなどの樹脂シート（樹脂フィルム）で形成されている。

振動板１１と振動支持シート１２は矩形状であり長方形である。振動板１１の面積は、フレーム５の開口部５ｃの開口面積よりも小さく、振動支持シート１２の面積は振動板１１よりも大きい。図６に示すように、振動板１１は振動支持シート１２の下面に接着剤を用いて接着されて固定されている。振動支持シート１２の外周縁部１２ａは振動板１１の外周縁よりも周囲に突出しており、この外周縁部１２ａが、フレーム５の枠形状の上面である振動体取付け面５ｂに接着剤を介して固定されている。振動板１１は、振動支持シート１２の撓みと弾性によって、支点側端部１１ｃを支点として、自由端１１ｂがＺ方向へ変位するように振動可能である。支持側端部１１ｃと自由端１１ｂは、図２と図３および図４に現れている。

図３と図４に示すように、フレーム５に磁界発生ユニット２０とコイル２７およびアーマチュア３２が取り付けられている。磁界発生ユニット２０は、第１ヨーク２１と第２ヨーク２２とを有している。第１ヨーク２１と第２ヨーク２２を構成する軟磁性材料は、Ｎｉ−Ｆｅ合金であり、Ｎｉが３２質量％以上で４０質量％以下含まれている。

図２に示すように、第２ヨーク２２はＵ字形状に曲げられており、底面部２２ａと、Ｘ方向の両側で上向きに折り曲げられた一対の側面部２２ｂ，２２ｂとが形成されている。側面部２２ｂ，２２ｂの上端部が、平板形状の第１ヨーク２１の内面２１ａに接合され、レーザースポット溶接などで、第１ヨーク２１と第２ヨーク２２とが固定されている。第１ヨーク２１と第２ヨーク２２とが固定されると、第２ヨーク２２の底面部２２ａの内面と、第１ヨーク２１の内面２１ａとが平行に対向する。

図２ないし図４および図６に示すように、磁界発生ユニット２０では、第１ヨーク２１の内面２１ａに第１磁石２４が固定され、第２ヨーク２２の底面部２２ａの内面に第２磁石２５が固定されている。第１磁石２４の着磁面２４ａと第２磁石２５の着磁面２５ａは、互いに逆の極性となるように、各磁石２４，２５が着磁されている。第１磁石２４の着磁面２４ａと第２磁石２５の着磁面２５ａとの間には、Ｚ方向に間隔δが設定されている。

図２と図３に示すように、磁界発生ユニット２０と並ぶ位置にコイル２７が設けられている。コイル２７はＹ方向に延びる巻き軸を中心として被覆導線が周回するように巻かれている。コイル２７は、Ｙ方向に向く巻き端部２７ａが、第１ヨーク２１と第２ヨーク２２に接着されて固定されている。なお、第1ヨーク２１の下向きの外面に非磁性材料で形成された支持板が固定され、コイル２７の下向きの巻き外側部が、支持板上に接着されていてもよい。

図２と図３および図４に示すように、発音装置１にアーマチュア３２が設けられている。アーマチュア３２は厚さが均一な磁性材料の板材で形成されており、例えば、Ｎｉ−Ｆｅ合金で形成されている。アーマチュア３２はプレス加工されて、可動部３２ａと基部３２ｂと曲げ部３２ｃを有するＵ字形状に形成されている。図２に示すように、アーマチュア３２の可動部３２ａの自由端側に向く先部３２ｄはＸ方向の幅寸法が小さくなっており、先部３２ｄに連結穴３２ｅが上下に貫通して形成されている。

図３と図４および図５に示すように、アーマチュア３２の基部３２ｂは、第１ヨーク２１の上向きの外面２１ｂに固定されている。アーマチュア３２の可動部３２ａは、コイル２７の巻き空間２７ｃの内部に挿入され、さらに第１磁石２４と第２磁石２５との間隔δ内に挿入されている。アーマチュア３２の先部３２ｄは、前記間隔δよりも図示左側に飛び出している。

図３と図４に示すように、第１ヨーク２１の上向きの外面２１ｂがフレーム５の下面の駆動機構取付け面５ａに接合されて固定されている。図５と図６に示すように、第１ヨーク２１は、フレーム５の開口部５ｃをＸ方向へ横断するように設置され、第１ヨーク２１のＸ方向の両端部が、フレーム５の駆動機構取付け面５ａに接合されて、第１ヨーク２１とフレーム５とがレーザースポット溶接で固定されている。第１ヨーク２１とフレーム５とが固定されることにより、磁界発生ユニット２０は、フレーム５の駆動機構取付け面５ａを基準として固定される。

図５に示すように、アーマチュア３２の基部３２ｂは、フレーム５の開口部５ｃの開口面積よりも小さい。したがって、第１ヨーク２１の外面２１ｂが、フレーム５の下面である駆動機構取付け面５ａに固定されると、図６に示すように、前記外面２１ｂに固定されているアーマチュア３２の基部３２ｂが、フレーム５の開口部５ｃの内部に入り込む。基部３２ｂのＺ方向の厚さ寸法は、フレーム５のＺ方向の厚さ寸法よりも小さくなっており、同じく開口部５ｃ内に位置する振動板１１と、アーマチュア３２の基部３２ｂとの間に、振動板１１がＺ方向に振動できるようにＺ方向の隙間が空けられている。

図３に示すように、振動板１１の自由端１１ｂと、アーマチュア３２の先部３２ｄは伝達体３３で連結されている。伝達体３３は金属または合成樹脂で形成された針状部材であり、例えばＳＵＳ２０２のピン材で形成されている。伝達体３３の上端３３ａは振動板１１に形成された取付け穴１１ｅに挿入されて、振動板１１と伝達体３３とが接着剤または半田付けで固定されている。伝達体３３の下端部３３ｂは、アーマチュア３２の先部３２ｄに形成された連結穴３２ｅに挿入されて、伝達体３３と先部３２ｄとがレーザースポット溶接あるいは接着剤または半田付けで固定されている。伝達体３３はフレーム５の開口部５ｃ内を上下に横断しており、伝達体３３の一部が開口部５ｃの内部に位置している。

図３と図６に示すように、フレーム５の外周に一体に形成された被挟持部６が、第１ケース３の開口端部３ｃと第２ケース４の開口端部４ｃとの間に挟まれて固定される。第１ケース３の開口端部３ｃは、被挟持部６の下面である下側接合接触面６ａに突き当てられ、第２ケース４の開口端部４ｃは、被挟持部６の上面である上側接合接触面６ｂに突き当てられる。第１ケース３および第２ケース４と被挟持部６とがレーサースポット溶接で固定されて、図１に示す発音装置１が完成する。

フレーム５は、その周囲全域に被挟持部６が一体に形成され、振動体取付け面５ｂと被挟持部６の上面である上側接合接触面６ｂとの間の段差部７が形成されている。そのため、上側接合接触面６ｂと第２ケース４の開口端部４ｃとの接合部と、振動体取付け面５ｂとが段差部７を介して不連続となる。前記段差部７の存在により、振動体取付け面５ｂにおいて振動支持シート１２の外周縁部１２ａを接着する接着剤が、上側接合接触面６ｂと開口端部４ｃとの接合部に付着するのを防止できるようになる。

第１ケース３と第２ケース４との間にフレーム５が挟まれて固定されると、振動板１１と振動支持シート１２とによって、ケース２の内部の空間が上下に区分される。振動板１１および振動支持シート１２よりも上側であって第２ケース４の内部の空間が発音側空間であり、発音側空間は、第２ケース４の側壁部４ｂに形成された発音口４ｄから外部空間に通じている。

図３に示すように、ケース２の外側には、前記発音口４ｄに通じる発音ノズル４１が固定されている。図２と図３に示すように、第１ケース３の底部には吸排気口３ｄが形成されており、振動板１１および振動支持シート１２よりも下側であって第１ケース３の内部空間が、吸排気口３ｄによって外気に通じている。図２に示すように、第１ケース３の側壁部３ｂには一対の配線穴３ｅが開口しており、図３に示すように、コイル２７を構成する導線の一対の端末部２７ｂがそれぞれ配線穴３ｅから外部に引き出されている。ケースの側壁部３ｂの外部には基板４２が固定され、端末部２７ｂが基板４２に形成された小穴内を通過している。この小穴が塞がれることで、配線穴３ｅが外側から閉鎖される。

次に、発音装置１の動作を説明する。
ボイス電流がコイル２７に与えられると、コイル２７で誘導された磁界と、第１磁石２４の着磁面２４ａと第２磁石２５の着磁面２５ａとの間に生成される磁界とで、アーマチュア３２の可動部３２ａにＺ方向への振動力が与えられる。この振動は伝達体３３を介して振動板１１に伝達される。振動支持シート１２で支持されている振動板１１は、支点側端部１１ｃを支点として自由端１１ｂがＺ方向へ振れて振動し、振動板１１に振動が伝達されて、第２ケース４の内部の発音空間に音圧が生成され、この音圧が発音口４ｄから外部へ出力される。

前記発音装置１の特徴は以下の通りである。
実施の形態の発音装置１では、第１ヨーク２１と第２ヨークが、Ｆｅ−Ｎｉ合金であって、Ｎｉが３２質量％以上で４０質量％以下含まれたもので構成されている。このＦｅ−Ｎｉ合金は、線膨張係数αが小さいことが特徴である。

なお、本明細書でのＦｅ−Ｎｉ合金とは、Ｆｅ（鉄）とＮｉ（ニッケル）を主体とするものであるが、当然に、他の微量成分が含まれているものもその範疇に含まれる。通常は、ＦｅとＮｉの他に、微量成分として、０．７質量％程度のＭｇ（マンガン）や、０．２質量％未満のＣ（炭素）が含まれる。

図７に示すように、Ｎｉが３２質量％以上で４０質量％以下含まれたＦｅ−Ｎｉ合金は、線膨張係数αが５×１０^−６以下であり、Ｎｉが４５質量％程度含まれているＰＢパーマロイなどに比べてきわめて小さい。

図３に示すように、発音装置１はケース２の密閉された狭い空間内に、コイル２７とヨーク２１，２２とが隣接して配置されている。そのため、例えば２ｋＨｚ以上の高域の駆動電流がコイル２７に与えられると、コイルの発熱量が大きくなり、この発熱により、狭い空間内に隣接しているヨーク２１，２２の温度も高くなる。

しかし、前記Ｆｅ−Ｎｉ合金で形成されたヨーク２１，２２は線膨張係数が小さいため、温度が高くなっても変形量がきわめてわずかである。したがって、高温になっても第１磁石２４と第２磁石２５との隙間δの変動が小さく、隙間δの変動に起因するアーマチュア３２の余分な振動や共振の発生を抑制できる。また、ヨークの変形がわずかであるため、磁石２４，２５とヨーク２１，２２との接合部における応力の集中と、第１ヨーク２１と第２ヨーク２２との接合部での応力の集中を緩和できる。よって、磁石２４，２５から発生して、第１ヨーク２１からアーマチュア３２に至る磁束の整流性も損なわれることがなく、図８（Ａ）に示すように、２ｋＨｚ以上の高域における音圧レベルのリップルノイズのレベルＲ１を低減させることが可能になる。

なお、実施の形態では、磁界発生ユニット２０が、第１ヨーク２１とＵ字形状に曲げられた第２ヨーク２２とで構成されているが、磁界発生ユニットが、平板状の上ヨークおよび平板状の下ヨークと、上ヨークと下ヨークのそれぞれに接合される同じく平板状の一対の側部ヨークの合計４枚のヨークから構成されていてもよい。

（１）実施例
実施例となる発音装置１は、第１ヨーク２１および第２ヨーク２２を、Ｎｉを３６質量％含むＦｅ−Ｎｉ合金で形成した。板厚を０．３５ｍｍｍｍとした。この合金のバルク材での飽和磁化は１．２Ｔ程度である。図２に示す、ヨーク２１，２２のＹ方向での幅寸法Ｗ１を１．６ｍｍ、第２ヨーク２２のＸ方向の幅寸法Ｗ２を２．７ｍｍ、磁界発生ユニット２０のＺ方向の高さ寸法Ｈを１．８ｍｍとした。
第１磁石２４と第２磁石として、ＡｌＮｉＣｏ磁石を使用した。
コイル２７の巻き数を２００ターンとした。
アーマチュア３２は、ＰＢパーマロイ、すなわちＮｉが４５質量％含まれたＦｅ−Ｎｉ合金で板厚が０．１５ｍｍのものを使用した。
振動板１１は、板厚が０．０５ｍｍのアルミニウム材で形成した。

（２）比較例
アーマチュア３２を、ＰＢパーマロイ、すなわちＮｉが４５質量％含まれたＦｅ−Ｎｉ合金で形成した。ＰＢパーマロイのバルク材での飽和磁化は１．５Ｔ程度である。アーマチュア３２の寸法や、磁界発生ユニット２０とコイル２７の構造は、実施例と同一とした。

（３）ＳＰＬ（Sound Pressure Level：音圧レベル）の測定
ＳＰＬの測定は、音響分析装置：型番Ｓ２６５−２Ａ（エタニ電機株式会社製）を使用した。カプラはIEC60318-4に準拠するものを使用した。
計測状態は、１ｍＷ＠１ｋＨｚ（定電圧印加）とし、１０Ｈｚから１００ｋＨｚで音圧レベルを測定した。

実施例のＳＰＬの測定結果を図８（Ａ）に示し、比較例のＳＰＬの測定結果を図８（Ｂ）に示している。２ｋＨｚ以上の広帯域での音圧レベルは、図８（Ａ）と図８（Ｂ）とで同レベルであるが、図８（Ｂ）の比較例でのリップルノイズのレベルＲ２に比較して、図８（Ａ）の実施例でのリップルノイズのレベルＲ１は、ほぼ半減できている。

１ 発音装置
２ ケース
３ 第１ケース
４ 第２ケース
４ｄ 発音口
５ フレーム
５ａ 駆動機構取付け面
５ｂ 振動体取付け面
１０ 振動体
１１ 振動板
１１ｂ 自由端
１１ｃ 支点側端部
１２ 振動支持シート
２１ 第１ヨーク
２２ 第２ヨーク
２４ 第１磁石
２５ 第２磁石
２７ コイル
２７ａ 巻き端部
３２ アーマチュア
３２ａ 可動部
３２ｂ 基部
３２ｃ 曲げ部
３３ 伝達体

Claims (5)

1. ケース内に、磁性材料で形成されたヨークと、前記ヨークに支持された磁石と、コイルと、前記コイルの内部を通過し前記磁石に対向するアーマチュアと、前記アーマチュアの動作により振動させられる振動体と、が設けられている発音装置において、
   第１ヨークと第２ヨークとが接合されて前記ヨークが構成され、前記第１ヨークと前記第２ヨークの対向する内面のそれぞれに磁石が固定され、前記第１ヨークに固定された磁石と前記第２ヨークに固定された磁石との間に前記アーマチュアが位置しており、
   前記第１ヨークと前記第２ヨークのそれぞれは、Ｎｉが３２質量％以上で４０質量％以下含まれたものであって、線膨張係数が５×１０ ^−６ 以下となるＦｅ−Ｎｉ合金で形成されており、
   前記コイルが、前記ヨークに固定されていることを特徴とする発音装置。
2. 前記Ｆｅ−Ｎｉ合金は、Ｎｉを３６質量％含む請求項１記載の発音装置。
3. 前記第１ヨークは平板形状で、前記第２ヨークは、底面部と、前記底面部から曲げられた一対の側面部とを有し、それぞれの前記側面部の端部が、前記第１ヨークの内面に接合されており、
   前記磁石が、前記第１ヨークの前記内面と、前記第２ヨークの前記底面部の内面に固定されている請求項１または２記載の発音装置。
4. 前記ケース内にフレームが設けられ、フレームの一方の側に前記振動体が支持され、他方の側に前記ヨークが固定されている請求項１ないし３のいずれかに記載の発音装置。
5. 前記ケースは、第１ケースと第２ケースとが組み合わされて構成されており、前記フレームが、前記第１ケースと前記第２ケースに挟まれて固定されている請求項４記載の発音装置。

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