JP6497063B2 - 複層フィルム及びその製造方法、並びに偏光板 - Google Patents
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Description
このような事情から、樹脂フィルムの接着性を向上させる技術として、特許文献1とは異なる技術の開発が求められていた。
即ち、本発明は以下の通りである。
前記樹脂層Aの少なくとも一方の面に設けられ、ガラス転移温度が−50℃〜40℃の重合体b及びシランカップリング剤を含む塗布液の層を硬化させた樹脂層Bとを備え、
前記塗布液の固形分100重量部に対する前記重合体bの量が、60重量部以上である、複層フィルム。
〔2〕 前記熱可塑性樹脂aが、脂環式構造を有する重合体を含む、〔1〕記載複層フィルム。
〔3〕 前記重合体bが、ポリウレタンである、〔1〕又は〔2〕記載の複層フィルム。
〔4〕 前記ポリウレタンが、前記ポリウレタンの骨格にカーボネート構造を含む、〔3〕記載の複層フィルム。
〔5〕 前記シランカップリング剤が、アミノ基を含む、〔1〕〜〔4〕のいずれか一項に記載の複層フィルム。
〔6〕 前記複層フィルムが、前記樹脂層A及び前記樹脂層Bからなる2層構造を有する、〔1〕〜〔5〕のいずれか一項に記載の複層フィルム。
〔7〕 前記塗布液が、水を含む水系エマルションである、〔1〕〜〔6〕のいずれか一項に記載の複層フィルム。
〔8〕 〔1〕〜〔7〕のいずれか一項に記載の複層フィルムと偏光子とを備える、偏光板。
〔9〕 前記偏光子、前記樹脂層B及び前記樹脂層Aをこの順に備える、〔8〕記載の偏光板。
〔10〕 熱可塑性樹脂aからなる延伸前層aの少なくとも一方の面に、ガラス転移温度が−50℃〜40℃の重合体b及びシランカップリング剤を含む塗布液の層を形成する工程と、
前記塗布液の層を硬化させて、樹脂層Bを得る工程と、
前記延伸前層aを延伸して、樹脂層Aを得る工程とを含み、
前記塗布液の固形分100重量部に対する前記重合体bの量が、60重量部以上である、複層フィルムの製造方法。
〔11〕 熱可塑性樹脂aからなる延伸前層aを延伸して、樹脂層Aを得る工程と、
前記樹脂層Aの少なくとも一方の面に、ガラス転移温度が−50℃〜40℃の重合体b及びシランカップリング剤を含む塗布液の層を形成する工程と、
前記塗布液の層を硬化させて、樹脂層Bを得る工程とを含み、
前記塗布液の固形分100重量部に対する前記重合体bの量が、60重量部以上である、複層フィルムの製造方法。
本発明の複層フィルムは、熱可塑性樹脂aからなる樹脂層Aと、樹脂層Aの少なくとも一方の面に設けられた樹脂層Bとを備える。樹脂層Bは、高い接着性を有する。また通常、樹脂層Bは、複層フィルムを任意の部材と貼り合わせる際には、複層フィルムの最表面で露出している。そのため、本発明の複層フィルムは、樹脂層Bの作用により、優れた接着性を発揮できる。
樹脂層Bは、樹脂層Aの片面にのみ設けてもよいし、両面に設けてもよい。ただし、複層フィルムをロール状に巻回しやすいとの観点から、樹脂層Aの片面にのみ樹脂層Bを設けることが好ましい。
樹脂層Aは、熱可塑性樹脂aからなる。この熱可塑性樹脂aは、重合体と、必要に応じて任意の成分とを含む。
また、樹脂層Aの1mm厚換算でのヘイズは、好ましくは0.3%以下、より好ましくは0.2%以下である。ヘイズを前記範囲内に収めることにより、複層フィルムを偏光子と貼り合わせた場合に、偏光解消を抑制できる。ヘイズは、JIS K7136−2000に準拠して、日本電色工業社製「濁度計 NDH−300A」を用いて測定しうる。
ここで、揮発性成分は、分子量200以下の物質である。揮発性成分としては、例えば、残留単量体及び溶媒などが挙げられる。揮発性成分の量は、分子量200以下の物質の合計として、ガスクロマトグラフィーにより分析することにより定量しうる。
樹脂層Bは、重合体b及びシランカップリング剤を含む塗布液の層を硬化させて得られる層である。この樹脂層Bは、通常、塗布液に含まれていた重合体b及びシランカップリング剤を含む樹脂、又は、前記重合体bを架橋させたポリマー及びシランカップリング剤を含む樹脂からなる。樹脂層Bは、通常、樹脂層Aに直接に接しており、樹脂層Aと樹脂層Bとの間には他の層は挟まれない。しかし、本発明の効果を著しく損なわない限り、樹脂層Aと樹脂層Bとの間に任意の層が設けられていてもよい。
塗布液が含む重合体bとしては、所定範囲のガラス転移温度を有する重合体を用いる。重合体bのガラス転移温度は、具体的には、通常−50℃以上、好ましくは−45℃以上、より好ましくは−40℃以上であり、通常40℃以下、好ましくは20℃以下、より好ましくは10℃以下である。このような温度範囲のガラス転移温度を有する重合体bをシランカップリング剤と組み合わせて用いることにより、複層フィルムの接着性を効果的に高めることができる。
脂肪族ポリオールとしては、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、1,2−ブチレングリコール、1,3−ブチレングリコール、2,3−ブチレングリコール、1,4−ブタンジオール、1,5−ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、1,6−ヘキサングリコール、2,5−ヘキサンジオール、2,2,4−トリメチル−1,3−ペンタンジオール、2,2−ジメチルプロパンジオール、1,4−ブタンジオール、1,6−ヘキサンジオール、1,8−オクタメチレンジオール、グリセリン、トリメチロールプロパン等が挙げられる。脂肪族ポリオールは、1種類を単独で用いてもよく、2種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。
脂肪族の多塩基酸としては、例えば、多価カルボン酸及びその無水物が挙げられる。多価カルボン酸としては、例えば、アジピン酸、コハク酸、セバシン酸、グルタル酸、マレイン酸、フマル酸、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸等のジカルボン酸;トリメリット酸等のトリカルボン酸;などが挙げられる。多塩基酸は、1種類を単独で用いてもよく、2種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。
カーボネート系ポリウレタンとは、当該ポリウレタンの分子骨格にカーボネート構造を有するポリウレタンであり、例えば、ポリカーボネートポリオールとポリイソシアネート成分とから製造されるポリウレタンが挙げられる。カーボネート構造は加水分解し難いので、カーボネート系ポリウレタンを用いることにより、樹脂層Bの耐湿性を高めることができる。さらに、カーボネート構造は伸度が高く且つ機械的強度に優れるので、カーボネート系ポリウレタンを用いることにより、樹脂層Bの伸度、耐湿性及び機械強度のバランスを高めることができる。
また、ポリエステル−エーテル系ポリウレタンとは、当該ポリウレタンの分子構造にエステル結合及びエーテル結合を有するポリウレタンであり、例えば、ポリエステルエーテルポリオールとポリイソシアネート成分とから製造されるポリウレタン等が挙げられる。ポリエステル−エーテル系ポリウレタンを用いることにより、伸度と機械強度のバランスに優れる樹脂層Bを得ることができる。
樹脂層Bを形成するための塗布液は、上述した重合体bと組み合わせてシランカップリング剤を含む。重合体bとシランカップリング剤とを組み合わせることにより、樹脂層Bに高い接着性を発現させることができる。
シランカップリング剤は、1種類を単独で用いてもよく、2種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。
樹脂層Bを形成するための塗布液は、重合体bを架橋させうる架橋剤を含むことが好ましい。架橋剤を用いることにより、樹脂層Bの機械的強度及び接着性を向上させることができる。
また、エポキシ化合物の例を市販品で挙げると、ナガセケムテックス社製の「デナコール(デナコールEX−521,EX−614Bなど)」シリーズ等を挙げることができる。
エポキシ化合物は、1種類を単独で用いてもよく、2種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。
カルボジイミド化合物は、1種類を単独で用いてもよく、2種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。
また、オキサゾリン化合物は、1種類を単独で用いてもよく、2種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。
樹脂層Bを形成するための塗布液は、不揮発性塩基を含むことが好ましい。この不揮発性塩基は、塗布液の層を硬化させる際の処理条件下において、実質的に不揮発性である塩基が挙げられる。ここで実質的に不揮発性であるとは、通常、不揮発性塩基の減少分が80%以下であることをいう。また、塗布液の層を硬化させる際の処理条件としては、例えば、80℃で1時間放置することが挙げられる。このような不揮発性塩基は、重合体bとして酸構造を有するポリウレタンを用いた場合、ポリウレタンの酸構造を中和する中和剤として機能しうる。また、不揮発性塩基は、架橋反応の触媒として機能しうる。例えば、架橋剤のエポキシ基と重合体bのアミノ基との反応において、不揮発性塩基は触媒として機能しうる。また、不揮発性塩基は、架橋剤として機能しうる。例えば、重合体bのアセトアセチル基と不揮発性塩基のアミノ基とが反応しうる場合に、不揮発性塩基は架橋剤として機能しうる。
樹脂層Bを形成するための塗布液は、通常、溶媒を含む。溶媒としては、通常、水又は水溶性の溶媒を用いる。水溶性の溶媒としては、例えば、メタノール、エタノール、イソプロピルアルコール、アセトン、テトラヒドロフラン、N−メチルピロリドン、ジメチルスルホキシド、エチレングリコールモノメチルエーテル、エチレングリコールモノブチルエーテルなどが挙げられる。溶媒は、1種類を単独で用いてもよく、2種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。中でも、溶媒としては、水を用いることが好ましい。
樹脂層Bを形成するための塗布液は、上述した成分に組み合わせて、更に任意の成分を含みうる。
例えば、塗布液は、硬化促進剤を含みうる。硬化促進剤としては、架橋剤として例えばエポキシ化合物を用いる場合、第3級アミン系化合物(4−位に3級アミンを有する2,2,6,6−テトラメチルピペリジル基を有する化合物を除く)、三弗化ホウ素錯化合物等が好適である。また、硬化促進剤は、1種類を単独で用いてもよく、2種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。
硬化促進剤の量は、重合体bの100重量部に対して、好ましくは0.001重量部以上、より好ましくは0.01重量部以上、特に好ましくは0.03重量部以上であり、好ましくは30重量部以下、より好ましくは20重量部以下、特に好ましくは10重量部以下である。
硬化助剤の量は、架橋剤100重量部に対して、好ましくは1重量部以上、より好ましくは10重量部以上であり、好ましくは100重量部以下、より好ましくは50重量部以下である。
塗布液において、当該塗布液に含まれる固形分(例えば、重合体b等)は、粒子となって分散していることがある。この粒子の粒径は、複層フィルムの光学特性の観点から、0.01μm〜0.4μmであることが好ましい。
前記の粒径は、動的光散乱法により測定しうる。例えば、大塚電子社製の光散乱光度計DLS−8000シリーズにより測定しうる。
樹脂層Bは、前記の塗布液の層を硬化させた層である。このような樹脂層Bは、支持面を有する支持体の前記支持面に塗布液の層を形成する工程と、前記塗布液の層を硬化させて樹脂層Bを得る工程とを含む製造方法により、製造しうる。
樹脂層Bの厚みは、好ましくは0.005μm以上、より好ましくは0.01μm以上、特に好ましくは0.02μm以上であり、また、好ましくは5μm以下、より好ましくは2μm以下、特に好ましくは1μm以下である。樹脂層Bの厚みが前記範囲内にあると、樹脂層Aと樹脂層Bとの接着性を効果的に高めることができる。さらに、通常は、複層フィルムの反りなどの欠陥の発生を抑制できる。
本発明の複層フィルムは、本発明の効果を著しく損なわない限り、樹脂層Bとは反対側の樹脂層Aの面に、任意の層を備えうる。任意の層の例としては、反射防止層、ハードコート層、帯電防止層、防眩層、防汚層、セパレーターフィルム等が挙げられる。これらの任意の層は、1種類を単独で用いてもよく、2種類以上を任意に組み合わせて用いてもよい。
本発明の複層フィルムは、偏光子等の任意の部材との接着性に優れる。具体的には、本発明の複層フィルムは、樹脂層Aと樹脂層Bとの間の接着力が高く、且つ、樹脂層Bの表面に任意の部材を接着する場合に樹脂層Bと任意の部材とを強く接着できる。
本発明の複層フィルムは、例えば、樹脂層Aを用意する工程と、樹脂層Aの面を支持面として用いて、樹脂層Bの項で説明したように塗布液から樹脂層Bを製造する工程を含む製造方法により、製造しうる。この場合、樹脂層Bを製造する工程は、樹脂層A上に塗布液の層を形成する工程と、この塗布液の層を硬化させて樹脂層Bを得る工程とを含む。また、本発明の複層フィルムの製造方法は、任意の時点において、樹脂層A、樹脂層B及び複層フィルムを延伸する工程を含んでいてもよい。
中でも、延伸処理を施された樹脂層Aを備える複層フィルムを製造する場合、その複層フィルムは、下記の第一の製造方法又は第二の製造方法によって製造することが好ましい。以下の説明において、「延伸フィルム層A」とは延伸処理を施された樹脂層Aを示し、「延伸前層a」とは延伸処理を施される前の樹脂層Aを示す。
延伸前層aの少なくとも一方の面に塗布液の層を形成する工程と、前記塗布液の層を硬化させて樹脂層Bを得る工程と、前記延伸前層aを延伸して延伸フィルム層Aを得る工程とを含む、製造方法。
延伸前層aを延伸して延伸フィルム層Aを得る工程と、延伸フィルム層Aの少なくとも一方の面に塗布液の層を形成する工程と、塗布液の層を硬化させて樹脂層Bを得る工程とを含む、製造方法。
本発明の複層フィルムの第一の製造方法では、延伸前層aを用意する工程を行う。この延伸前層aは、前述のように、熱可塑性樹脂aからなるフィルム層であって、延伸処理を施されることによって延伸フィルム層Aとなりうるフィルム層である。
このとき、複層フィルムの製造効率を高める観点では、複層フィルムは長尺のフィルムとして製造することが好ましい。複層フィルムを長尺のフィルムとして製造する場合、長尺の延伸前層aを用意し、この延伸前層aを長手方向に搬送しながら、当該延伸前層aの面に塗布液を塗布し硬化させることにより、連続的に樹脂層Bを形成することが好ましい。例えば、連続的に搬送される長尺の延伸前層aが延伸装置に供給される直前に、延伸前層aの面に塗布液を塗布し、延伸装置の予熱ゾーン及び延伸ゾーンにおいて塗布液の層の硬化及び延伸前層aの延伸を同時に行うことが好ましい。
本発明の複層フィルムの第二の製造方法では、延伸フィルム層Aを用意する工程を行う。延伸フィルム層Aは、第一の製造方法の項で説明したように、延伸前層aを用意する工程と、用意した延伸前層aを延伸して延伸フィルム層Aを得る工程とを含む製造方法により、製造しうる。また、延伸フィルム層Aの面には、延伸フィルム層Aと樹脂層Bとの接着性を向上させるために、表面改質処理を施してもよい。
本発明の複層フィルムの製造方法では、上述した工程に加えて、更に任意の工程を含んでいてもよい。
例えば、延伸前層aを延伸する前に、延伸前層aに予め延伸処理を施す工程を行ってもよい。具体例を挙げると、延伸前層aを延伸した後で、この延伸前層aの面に塗布液の層を形成し、その後、塗布液の層の硬化及び延伸前層aの延伸を行ってもよい。
本発明の偏光板は、偏光子と本発明の複層フィルムとを備える。本発明の複層フィルムは、通常、樹脂層B側で偏光子に接着されている。したがって、本発明の偏光板は、通常、偏光子、樹脂層B及び樹脂層Aをこの順に備える。
本発明の複層フィルムは、例えば、単独で位相差板又は視野角補償フィルムとして用いてもよい。また、本発明の複層フィルムは、例えば、円偏光フィルムと組み合わせて輝度向上フィルムとして用いてもよい。また、複層フィルムは、例えば、液晶表示装置、有機エレクトロルミネッセンス表示装置、プラズマ表示装置、FED(電界放出)表示装置、SED(表面電界)表示装置などに適用してもよい。
以下の説明において、量を表す「%」及び「部」は、別に断らない限り、重量基準である。また、以下に説明する操作は、別に断らない限り、常温常圧大気中において行った。
(重合体bのガラス転移温度の測定方法)
実施例及び比較例で用いたポリウレタンの水分散体を、テフロン(登録商標)加工を施された容器に流し入れ、常温で24時間乾燥させた。その後、120℃のオーブンで更に1時間乾燥し、厚み150μmのポリウレタンの単膜を用意した。この単膜のガラス転移温度を、動的粘弾性測定装置(ユービーエム社製「Rheogel−E4000」)を用いて、tanδのピークから測定した。この際、ピークが2つ出る場合は、温度が低い方のピークをガラス転移温度として採用した。
NDH−2000(日本電色工業株式会社製)を用いてヘイズを測定した。試験方法は、JIS K7136に準拠した。
偏光子の代わりに、ノルボルネン系重合体を含む樹脂からなる未延伸フィルム(ガラス転移温度160℃、厚み100μm、日本ゼオン社製)を用意した。この未延伸フィルムの片面に、コロナ処理を施した。
また、複層フィルムの樹脂層B側の面に、コロナ処理を施した。
求められた剥離強度は、以下の基準で評価した。
良:剥離強度が0.5N以上であるか、又は、剥離前に未延伸フィルムの破壊が発生した。
不良:剥離強度が0.5N未満である。
(1−1.樹脂aからなる延伸前層aの製造)
熱可塑性樹脂aとして、シクロオレフィン重合体を含む樹脂(ガラス転移温度137℃;日本ゼオン社製「ZEONOR1420R」)のペレットを用意した。この樹脂のペレットを100℃で5時間乾燥した。その後、乾燥した樹脂のペレットを、単軸の押出機に供給した。この樹脂を、押出機内で溶融した後、ポリマーパイプ及びポリマーフィルターを経て、Tダイからキャスティングドラム上にフィルム状に押し出し、冷却した。これにより、厚み80μm、幅500mmの長尺のフィルムを延伸前層aとして得た。
極性基を有する重合体bとしてカーボネート系ポリウレタンを含む水分散体(第一工業製薬社製「スーパーフレックス」;カーボネート系ポリウレタンのガラス転移温度−31℃)を、当該水分散体に含まれるポリウレタンが100部となる量取った。この水分散体に、エポキシ化合物(ナガセケムテックス社製「デナコールEX−521」)3.3部と、アジピン酸ジヒドラジド5部と、水とを混ぜ合わせた。その後、前記水分散体を撹拌しながら、前記水分散体にシランカップリング剤(信越化学社製「KBM903」;3−アミノプロピルトリメトキシシラン)を添加した。この際、シランカップリング剤の量は、シランカップリング剤の添加後の水分散液の固形分(即ち、ポリウレタン、エポキシ化合物、アジピン酸ジヒドラジド及びシランカップリング剤)100重量部に対して1.5重量部とした。その後、目開き1μmの濾過フィルターによって水分散体を濾過して、固形分20%の液状の水系エマルションを塗布液として得た。
クリップを備えるテンター式横延伸機の前記クリップで、前記工程(1−1)で製造した延伸前層aの幅方向の両端部を把持した。そして、前記延伸前層aに、延伸温度155℃及び延伸倍率4.6倍で幅方向に連続的に一軸延伸を施し、さらに幅方向の両端部を裁断して除去して、延伸フィルム層Aを得た。
前記工程(1−3)で製造した複層フィルムについて、ヘイズ及び剥離強度を評価した。その結果、ヘイズは、0.9%であった。また、剥離強度は0.5N/15mm以上であり、良好であった。
前記工程(1−2)において、シランカップリング剤の添加量を2.5重量部に変更した。以上の事項以外は実施例1と同様にして、複層フィルムの製造及び評価を行った。その結果、複層フィルムのヘイズは1.3%であり、また、剥離強度は0.5N/15mm以上と良好であった。
前記工程(1−2)において、シランカップリング剤の添加量を3.5重量部に変更した。以上の事項以外は実施例1と同様にして、複層フィルムの製造及び評価を行った。その結果、複層フィルムのヘイズは2.2%であり、また、剥離強度は0.5N/15mm以上と良好であった。
前記工程(1−2)において、シランカップリング剤の添加量を5重量部に変更した。以上の事項以外は実施例1と同様にして、複層フィルムの製造及び評価を行った。その結果、複層フィルムのヘイズは6.4%であり、また、剥離強度は0.5N/15mm以上と良好であった。
コロナ処理装置(春日電機社製)を用いて、出力500W、電極長1.35m、搬送速度20m/minの条件で、実施例1の工程(1−1)で製造した延伸前層aの表面に放電処理を施した。延伸前層aの放電処理を施した表面に、実施例2で用いた塗布液を、乾燥膜厚が3.2μmになるようにロールコーターを用いて塗布して、塗布液の層を形成した。
前記工程(1−2)において、重合体bを含む水分散体として、カーボネート系ポリウレタンを含む水分散液(第一工業製薬社製「スーパーフレックス」;カーボネート系ポリウレタンのガラス転移温度−31℃)の代わりに、カーボネート系ポリウレタンを含む水分散液(第一工業製薬社製「スーパーフレックス」;カーボネート系ポリウレタンのガラス転移温度−35℃)を用いた。
また、前記工程(1−2)において、シランカップリング剤の添加量を2.5重量部に変更した。
以上の事項以外は実施例1と同様にして、複層フィルムの製造及び評価を行った。その結果、複層フィルムの剥離強度は0.5N/15mm以上であり、良好であった。
前記工程(1−2)において、重合体bを含む水分散体として、カーボネート系ポリウレタンを含む水分散液(第一工業製薬社製「スーパーフレックス」;カーボネート系ポリウレタンのガラス転移温度−31℃)の代わりに、カーボネート系ポリウレタン(ADEKA社製「アデカボンタイター」;カーボネート系ポリウレタンのガラス転移温度−16℃)を用いた。
また、前記工程(1−2)において、シランカップリング剤の添加量を2.5重量部に変更した。
以上の事項以外は実施例1と同様にして、複層フィルムの製造及び評価を行った。その結果、複層フィルムの剥離強度は0.5N/15mm以上であり、良好であった。
前記工程(1−1)において、熱可塑性樹脂aとして、シクロオレフィン重合体を含む樹脂(ガラス転移温度137℃;日本ゼオン社製「ZEONOR1420R」)の代わりに、シクロオレフィン重合体を含む樹脂(ガラス転移温度160℃;日本ゼオン社製「ZEONOR1600」)を用いた。
また、前記工程(1−2)において、シランカップリング剤の添加量を2.5重量部に変更した。
以上の事項以外は実施例1と同様にして、複層フィルムの製造及び評価を行った。その結果、複層フィルムの剥離強度は0.5N/15mm以上であり、良好であった。
前記工程(1−2)において、シランカップリング剤の添加量を2.5重量部に変更した。
また、前記工程(1−3)において、延伸温度を155℃から147℃に変更し、延伸倍率を4.6倍から2.2倍に変更し、延伸方向を幅方向から斜め45°方向に変更した。ここで、斜め45°方向とは、幅方向に対して45°の角度をなす方向をいう。
以上の事項以外は実施例1と同様にして、複層フィルムの製造及び評価を行った。得られた複層フィルムは、延伸フィルム層A(厚み36μm)及び樹脂層B(厚み0.7μm)からなる2層構造を有しており、その剥離強度は0.5N/15mm以上と良好であった。
前記工程(1−3)において、延伸フィルム層Aの表面への放電処理、及び、塗布液の層の形成を行なわなかったこと以外は実施例1と同様にして、延伸フィルム層A(厚み17μm)のみからなる単層フィルムを製造した。この単層フィルムについて剥離強度を測定したところ、0.5N/15mm未満であり、剥離強度が不十分であった。
前記工程(1−2)において、重合体bを含む水分散体として、カーボネート系ポリウレタンを含む水分散液(第一工業製薬社製「スーパーフレックス」;カーボネート系ポリウレタンのガラス転移温度−31℃)の代わりに、エステル系ポリウレタンを含む水分散体(第一工業製薬社製「スーパーフレックス」;エステル系ポリウレタンのガラス転移温度41℃)を用いた。
また、前記工程(1−2)において、水分散体にシランカップリング剤を添加しなかった。
以上の事項以外は実施例1と同様にして、複層フィルムの製造及び評価を行った。その結果、複層フィルムの剥離強度は0.5N/15mm未満であり、剥離強度が不十分であった。
前記工程(1−2)において、水分散体にシランカップリング剤を添加しなかった。以上の事項以外は実施例1と同様にして、複層フィルムの製造及び評価を行った。その結果、複層フィルムのヘイズは0.7%であり、剥離強度は0.5N/15mm未満と不十分であった。
実施例及び比較例の結果を、下記の表に示す。下記の表において、略称の意味は、以下の通りである。
COP:シクロオレフィン重合体を含む樹脂。
Tg:ガラス転移温度。
KBM903:シランカップリング剤「KBM903」。
上述した実施例及び比較例では、剥離強度の測定の際に、偏光子の代わりに、ノルボルネン系重合体を含む樹脂からなる未延伸フィルムを用いていた。このように偏光子の代わりに未延伸フィルムを用いて剥離強度の測定を行うことの妥当性を検証するため、実施例1で得られた複層フィルムについて、発明者は以下の実験を行った。以下の実験では、未延伸フィルムの代わりに特開2005−70140号公報の実施例1に従って偏光フィルムを用意し、この偏光フィルムの片方の表面に複層フィルムの樹脂層B側の面を貼り合わせた。さらに、偏光フィルムのもう片方の表面にはトリアセチルセルロースフィルムを貼り合わせ、90度剥離試験を実施した。
また、偏光フィルムのもう片方の表面には、前記の接着剤を介してトリアセチルセルロースフィルムを貼り合わせた。
その後、80℃で7分間乾燥させて接着剤を硬化させて、サンプルフィルムを得た。
こうして得られたサンプルフィルムを用いて、前記(剥離強度の測定方法)と同様に90度剥離試験を行った。
したがって、偏光子の代わりに未延伸フィルムを用いた前記の実施例及び比較例の結果は、妥当なものである。
Claims (10)
- 熱可塑性樹脂aからなる樹脂層Aと、
前記樹脂層Aの少なくとも一方の面に設けられ、ガラス転移温度が−50℃〜40℃の重合体b及びアミノ基を含むシランカップリング剤及び不揮発性塩基を含む塗布液の層を硬化させた樹脂層Bとを備え、
前記塗布液の固形分100重量部に対する前記重合体bの量が、60重量部以上である、複層フィルム。 - 前記熱可塑性樹脂aが、脂環式構造を有する重合体を含む、請求項1記載の複層フィルム。
- 前記重合体bが、ポリウレタンである、請求項1又は2記載の複層フィルム。
- 前記ポリウレタンが、前記ポリウレタンの骨格にカーボネート構造を含む、請求項3記載の複層フィルム。
- 前記複層フィルムが、前記樹脂層A及び前記樹脂層Bからなる2層構造を有する、請求項1〜4のいずれか一項に記載の複層フィルム。
- 前記塗布液が、水を含む水系エマルションである、請求項1〜5のいずれか一項に記載の複層フィルム。
- 請求項1〜6のいずれか一項に記載の複層フィルムと偏光子とを備える、偏光板。
- 前記偏光子、前記樹脂層B及び前記樹脂層Aをこの順に備える、請求項7記載の偏光板。
- 熱可塑性樹脂aからなる延伸前層aの少なくとも一方の面に、ガラス転移温度が−50℃〜40℃の重合体b及びアミノ基を含むシランカップリング剤及び不揮発性塩基を含む塗布液の層を形成する工程と、
前記塗布液の層を硬化させて、樹脂層Bを得る工程と、
前記延伸前層aを延伸して、樹脂層Aを得る工程とを含み、
前記塗布液の固形分100重量部に対する前記重合体bの量が、60重量部以上である、複層フィルムの製造方法。 - 熱可塑性樹脂aからなる延伸前層aを延伸して、樹脂層Aを得る工程と、
前記樹脂層Aの少なくとも一方の面に、ガラス転移温度が−50℃〜40℃の重合体b及びアミノ基を含むシランカップリング剤及び不揮発性塩基を含む塗布液の層を形成する工程と、
前記塗布液の層を硬化させて、樹脂層Bを得る工程とを含み、
前記塗布液の固形分100重量部に対する前記重合体bの量が、60重量部以上である、複層フィルムの製造方法。
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