JP6252534B2 - 溶銑処理中の冷鉄源使用方法および溶銑処理装置 - Google Patents
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Description
例えば、特許文献1,2には、冷鉄源の使用量増大を図る取り組みとして、溶銑を排出した後、高炉で溶銑を受銑する前の高温の容器内にあらかじめ冷鉄源を入れておき、その後、高炉で容器内に溶銑を受銑する方法が開示されている。特許文献1,2に記載の方法によれば、開口部からの放熱ロスを低減しながら、冷鉄源を溶解することができる。
さらに、特許文献4のように脱珪処理にて気体酸素を用いる方法では、脱珪反応による発熱を利用して冷鉄源の使用量を増大させることができるが、脱珪処理中に冷鉄源を添加することは記載されておらず、特許文献3と同様に、この方法に適した冷鉄源の性状や投入条件は不明であった。このため、冷鉄源の鉄歩留りのばらつきが生じ、冷鉄源の使用量を最大限まで有効に活用することができなかった。
V≧−0.1×Db+0.9 ・・・(1)
V:単位時間、単位投入面積当たりの投入密度[t/(m2・min)]
Db:冷鉄源のかさ比重[g/cm3]
<装置構成>
はじめに、図1および図2を参照して、本発明の一実施形態に係る溶銑処理装置1の装置構成について説明する。本実施形態に係る溶銑処理装置1は、溶銑搬送容器2に収容された溶銑Mを酸化精錬することで、脱珪処理や脱燐処理のうち少なくとも一方の溶銑処理を実施する装置である。溶銑搬送容器2は、例えば、内側全面に耐火物がライニングされた魚雷型の金属製容器であるトピードカー(混銑車)等の搬送容器であり、自走式車両と一体に構成されるかあるいは自走式台車に搭載され、軌道上等を移動可能に構成される。溶銑処理装置1は、ランス3と、冷鉄源投入装置4とを有する。
次に、本発明の一実施形態に係る溶銑処理装置1を用いた溶銑処理方法について説明する。本実施形態では、溶銑搬送容器2に収容された溶銑Mを酸化精錬することで、脱珪処理や脱燐処理のうち少なくとも一方の溶銑処理を実施する。
まず、溶銑処理に先立ち、溶銑搬送容器2に収容された溶銑Mの温度および成分が測定される。なお、以下では、溶銑処理前の溶銑Mの温度および成分を、処理前温度および処理前成分とそれぞれ称する。
その後、吐出孔33が溶銑Mに浸漬し、所定の浸漬深さとなるまでランス3が下降する。なお、浸漬深さは、溶銑Mの浴面の高さに対するランス3の下端の高さまでの距離である。また、上記の所定の浸漬深さは、溶銑の量や、溶銑搬送容器2の形状、処理条件に応じて適宜適当な深さが用いられる。
V≧−0.1×Db+0.9 ・・・(1)
H≧−0.5×Db+3.5 ・・・(2)
H:自由落下高さ[m]
なお、(1)式および(2)式の各係数の最適値は、溶銑Mの温度や浴面のスラグ厚みなどにより多少変動することが考えられるが、製鋼工程における大規模な製造ラインで適用する上では上記の各係数は十分な精度を持ったものとして扱うことができる。
溶銑処理は、溶銑Mの処理前温度、処理前成分、処理後の目標成分および溶銑処理設備1の仕様等に応じた時間だけ行われる。このとき、冷鉄源44は、溶銑処理が行われている間、連続的または断続的に投入される。
上記の時間が経過した後、ランス3からの気体酸素およびプロパンガスの吐出が停止され、ランス3が上昇し、溶銑搬送容器2の外へと移動することで、溶銑処理が終了する。
以上、図1および図2を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範囲内において、各種の変更例または修正例を実施し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
(1)本発明の実施形態に係る溶銑処理中の冷鉄源使用方法は、溶銑搬送容器2に収容された溶銑Mに対して、溶銑脱珪処理および溶銑脱燐処理のうち少なくとも一方の溶銑処理をする際に、連続的あるいは断続的に、冷鉄源44を下記(1)式の条件を満たす投入密度Vで溶銑Mに投入する。
V≧−0.1×Db+0.9 ・・・(1)
V:単位時間、単位投入面積当たりの投入密度[t/(m2・min)]
Db:冷鉄源44のかさ比重[g/cm3]
H≧−0.5×Db+3.5 ・・・(2)
H:自由落下高さ[m]
上記構成および上記(1)の構成によれば、上記(1)の構成のみの場合に比べ、さらに冷鉄源44の鉄歩留りを向上させることができる。
上記構成によれば、酸素源として固体の酸素源を用いる場合に比べ、浴面の振動効果や、反応に伴う発熱量が多い効果等から、冷鉄源44の鉄歩留りを向上させることができる。
冷鉄源44の溶解性は、溶銑温度に応じて変化する。このため、上記構成によれば、未溶解の冷鉄源44の発生を抑止することが出来る。更に、酸化脱珪・酸化脱燐反応は、発熱反応であるため、溶銑Mの温度が高いほど反応性が低下する特性がある。このため溶銑Mの温度を指標として冷鉄源44の投入を行うことで、より反応性の高い溶銑条件とすることができ、精錬コストを低減することができる。また、必要に応じて、溶銑処理後の溶銑の温度を、後続の精錬工程から要求される温度範囲に調整することができる。
上記構成によれば、冷鉄源44とランス3と衝突を防ぐことができるので、ランス3の過剰損耗を防止することができる。さらに、ランス3から吹き込まれる気体酸素によって生じる、浴面が露出した領域に冷鉄源44を投入することができるため、冷鉄源44の鉄歩留りの向上を図ることができる。
冷鉄源が大きな場合、浴内に入った冷鉄源の溶解が溶銑処理中に完了せず、転炉装入鍋への払い出し時にも流出せずに、溶銑搬送容器2内にスラグと共に残ってしまう。その後、溶銑搬送容器2内に残った冷鉄源は、スラグと共に排出されてしまうため、鉄源として有効に利用されない。これに対して、上記構成によれば、冷鉄源44が浴内に入った後の溶け残りを防止することができ、鉄歩留りを向上させることができる。
トピードカーを用いた脱珪処理では、高粘度のフォーミングしたスラグが大量に発生するため、このスラグを上部の開口部から溢出させながら処理を行うことが一般的である。このため、トピードカーでの溶銑処理では、冷鉄源の鉄歩留りが小さくなり易い傾向がある。これに対して、上記構成によれば、流出するスラグに投入した鉄分が混入しにくくなるため、鉄歩留りを大幅に向上させることができる。また、トピードカーは、通常、熱放散を抑制するため、開口部が小さく設計される。このため、ランスを用いた溶銑処理の場合、鍋型の溶銑搬送容器に比べ、冷鉄源の投入位置と、ランスとの距離が小さくなる。このため、投入される冷鉄源とランスとの衝突により、ランスが過剰に損耗し易くなる。しかし、上記構成に、(5)の構成を適用することにより、このようなランス3の過剰な損耗を大幅に抑制することができる。
V≧−0.1×Db+0.9 ・・・(1)
V:単位時間、単位投入面積当たりの投入密度[t/(m2・min)]
Db:冷鉄源44のかさ比重[g/cm3]
上記構成によれば、上記(1)の構成と同様な効果を得ることができる。
実施例1では、溶銑搬送容器2として、平均溶銑充填量が300tのトピードカーを用いた。また、溶銑処理としては、図1に示すフィーダー42にシュート43を設けることで投入幅が調整可能な冷鉄源投入装置4を有する溶銑処理装置1、および図3に示すシュート43を設けずにフィーダー42から冷鉄源44を直接投入する溶銑処理装置1の2通りの溶銑処理装置1を用いて、脱珪処理および脱燐処理を連続して行った。なお、フィーダー42には、一般的な電磁振動式フィーダーを用いた。溶銑処理では、鉄歩留りを正確に評価するため、ランス3から酸素源として、気体酸素を吐出させて酸化精錬を行った。また、ランス3は、トピードカーの開口部のトピードカーの長手方向の中央部に、トピードカーの中心軸から200mm程度偏心させて鉛直に配し、鉛直方向に下降させることで溶銑Mに浸漬させた。さらに、溶銑処理中には、冷鉄源投入装置4,4aを用いて、溶銑Mに任意の高さから冷鉄源44を投入した。このとき、本発明例1では、少なくとも投入密度Vが(1)式の条件を満足するように冷鉄源44を添加した。また、比較例として、投入密度Vが(1)式の条件を満足しない条件についても同様の方法で溶銑処理を行った。用いた冷鉄源44の種類については、後述する。そして、溶銑処理を行った後、処理前後の溶銑量などから冷鉄源44の鉄歩留りを算出し、四捨五入して10%単位で評価した。
実施例2では、実施例1により鉄歩留りの向上が確認された、投入密度Vが(1)式の条件を満たし、且つ自由落下高さHが(2)式の条件を満たす条件について、浴面における冷鉄源44の投入位置の影響および冷鉄源44の大きさの影響を確認した。具体的には、実施例2では、鉄歩留りが高かった実施例1の本発明例1−8と同じ条件について、冷鉄源44の投入位置および大きさを変えた複数の条件で溶銑処理を行い、鉄歩留りおよびランス3の耐火物34の損耗量の判定を行った。
2 :溶銑搬送容器
3 :ランス
31 :内管
32 :外管
33 :吐出孔
34 :耐火物
4,4a :冷鉄源投入装置
41 :ホッパー
42 :フィーダー
43 :シュート
44 :冷鉄源
5 :溶銑搬送容器
M :溶銑
Claims (8)
- 溶銑搬送容器に収容された溶銑に対して、溶銑脱珪処理および溶銑脱燐処理のうち少なくとも一方の溶銑処理をする際に、連続的あるいは断続的に、冷鉄源を下記(1)式の条件を満たす投入密度Vで前記溶銑に投入することを特徴とする溶銑処理中の冷鉄源使用方法。
V≧−0.1×Db+0.9 ・・・(1)
V:単位時間、単位投入面積当たりの投入密度[t/(m2・min)]
Db:冷鉄源のかさ比重[g/cm3] - 前記冷鉄源を前記溶銑に投入する際に、前記冷鉄源を下記(2)式の条件を満たす自由落下高さHから前記溶銑に投入することを特徴とする請求項1に記載の溶銑処理中の冷鉄源使用方法。
H≧−0.5×Db+3.5 ・・・(2)
H:自由落下高さ[m] - 前記溶銑脱珪処理および前記溶銑脱燐処理のうち少なくとも一方の前記溶銑処理をする際に、気体酸素を使用して前記溶銑処理をすることを特徴とする請求項1または2に記載の溶銑処理中の冷鉄源使用方法。
- 前記冷鉄源を投入する際に、前記溶銑処理の前に測定された前記溶銑の温度に応じて、前記冷鉄源の投入量を調整することを特徴とする請求項3に記載の溶銑処理中の冷鉄源使用方法。
- 前記溶銑処理をする際に、前記溶銑の浴面に対して略垂直に浸漬させたランスの先端から、前記溶銑に前記気体酸素を吹き込み、
前記冷鉄源を投入する際に、前記浴面において、浸漬された前記ランスの表面から水平方向に100mm以上1500mm以下の距離で示される円環領域内に、前記冷鉄源を投入することを特徴とする請求項4に記載の溶銑処理中の冷鉄源使用方法。 - 前記冷鉄源を投入する際に、粒径が100mm以下の前記冷鉄源を投入することを特徴とする請求項5に記載の溶銑処理中の冷鉄源使用方法。
- 前記溶銑搬送容器は、トピードカーであることを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の溶銑処理中の冷鉄源使用方法。
- 溶銑搬送容器に収容された溶銑に酸素源を供給することで、前記溶銑を溶銑脱珪処理および溶銑脱燐処理のうち少なくとも一方の溶銑処理を行うランスと、
連続的あるいは断続的に、冷鉄源を下記(1)式の条件を満たす投入密度Vで前記溶銑に投入する冷鉄源投入装置とを有することを特徴とする溶銑処理装置。
V≧−0.1×Db+0.9 ・・・(1)
V:単位時間、単位投入面積当たりの投入密度[t/(m2・min)]
Db:冷鉄源のかさ比重[g/cm3]
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