JP2020105571A - スラグのフォーミング抑制方法および転炉精錬方法 - Google Patents
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Abstract
Description
C+FeO=CO(g)+Fe (A)
[1]転炉の下方に設置した排滓鍋へ、Sを20〜55質量%含有する硫化鉱物を投入するスラグのフォーミング抑制方法であって、前記転炉の炉口からスラグを排出する前に、式(1)を満たす量の硫化鉱物を前記排滓鍋内に投入し、さらに、スラグの排出量が式(2)の条件を満たしている時期を開始点として、式(3)の範囲を満たす速度で水噴流を前記排滓鍋のスラグ落下位置に吹き付けることを特徴とする、スラグのフォーミング抑制方法。
Wslag-1:排滓開始から1分間の最大スラグ排出量(kg)
(%S)ore:硫化鉱物のS濃度(質量%)
Wslag:スラグ排出量(kg)
Vwater:水噴流の吹き付け速度(kg/分)
Vslag:スラグの排出速度(kg/分)
[2]前記硫化鉱物の粒度は、粒径20mm以下が80質量%以上であることを特徴とする、前記[1]に記載のスラグのフォーミング抑制方法。
[3]1基の転炉に溶銑を装入して脱珪・脱燐吹錬を行った後、炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させてスラグを炉口から排出し、転炉を垂直に戻した後に引き続いて脱炭吹錬を行う精錬方法において、脱燐吹錬後のスラグ排出時に[1]または[2]に記載のスラグのフォーミング抑制方法を用いることを特徴とした転炉精錬方法。
[4]2基の転炉の片方に溶銑を装入して脱珪吹錬を行った後、炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させてスラグを炉口から排出し、転炉を垂直に戻した後に引き続いて脱燐吹錬を行う精錬方法において、脱珪吹錬後のスラグ排出時に前記[1]または[2]に記載のスラグのフォーミング抑制方法を用いることを特徴とした転炉精錬方法。
Hmax:銑鉄投入後の最大スラグ高さ(mm)
Wslag-1:排滓開始から1分間の最大スラグ排出量(kg)
(%S)ore:硫化鉱物のS濃度(質量%)
(%S)ore:硫化鉱物のS濃度(質量%)
Wslag:スラグ排出量(kg)
Vslag:スラグ排出速度(kg/分)
(%S)ore:硫化鉱物のS濃度(質量%)
Wslag-1:排滓開始から1分間の最大スラグ排出量(kg)
Vslag:スラグ排出速度(kg)
実施例6では硫化鉱物を投入しなかったため排滓開始後0.8分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は6.0tにとどまった。実施例7では水噴流の吹き付けを行わなかったために排滓途中からフォーミング抑制効果が小さくなり、排滓開始後2.0分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は10.0tにとどまった。
実施例8では硫化鉱物のS濃度が本発明の範囲より過小であったためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後1.5分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は9.0tにとどまった。実施例9では硫化鉱物のS濃度が本発明の範囲より過大であったためSの蒸発が多くなり、排滓中にH2Sが最大で1.2ppm発生した。
実施例10では硫化鉱物の排滓前投入量が本発明の範囲より過小であったためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後2.0分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は9.5tにとどまった。
実施例11では水噴流の吹き付け開始が本発明の範囲より早かったためH2Sが最大で1.3ppm発生した。実施例12では水噴流の吹き付け開始が本発明の範囲より遅かったため十分なフォーミング抑制効果が得られず、排滓開始後2.3分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は10.5tにとどまった。
実施例13では排滓速度に対する水噴流の吹き付け速度が本発明の範囲より過小であったためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後2.2分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は10.5tにとどまった。実施例14では排滓速度に対する水噴流の吹き付け速度が本発明の範囲より過大であったためスラグが十分なフォーミング抑制効果が得られず、スラグ溢れは起こらなかったものの排滓量は11.5tにとどまった。
実施例15では水噴流の吹き付け位置が排滓流の落下位置から外れていたためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後1.5分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は9.3tにとどまった。
実施例21では硫化鉱物を投入しなかったため排滓開始後0.8分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は3.0tにとどまった。実施例22では水噴流の吹き付けを行わなかったために排滓途中からフォーミング抑制効果が小さくなり、排滓開始後2.0分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は6.0tにとどまった。
実施例23では硫化鉱物のS濃度が本発明の範囲より過小であったためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後1.5分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は5.8tにとどまった。実施例24では硫化鉱物のS濃度が本発明の範囲より過大であったためSの蒸発が多くなり、排滓中にH2Sが最大で1.2ppm発生した。
実施例25では硫化鉱物の排滓前投入量が本発明の範囲より過小であったためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後2.0分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は6.5tにとどまった。
実施例26では水噴流の吹き付け開始が本発明の範囲より早かったためH2Sが最大で1.3ppm発生した。実施例27では水噴流の吹き付け開始が本発明の範囲より遅かったため十分なフォーミング抑制効果が得られず、排滓開始後2.3分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は6.5tにとどまった。
実施例28では排滓速度に対する水噴流の吹き付け速度が本発明の範囲より過小であったためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後2.2分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は6.5tにとどまった。実施例29では排滓速度に対する水噴流の吹き付け速度が本発明の範囲より過大であったためスラグが十分なフォーミング抑制効果が得られず、スラグ溢れは起こらなかったものの排滓量は7.5tにとどまった。
実施例30では水噴流の吹き付け位置が排滓流の落下位置から外れていたためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後1.5分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は5.5tにとどまった。
2 排滓鍋
3 水噴流
4 溶銑
5 スラグ
6 硫化鉱物
Claims (4)
- 転炉の下方に設置した排滓鍋へ、Sを20〜55質量%含有する硫化鉱物を投入するスラグのフォーミング抑制方法であって、前記転炉の炉口からスラグを排出する前に、式(1)を満たす量の硫化鉱物を前記排滓鍋内に投入し、さらに、スラグの排出量が式(2)の条件を満たしている時期を開始点として、式(3)の範囲を満たす速度で水噴流を前記排滓鍋のスラグ落下位置に吹き付けることを特徴とする、スラグのフォーミング抑制方法。
Wslag-1:排滓開始から1分間の最大スラグ排出量(kg)
(%S)ore:硫化鉱物のS濃度(質量%)
Vslag:スラグ排出速度(kg/分) - 前記硫化鉱物の粒度は、粒径20mm以下が80質量%以上であることを特徴とする、請求項1に記載のスラグのフォーミング抑制方法。
- 1基の転炉に溶銑を装入して脱珪・脱燐吹錬を行った後、炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させてスラグを炉口から排出し、転炉を垂直に戻した後に引き続いて脱炭吹錬を行う精錬方法において、脱燐吹錬後のスラグ排出時に請求項1または請求項2に記載のスラグのフォーミング抑制方法を用いることを特徴とした転炉精錬方法。
- 2基の転炉の片方に溶銑を装入して脱珪吹錬を行った後、炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させてスラグを炉口から排出し、転炉を垂直に戻した後に引き続いて脱燐吹錬を行う精錬方法において、脱珪吹錬後のスラグ排出時に請求項1または請求項2に記載のスラグのフォーミング抑制方法を用いることを特徴とした転炉精錬方法。
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JP2018244459A JP7147550B2 (ja) | 2018-12-27 | 2018-12-27 | スラグのフォーミング抑制方法および転炉精錬方法 |
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2018
- 2018-12-27 JP JP2018244459A patent/JP7147550B2/ja active Active
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