JP6915522B2

JP6915522B2 - スラグのフォーミング抑制方法および転炉精錬方法

Info

Publication number: JP6915522B2
Application number: JP2017240461A
Authority: JP
Inventors: 玲洋松澤
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2017-12-15
Filing date: 2017-12-15
Publication date: 2021-08-04
Anticipated expiration: 2037-12-15
Also published as: JP2019108566A

Description

本発明はスラグのフォーミング（泡立ち）抑制方法および転炉精錬方法に関する。

鉄鋼製造プロセスにおいて高炉などで製造された溶銑は、Ｃ濃度が４〜５質量％、Ｐ濃度が０．１質量％程度と高く、そのまま凝固させて銑鉄としたのでは加工性や靱性が低いために鉄鋼製品として用いることが困難である。したがって精錬プロセスにおいて脱燐・脱炭処理を行うとともに各種成分を調整して要求品質を満たす鋼を製造している。この脱燐・脱炭処理では酸素ガスやＦｅＯを含むスラグにより溶鉄中のＣ、Ｐを酸化除去するが、溶銑に含まれるＳｉがＰよりも酸化されやすいために、実質的には脱珪・脱燐・脱炭反応が並行して進行する。

現在、精錬プロセスは予備処理プロセスも含めて生産性と反応効率が良好な転炉方式が主流である。その操業方法としては、高炉溶銑を転炉に装入して脱珪・脱燐吹錬を行った後、吹錬を一旦停止して転炉を傾動させ、脱珪・脱燐スラグの一部を炉口から排出し、転炉を垂直に戻した後に引き続いて脱炭吹錬を行う方法（以降、連続処理方式と表記）が非特許文献１において開示されている。また別の操業方法としては、高炉溶銑を転炉に装入して脱珪吹錬を行った後、吹錬を一旦停止して転炉を傾動させ、脱珪スラグの一部を炉口から排出し、転炉を垂直に戻した後に引き続いて脱燐吹錬を行い、さらに脱燐吹錬後は転炉から溶銑を一旦排出して脱燐スラグと分離し、該溶銑のみを別の転炉に再度装入して脱炭吹錬を行う方法（以降、分離処理方式と表記）が特許文献１で開示されている。前者は１基の転炉を用いる操業形態であって、炉口からのスラグ排出を脱珪・脱燐吹錬と脱炭吹錬の中間で行う方式である。後者は２基の転炉を用いる操業形態であって、そのうち１基の転炉を脱珪・脱燐吹錬に使用し、該転炉において炉口からのスラグ排出を脱珪吹錬と脱燐吹錬の中間で行う方式である。両者ともに、炉口からスラグを効率的に排出するために、吹錬中に発生するスラグのフォーミング（泡立ち）現象を利用してスラグの体積を増加させる点が共通している。

転炉スラグのフォーミングは、吹錬中に溶銑中のＣと酸素ガスあるいはスラグ中のＦｅＯが反応してＣＯ気泡が多数生成し、スラグ中に滞留することで発生する。ＣＯ気泡が発生する反応は式（Ａ）で表記される。
Ｃ＋ＦｅＯ＝ＣＯ（ｇ）＋Ｆｅ（Ａ）

連続処理方式、分離処理方式のいずれも、炉内でフォーミングしたスラグを炉口から排出し、転炉下方に設置した排滓鍋へ収容する。排滓鍋へのスラグ排出量が増加するほど、炉内に残留するＳｉＯ₂やＰ₂Ｏ₅を少なくすることができるため、脱燐に必要なスラグの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ₂）を確保する目的で投入する生石灰など精錬材の使用量を低減することができる。したがって短時間で多量のスラグを排出することが望ましいが、排滓鍋へ排出された後もスラグはフォーミングし、排滓鍋から溢れてしまうと周辺設備を焼損して復旧に多大な時間と労力を必要とする。スラグ排出速度を下げる、あるいはスラグ排出を一時中断するといった方法により溢れを回避することは可能であるが、これは生産性を低下させるため、スラグのフォーミングを抑制する物質が排滓鍋へ投入される。

フォーミングに伴う精錬容器からのスラグ溢れは、排滓鍋に限らず混銑車や溶銑鍋、転炉などでも生産性を阻害する事象である。このため、これまでに様々なフォーミング抑制方法が試みられてきた。従来のフォーミング抑制方法は大きく２つに分類できる。まず１つは気泡の生成を抑制する方法であり、例えば特許文献２では生ドロマイトのような炭酸塩を投入し、熱分解する際の吸熱によりＣＯガスの発生を抑制するフォーミング防止剤が開示されている。もう１つはスラグ内に滞留した気泡を破壊（破泡）する方法であり、例えば特許文献３ではパルプ廃滓を主体としたフォーミング鎮静剤が開示されている。このフォーミング鎮静剤はスラグ内で燃焼や熱分解の反応により急速にガスを発生し、その体積膨張エネルギーにより破泡してスラグを収縮させる。

ＣＯガス発生抑制と破泡促進の両方による鎮静方法として、特許文献４においてＡｌとＳを含有するフォーミング抑制剤が開示されている。このフォーミング抑制機構は、スラグ中のＦｅＯをＡｌで還元し気泡の発生を抑制するとともに、Ｓによりスラグ−メタル間の界面張力が低下して気泡が安定維持されにくくなるとされている。

Ｓがスラグのフォーミング現象に及ぼす影響については非特許文献２においても開示されている。それによれば、Ｓ濃度が高くなるとＣＯ気泡の発生速度が低下してＣＯ気泡が生成しにくくなり、気泡が発生したとしてもスラグ−メタル間の接触角が増大して気泡径が大きくなるために短時間で破泡するとされている。

特開２０１３−１６７０１５号公報特開２００３−２１３３１４号公報特開昭５４−３２１１６号公報特開２０００−３２８１２２号公報

鉄と鋼、第８７年（２００１）第１号、第２１〜２８頁鉄と鋼、第７８年（１９９２）第１１号、第１６８２〜１６８９頁

前記した連続処理方式や分離処理方式では、スラグが転炉の炉口から連続的に排出され、落下位置で激しく撹拌されるため、スラグ中に懸濁している銑鉄粒のＣとスラグのＦｅＯが反応して多量のＣＯ気泡が継続的に発生し、排滓鍋の中でも急速にフォーミングする。排滓鍋の容積は転炉よりも大幅に小さいのが通例であるから、多量のスラグを転炉から短時間で排滓鍋へ排出するには、フォーミングを効率的に抑制しなければならない。

この課題に対し、特許文献２〜３の方法はガス発生速度抑制あるいはガス散逸速度向上の片方のみの機構によりフォーミングを抑制する技術であるため、排滓鍋へ連続的に排出されて激しくフォーミングするスラグに対して十分な効果を得ることが難しい。特許文献４の方法は、Ａｌがスラグ中のＦｅＯを還元する際に発生する反応熱によりスラグの温度が上昇するが、ＣＯ気泡を発生する式（Ａ）が吸熱反応であるために、ＣＯ気泡の発生速度が上昇してフォーミング抑制効果を阻害する恐れがある。

本発明はこのような問題を鑑みてなされたもので、フォーミングしたスラグを炉口から連続的に排滓鍋へ排出するプロセスにおいて、排滓鍋内のスラグフォーミングを効率的に抑制することでスラグ排出量を向上させる方法を提供することを目的とする。本発明のフォーミング抑制方法は、１基の転炉で脱珪・脱燐吹錬、排滓および脱炭吹錬を連続して行う転炉精錬方式（連続処理方式）や、２基の転炉の片方で脱珪吹錬、排滓および脱燐吹錬を行う転炉精錬方式（分離処理方式）で用いることができる。

前記目的に沿う本発明に係るスラグのフォーミング抑制方法は、以下の通りである。
（１）転炉の下方に設置した排滓鍋へ、Ｓを２０〜５５質量％含有する硫化鉱物を投入するスラグのフォーミング抑制方法であって、
（ｉ）前記転炉の炉口からスラグを排出する前に、式（１）を満たす量（ｗ_ore）の硫化
鉱物を前記排滓鍋へ投入し、さらに、
（ii）硫化鉱物の排滓前投入のみによっては、排滓開始から排滓終了までスラグＳ濃度を０．１％以上に維持できない場合は、スラグ排出量が式（２）の条件を満たしている期間内に硫化鉱物を前記排滓鍋へ追加投入し、
（iii）排滓前投入分も含めた排滓終了までの硫化鉱物の合計投入量（Ｗ_ore）が式（３）を満たすことを特徴とする、スラグのフォーミング抑制方法。

ｗ_ｏｒｅ：硫化鉱物の排滓前投入量（ｋｇ）
Ｗ_ｏｒｅ：硫化鉱物の合計投入量（ｋｇ）
(％Ｓ)_ｏｒｅ：硫化鉱物のＳ濃度（質量％）
Ｗ_{ｓｌａｇ−１}：排滓開始から１分間の最大スラグ排出量（ｋｇ）
Ｗ_{ｓｌａｇ−Ａ}：硫化鉱物追加投入開始時のスラグ排出量（ｋｇ）
Ｗ_{ｓｌａｇ−Ｔ}：合計スラグ排出量（ｋｇ）
（２）前記硫化鉱物の粒度は、粒径３〜２０ｍｍが８０質量％以上であることを特徴とする、前記（１）に記載のスラグのフォーミング抑制方法。

また、本発明に係る転炉精錬方法は、以下の通りである。
（３）１基の転炉に溶銑を装入して脱珪・脱燐吹錬を行った後、炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させてスラグを炉口から排出し、転炉を垂直に戻した後に引き続いて脱炭吹錬を行う精錬方法において、脱燐吹錬後のスラグ排出時に前記（１）または（２）に記載のフォーミング抑制方法を用いることを特徴とした転炉精錬方法。
（４）２基の転炉の片方に溶銑を装入して脱珪吹錬を行った後、炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させてスラグを炉口から排出し、転炉を垂直に戻した後に引き続いて脱燐吹錬を行い、転炉から前記溶銑を排出して該溶銑のみをもう一方の転炉に再度装入して脱炭吹錬を行う精錬方法において、脱珪吹錬後のスラグ排出時に前記（１）または（２）に記載のフォーミング抑制方法を用いることを特徴とした転炉精錬方法。

本発明によれば、高濃度のＳを含有する硫化鉱物を、スラグ排出前に排滓鍋内に投入し、さらに排滓開始後は前記排滓鍋内のスラグＳ濃度が０．１〜０．４％となるようにＳを含有する鉱物を追加投入することで効率的にフォーミングを抑制でき、多量のスラグを排滓鍋へ排出できる。

小型炉実験におけるスラグ高さの経時変化を示す図小型炉実験におけるスラグＳ濃度と最大フォーミング高さの関係を示す図小型炉実験におけるスラグＳ濃度と最大ＣＯガス発生速度の関係を示す図小型炉実験におけるスラグＳ濃度と気泡径の平均値の関係を示す図実機試験における排滓鍋スラグ高さの経時変化を示す図実機試験における排滓中のスラグＳ濃度変化を示す図

以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。転炉における脱燐吹錬では、高速で酸素ジェットを溶銑表面に吹き付けることで溶銑中のＰを酸化し、スラグへＰ₂Ｏ₅として除去している。これと並行して、溶銑中のＳｉも酸化され、スラグへＳｉＯ₂として移行する。また、溶銑中のＣは酸素ガスあるいはスラグ中のＦｅＯと反応してＣＯ気泡を発生し、その一部がスラグ内に滞留することでフォーミングが起こる。

スラグが適度にフォーミングした後、転炉の下方に設置した排滓鍋へ炉口からスラグを排出するが、排滓鍋の中でもフォーミングが発生する。これは、吹錬中に溶銑の一部が酸素ジェットにより引きちぎられてスラグ中に粒鉄として懸濁しており、この粒鉄中に含まれる炭素（Ｃ）が排滓鍋内でスラグ中のＦｅＯと反応してＣＯ気泡を発生するためである。

排滓鍋内では落下してきたスラグの運動エネルギーにより強い攪拌が起こり、ＣＯ気泡が多量に発生してスラグが激しくフォーミングする。そのためフォーミング抑制効果のある物質を投入し、スラグの溢れを防止する必要がある。

発明者らは、非特許文献２においてスラグのＳ濃度が高くなるとＣＯ気泡の発生速度低下および気泡径の増加が起こるとされていることに着目し、Ｓ含有物質を投入してスラグＳ濃度を高めれば、ガス発生速度の低下およびガス散逸速度の向上が起こり、その両方の作用により効率的にフォーミングを抑制できると考えた。そこで、前記した連続処理方式や分離処理方式の炉口排出スラグを想定した組成および温度の条件において、スラグのＳ濃度がフォーミング挙動に及ぼす影響を小型炉実験で検証した。

すなわち、鉄坩堝内でスラグ１００ｇを１３５０℃において溶解し、硫化鉄を加えてＳ濃度を調整した。このスラグに銑鉄を上方より投入し、一定の時間間隔で鉄棒をスラグに浸漬した。そして鉄棒のスラグ付着高さの経時変化を測定し、式（４）により最大フォーミング高さを算出してフォーミング抑制効果を評価した。

Ｈ₀：銑鉄投入前のスラグ高さ（ｍｍ）
Ｈ_max：銑鉄投入後の最大スラグ高さ（ｍｍ）

スラグ付着高さの経時変化を図１に示す。硫化鉄なし（Ｓ＝０．００１％）の場合はスラグが大きくフォーミングしたが、硫化鉄を加えてスラグＳ濃度を上げるとフォーミングしにくくなった。スラグのＳ濃度と最大フォーミング高さの関係として図２に示す。スラグＳ濃度が０．１質量％以上であればフォーミングを大幅に抑制でき、０．４質量％超になるとほとんどフォーミングしなくなることが分かった。

この実験でＣＯガスの発生速度を流量計で測定したところ、図３に示すように、スラグのＳ濃度が高くなるほどＣＯガス発生速度の最大値は低下した。また、鉄棒に付着した気泡を任意に２０個選択して気泡径を測定したところ、図４に示すようにスラグのＳ濃度が高くなるほど気泡径の平均値は増加した。これらの結果から、スラグＳ濃度を高めることでＣＯ気泡の発生速度低下と気泡径の増加（破泡促進）が起こり、フォーミングを抑制できることが分かった。

本発明では、Ｓ源として硫化物の鉱石（硫化鉱物）を用いる。その理由は、Ｓ品位が高いために少ない投入量でも効果を期待できること、密度が大きいためにそのまま投入してもスラグ内に十分侵入できること、有機物を含まないために熱分解に伴う黒煙の発生がないこと、といった利点があるからである。特に、黄鉄鉱や磁硫鉄鉱、閃マンガン鉱は、Ｓ以外に含まれる元素の大半がＦｅやＭｎのようなスラグの構成元素であり、不可避的不純物として含まれる可能性のあるＣａＯ、ＳｉＯ₂、Ａｌ₂Ｏ₃、ＭｇＯもスラグの構成成分であるため、スラグへ投入しても重金属溶出などの環境汚染を引き起こすリスクは極めて低い。

次に、硫化鉱物の好適な組成範囲について説明する。硫化鉱物中に含まれるＳをスラグ中に迅速に溶解させるには、スラグのＳ濃度と硫化鉱物のＳ濃度の差が大きいほど、即ち、硫化鉱物のＳ濃度が高い方が良い。この観点から、硫化鉱物のＳ濃度は２０質量％以上である。２０質量％未満では硫化鉱物に含まれるＳがスラグへ迅速に溶解しにくく、フォーミング抑制効果が小さくなる。一方、Ｓ濃度は５５質量％以下である。Ｓ濃度が５５質量％超になると単体のＳが硫化鉱物中に存在しやすくなるが、単体のＳは沸点が低く、容易に蒸発してしまうためスラグ中には溶解しにくい。また蒸発したＳは空気中の水分と反応して有毒なＨ₂Ｓを発生する恐れもあり、作業環境面でも好ましくない。したがって、本発明では硫化鉱物のＳ濃度を２０〜５５質量％とする。

硫化鉱物に含まれる不可避的不純物であるＣａＯ、ＳｉＯ₂、Ａｌ₂Ｏ₃、ＭｇＯの合計濃度は３０質量％以下であることが好ましい。これらの濃度が高い硫化鉱物はＳ濃度が相対的に低く、フォーミング抑制効果が小さくなりやすいためである。特にＳｉＯ₂とＡｌ₂Ｏ₃はスラグの粘度を高める作用を有し、ＭｇＯはスラグの融点を高める作用を有するため、フォーミングしたスラグ表面からのガスの散逸を阻害する恐れもある。したがって、硫化鉱物に含まれるこれらの成分の合計濃度は３０質量％以下であることが好ましく、より好ましくは１５質量％以下である。

硫化鉱物に含まれる水分は１０質量％以下が好ましい。水分が高いと投入ホッパー内で固着して棚吊りが起きやすくなるためである。

複数の硫化鉱物を混合する場合は、それぞれの硫化鉱物の組成を加重平均した組成が本発明の好適な範囲内にあれば良い。

次に、硫化鉱物の粒度は、粒径が３ｍｍ以上２０ｍｍ以下の粒子が８０質量％以上であることが好ましい。これは、粒度が過剰に細かいと粉塵として舞い上がり作業環境を悪化させるためである。また、２０ｍｍ超の粒子はスラグへ迅速に溶解しにくく、フォーミング抑制効果が小さくなりやすいためである。

Ｓによりフォーミングが抑制されるのは、非特許文献２で開示されているように、ＣＯ気泡の発生速度が低下し、かつ発生する気泡径が増加するためである。この機構に基づき、発明者らは、排滓鍋にあらかじめ硫化鉱物を投入してから排滓を行うことで、Ｓによるフォーミング抑制効果を発現させることを着想した。排滓初期は排滓鍋内のスラグ量が少なく、スラグが強く撹拌されてＣＯ気泡が激しく発生するが、硫化鉱物をあらかじめ投入しておけばスラグのＳ濃度を高めやすく、少ない投入量でもフォーミングを効率的に抑制できると考えた。

この考えを検証するため、実機で試験を行った。すなわち、転炉へ溶銑を装入して脱珪・脱燐吹錬を行った後、吹錬を一旦中断して炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させ、炉体下方に設置した排滓鍋（内容積：７０ｍ³）に排出した。排滓鍋にはあらかじめ所定量の硫化鉱物を投入し、排滓鍋を保持する移動台車に取り付けた秤量機でスラグ排出量の経時変化を測定した。併せて、排滓鍋内の様子をビデオ撮影し、鍋底から鍋縁までの高さに対するスラグ面位置の割合から、スラグ高さを評価した。なお、排滓鍋の底面から鍋縁までの高さは４．５ｍである。スラグ組成は塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ₂）が１．０〜１．２、酸化鉄濃度が２０〜３０質量％、温度は１３３０〜１３５０℃であった。投入した硫化鉱物には黄鉄鉱（Ｓ濃度：４９％）を用いた。

実機試験の結果を図５に示す。スラグ排出速度は毎分２．５ｔとした。硫化鉱物の排滓前投入量を多くするほど、排滓鍋内におけるスラグ高さの増大速度が遅くなる傾向が見られ、即ち、フォーミングの成長が遅くなり、スラグ面が鍋縁に到達するまでの時間が長くなった。

図５において、曲線の傾きが大きいほどフォーミングの成長が速いことを意味している。硫化鉱物を排滓前に投入した水準では、図中に矢印を付与した時点から曲線の傾きが大きくなっており、フォーミングの成長が速くなる現象が見られた。硫化鉱物の排滓前投入量とスラグ排出量から算出したスラグＳ濃度の経時変化を図６に示す。図５でフォーミングの成長が速くなるのは、いずれもスラグＳ濃度が０．１％以下になったタイミングであった。すなわち、排滓初期は排滓鍋内スラグのＳ濃度が高いためにフォーミングが抑制されるが、次第にＳが希釈されてＳ濃度が０．１％以下になるとフォーミングが起こりやすくなるといえる。このように、排滓前に硫化鉱物を投入することでフォーミングを抑制することができ、その効果が得られるスラグのＳ濃度は小型炉実験と同様に０．１％以上であることが分かった。

排滓鍋へ排出されたスラグのフォーミングは、排滓開始から１分の間が最も激しい。そこで本発明では、排滓開始から１分間の間に排出されうる最大のスラグ量（Ｗ_slag-1）に対してスラグＳ濃度が０．１％以上となるように、硫化鉱物を排滓前に排滓鍋へ投入する。そのような条件を満足する硫化鉱物の排滓前投入量（ｗ_ore）の範囲は式（５）（前記式（１）と同じ）で表される。なお、排滓開始から１分間の最大スラグ排出量（Ｗ_slag-1）は、過去のデータに基づいて定めることができる。例えば、排滓開始から１分間の平均スラグ排出量を１．２倍にした値として定めることができる。

ｗ_ore：硫化鉱物の排滓前投入量（ｋｇ）
Ｗ_slag-1：排滓開始から１分間の最大スラグ排出量（ｋｇ）
(％Ｓ)_ore：硫化鉱物のＳ濃度（質量％）

硫化鉱物の排滓前投入量があまりに過剰な場合は排滓後のスラグＳ濃度が０．４％超となる恐れがある。加えて、過剰投入は硫化鉱物の溶解不良に繋がりやすい。したがって、過剰投入を避けるために、スラグ組成や温度、炉内スラグ量などの操業実績からスラグ排出量を予測し、硫化鉱物の排滓前投入量を調整するなどの手段を取ることが好ましい。

排滓開始から１分間の最大スラグ排出量は、スラグ組成や温度、炉内スラグ量などに依存するが、これは各々の転炉における操業条件から実現しうる最大値を用いれば良い。

排滓の進行に伴ってスラグのＳ濃度は徐々に低下する。前記したようにＳ濃度が０．１質量％以上であればフォーミング抑制効果は持続し、排滓鍋からスラグが溢れることなく排滓することができるが、０．１質量％未満になるとフォーミングが進行しやすくなる。したがって、硫化鉱物の排滓前投入量（ｗ_ore）とスラグ排出量からスラグのＳ濃度を算出し、スラグのＳ濃度が０．１質量％未満となる前に硫化鉱物を追加投入する。この追加投入は、硫化鉱物追加投入開始時のスラグの排出量（Ｗ_slag-A）が式（６）（前記式（２）と同じ）の条件を満たしている期間内に開始する。

ｗ_ore：硫化鉱物の排滓前投入量（ｋｇ）
(％Ｓ)_ore：硫化鉱物のＳ濃度（質量％）
Ｗ_slag-A：硫化鉱物追加投入開始時のスラグ排出量（ｋｇ）

この追加投入により、スラグＳ濃度を０．１質量％以上に維持する。一方で、小型炉の実験結果からスラグのＳ濃度は０．４質量％超とする必要はない。排滓後スラグのＳ濃度が過剰に高いと、散水処理や水没処理によりスラグを冷却する際に有害なＨ₂Ｓガスが発生する恐れもある。したがって、排滓後のスラグＳ濃度は０．４質量％以下である。

このことから、本発明において排滓前投入分も含めた排滓終了までの硫化鉱物の合計投入量（Ｗ_ore）の範囲は式（７）（前記式（３）と同じ）で表される。

Ｗ_ore：硫化鉱物の合計投入量（ｋｇ）
(％Ｓ)_ore：硫化鉱物のＳ濃度（質量％）
Ｗ_slag-T：合計スラグ排出量（ｋｇ）

なお、硫化鉱物の排滓前投入のみにより、排滓開始から排滓終了までスラグＳ濃度を０．１％以上に維持できる場合は、追加投入を行うか否かは当業者が任意に選択できる。

硫化鉱物は、排滓流の落下位置近傍へ投入することがより好ましい。この位置ではスラグが激しく撹拌されるため、硫化鉱物に含まれるＳをより迅速にスラグへ溶解させることができ、フォーミングを効率的に抑制しやすくなる。

本発明の方法を実施することにより、転炉の炉口からスラグを排出する際の排滓鍋内におけるスラグのフォーミングを抑制でき、スラグ溢れを起こすことなく多量のスラグを転炉から排出できる。

本発明は、転炉へ溶銑を装入して吹錬を行い、吹錬を一旦中断して炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させて炉体下方に設置した排滓鍋にスラグを排出する転炉精錬方法に用いることができる。具体的には、１基の転炉に溶銑を装入して脱珪・脱燐吹錬を行った後、炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させてスラグを炉口から排出し、転炉を垂直に戻した後に引き続いて脱炭吹錬を行う転炉吹錬方法である。また他の転炉吹錬方法としては、２基の転炉の片方において脱珪吹錬を行った後、炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させてスラグを炉口から排出し、転炉を垂直に戻した後に引き続いて脱燐吹錬を行う転炉吹錬方法である。これらはフォーミング現象を利用して炉口からスラグを排出するという形態は同様であるから、本発明を用いることでその効果を享受できる。

前記した精錬方法以外においても、ある精錬容器から別の精錬容器へスラグが排出・流出する段階でフォーミングの抑制が必要な場合は、本発明を用いることでスラグの溢れを抑制できる。

以下に表１〜３を基にして本発明の実施例を具体的に説明する。内容積３００ｍ³の転炉へ４００ｔの溶銑を装入して吹錬を行い、吹錬を一旦中断して炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させ、炉体下方に設置した排滓鍋（底面から鍋縁までの高さ：４．５ｍ、内容積：７０ｍ³）に排出した。排滓開始前には硫化鉱物を排滓鍋内に投入し、排滓開始後は所定量のスラグを排出したところから、硫化鉱物を排滓鍋内のスラグへ連続的に投入した。排滓中は排滓鍋内の様子を観察し、スラグ表面が排滓鍋の鍋縁の高さに到達した時点で排滓を終了した。スラグ表面が鍋縁高さまで到達しなかった場合は、排滓開始から４分経過した時点で排滓を終了した。表１〜３において、本発明範囲から外れる数値に下線を付している。

排滓鍋を設置する移動台車に取り付けた秤量機で重量変化を測定し、各時点のスラグ排出量（Ｗ_slag）及びスラグ排出終了後の合計スラグ排出量（Ｗ_slag-T）を評価した。フォーミング抑制効果が優れるほど、合計スラグ排出量（Ｗ_slag-T）が高くなる。

排滓量（合計スラグ排出量）は、排滓鍋でのスラグのフォーミングの他、転炉内のスラグ重量や排滓鍋の内容積などの影響を受ける。本実施例の条件では、表２に結果を示す連続処理方式で排滓量１２ｔ以上を、表３に結果を示す分離処理方式で排滓量８ｔ以上を良好な排滓量とする。

排滓終了後にスラグ面の上方１ｍにおいて空気をサンプリングし、硫化水素の濃度を分析した。排滓鍋はスラグ処理場へ搬送して反転し、散水してスラグを冷却した。冷却中にスラグ面の上方１ｍにおいて空気をサンプリングし、硫化水素の濃度を分析した。

本実施例における硫化鉱物の成分組成を表１に示す。Ａ１〜Ａ２は黄鉄鉱、Ｂ１は硫化マンガン鉱であり、組成は本発明の範囲内である。Ｃ１〜Ｃ２は比較例であり、下線を示した項目が請求項記載の範囲外である。Ｃ２については試験的にＳ濃度を高めるため、黄鉄鉱と高純度硫黄の混合物とした。

ここで、実施例が本発明の範囲内であることを判別する指標として「比率Ａ」「比率Ｂ」「比率Ｃ」を定義する。まず「比率Ａ」は式（８）より求められる数値である。この値が０．１以上であれば排滓前の硫化鉱物投入量は前記式（１）を満たす。

ｗ_ore：硫化鉱物の排滓前投入量（ｋｇ）
(％Ｓ)_ore：硫化鉱物のＳ濃度（質量％）
Ｗ_slag-1：排滓開始から１分間の最大スラグ排出量（ｋｇ）

また「比率Ｂ」は式（９）より求められる数値である。この値が０．１以上であれば前記式（２）を満たしており、追加投入を開始するタイミングは本発明の範囲内である。

Ｗ_slag-A：硫化鉱物追加投入開始時のスラグ排出量（ｋｇ）

さらに「比率Ｃ」は式（１０）より求められる数値である。この値が０．１〜０．４であれば前記式（３）を満たしており、硫化鉱物の合計投入量は本発明の範囲内である。

Ｗ_ore：硫化鉱物の合計投入量（ｋｇ）
Ｗ_slag-T：合計スラグ排出量（ｋｇ）

表２に連続処理方式の脱珪・脱燐吹錬後の排滓における実施例を示す。スラグ組成は塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ₂）が１．０〜１．２、酸化鉄濃度が２０〜３０質量％であり、温度は１３３０〜１３５０℃であった。また、この条件における排滓開始から１分間の最大スラグ排出量（Ｗ_slag-1）は８０００ｋｇであった。

実施例１〜７は発明例であり、いずれも硫化鉱物の投入方法が本発明の範囲内であったため、スラグが鍋縁高さに到達することなく４分間排滓でき、排滓量は１２．０ｔ以上になった。また発生Ｈ₂Ｓ濃度は排滓中、スラグ冷却中のいずれも１ｐｐｍ以下であった。なお、実施例６では３ｍｍ未満の質量割合が実施例１よりも多かったため、投入時に一部が舞い上がって排滓鍋に入らず、排滓量が実施例１よりも低くなった。また、実施例７では２０ｍｍ以上の質量割合が実施例１よりも多かったため、スラグへの溶解が遅くなり、排滓量が実施例１よりも低くなった。

実施例８〜１４は比較例である。実施例８では硫化鉱物を投入しなかったため排滓開始後１分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は８．０ｔにとどまった。実施例９では硫化鉱物のＳ濃度が本発明の範囲より過小であったためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後１．３分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は９．０ｔにとどまった。実施例１０では硫化鉱物のＳ濃度が本発明の範囲より過大であったためＳの蒸発が多くなり、排滓中にＨ₂Ｓが最大で１．２ｐｐｍ発生した。実施例１１では硫化鉱物の排滓前投入量が本発明の範囲より過小であったためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後１．５分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は９．５ｔにとどまった。実施例１２では硫化鉱物の追加投入開始が本発明の範囲より遅かったため十分なフォーミング抑制効果が得られず、排滓開始後２．３分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は１１．５ｔにとどまった。実施例１３では排滓前投入分も含めた硫化鉱物の合計投入量が本発明の範囲より過小であったためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後２．２分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は１１．０ｔにとどまった。実施例１４では排滓前投入分も含めた硫化鉱物の合計投入量が本発明の範囲より過大であったため、冷却中にＨ₂Ｓが最大で１．２ｐｐｍ発生した。

表３に分離処理方式における脱珪吹錬後の排滓における実施例を示す。スラグ組成は塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ₂）が０．６〜０．８、酸化鉄濃度が２０〜３０質量％であり、温度は１３００〜１３３０℃であった。また、この条件における排滓開始から１分間の最大スラグ排出量（Ｗ_slag-1）は５０００ｋｇであった。

実施例１５〜２１は発明例であり、いずれも硫化鉱物の投入方法が本発明の範囲内であったため、スラグが鍋縁高さに到達することなく４分間排滓でき、排滓量は８．０ｔ以上になった。また発生Ｈ₂Ｓ濃度は排滓中、スラグ冷却中のいずれも１ｐｐｍ以下であった。なお、実施例２０では３ｍｍ未満の質量割合が実施例１５よりも多かったため、投入時に一部が舞い上がって排滓鍋に入らず、排滓量が実施例１５よりも低くなった。また、実施例２１では２０ｍｍ以上の質量割合が実施例１５よりも多かったため、スラグへの溶解が遅くなり、排滓量が実施例１５よりも低くなった。

実施例２２〜２７は比較例である。実施例２２では硫化鉱物を投入しなかったため排滓開始後１分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は５．０ｔにとどまった。実施例２３では硫化鉱物のＳ濃度が本発明の範囲より過小であったためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後１．５分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は６．０ｔにとどまった。実施例２４では硫化鉱物のＳ濃度が本発明の範囲より過大であったためＳの蒸発が多くなり、排滓中にＨ₂Ｓが最大で１．２ｐｐｍ発生した。実施例２５では硫化鉱物の排滓前投入量が本発明の範囲より過小であったためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後１．５分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は６．３ｔにとどまった。実施例２６では排滓前投入分も含めた硫化鉱物の合計投入量が本発明の範囲より過小であったためフォーミング抑制効果が小さく、排滓開始後２分でスラグが鍋縁高さに達し、排滓量は７．５ｔにとどまった。実施例２７では排滓前投入分も含めた硫化鉱物の合計投入量が本発明の範囲より過大であったため、冷却中にＨ₂Ｓが最大で１．１ｐｐｍ発生した。

Claims

転炉の下方に設置した排滓鍋へＳを２０〜５５質量％含有する硫化鉱物を投入するスラグのフォーミング抑制方法であって、
（ｉ）前記転炉の炉口からスラグを排出する前に、式（１）を満たす量の硫化鉱物を前記排滓鍋へ投入し、さらに、
（ii）硫化鉱物の排滓前投入のみによっては、排滓開始から排滓終了までスラグＳ濃度を０．１％以上に維持できない場合は、スラグ排出量が式（２）の条件を満たしている期間内に硫化鉱物を前記排滓鍋へ追加投入し、
（iii）排滓前投入分も含めた排滓終了までの硫化鉱物の合計投入量が式（３）を満たす
ことを特徴とする、スラグのフォーミング抑制方法。

ｗ_ｏｒｅ：硫化鉱物の排滓前投入量（ｋｇ）
Ｗ_ｏｒｅ：硫化鉱物の合計投入量（ｋｇ）
(％Ｓ)_ｏｒｅ：硫化鉱物のＳ濃度（質量％）
Ｗ_{ｓｌａｇ−１}：排滓開始から１分間の最大スラグ排出量（ｋｇ）
Ｗ_{ｓｌａｇ−Ａ}：硫化鉱物追加投入開始時のスラグ排出量（ｋｇ）
Ｗ_{ｓｌａｇ−Ｔ}：合計スラグ排出量（ｋｇ）
前記硫化鉱物の粒度は、粒径３〜２０ｍｍが８０質量％以上であることを特徴とする、請求項１に記載のスラグのフォーミング抑制方法。
１基の転炉に溶銑を装入して脱珪・脱燐吹錬を行った後、炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させてスラグを炉口から排出し、転炉を垂直に戻した後に引き続いて脱炭吹錬を行う精錬方法において、脱燐吹錬後のスラグ排出時に請求項１又は請求項２に記載のフォーミング抑制方法を用いることを特徴とした転炉精錬方法。
２基の転炉の片方に溶銑を装入して脱珪吹錬を行った後、炉内に溶銑を残したまま転炉を傾動させてスラグを炉口から排出し、転炉を垂直に戻した後に引き続いて脱燐吹錬を行い、転炉から前記溶銑を排出して該溶銑のみをもう一方の転炉に再度装入して脱炭吹錬を行う精錬方法において、脱珪吹錬後のスラグ排出時に請求項１又は請求項２に記載のフォーミング抑制方法を用いることを特徴とした転炉精錬方法。