UA18164U - Method for slag introduction in steel-smelting units - Google Patents
Method for slag introduction in steel-smelting units Download PDFInfo
- Publication number
- UA18164U UA18164U UAU200608883U UAU200608883U UA18164U UA 18164 U UA18164 U UA 18164U UA U200608883 U UAU200608883 U UA U200608883U UA U200608883 U UAU200608883 U UA U200608883U UA 18164 U UA18164 U UA 18164U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- slag
- mixture
- melt
- steel
- forming
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 112
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 38
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 11
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims description 18
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 claims description 8
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 claims description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 abstract 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 26
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 24
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 23
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 22
- 230000008569 process Effects 0.000 description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 14
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 12
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 12
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 12
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 11
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 6
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 6
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 5
- CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N potassium oxide Chemical class [O-2].[K+].[K+] CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910001950 potassium oxide Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 5
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 4
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 4
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 4
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 4
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 4
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 2
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N sodium oxide Chemical compound [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 241000614261 Citrus hongheensis Species 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N Copper oxide Chemical compound [Cu]=O QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005751 Copper oxide Substances 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000628 Ferrovanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000202943 Hernandia sonora Species 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000282320 Panthera leo Species 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N calcium sulfide Chemical compound [Ca]=S JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 229910000431 copper oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N iron vanadium Chemical compound [V].[Fe] PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011005 laboratory method Methods 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000010128 melt processing Methods 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000005987 sulfurization reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Furnace Details (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Корисна модель відноситься до чорної металургії, конкретно до доменного і сталеплавильного виробництва і 2 Може бути використана для підвищення ефективності обробки розплаву заліза в металургійних процесах виробництва чавуна і сталі.A useful model applies to ferrous metallurgy, specifically to blast furnace and steelmaking and 2 Can be used to improve the efficiency of iron melt processing in metallurgical processes of iron and steel production.
Чорна металургія є галуззю важкої промисловості, що виробляє різні чорні метали, а саме чавун, сталь, прокат, доменні феросплави, металеві порошки чорних металів та ін. Чорна металургія охоплює весь процес від видобутку і підготовки сировини, палива і допоміжних матеріалів до випуску прокату чорних металів і їх сплавів.Ferrous metallurgy is a branch of heavy industry that produces various ferrous metals, namely cast iron, steel, rolled products, blast furnace ferroalloys, metal powders of ferrous metals, etc. Ferrous metallurgy covers the entire process from extraction and preparation of raw materials, fuel and auxiliary materials to the production of rolled ferrous metals and their alloys.
В даний час чорна металургія є однією з базових галузей промисловості багатьох країн, однак при цьому залишається досить матеріалоємним виробництвом, а обладнання, що використовується в даній галузі, досить швидко стає непридатним внаслідок агресивного впливу факторів виробництва. Для забезпечення високої якості одержуваного продукту в металургії використовуютьшлакоутворюючі (рафінувальні) суміші, що дозволяють очистити розплав заліза від непотрібних або шкідливих домішок. Однак найчастіше шлакоутворюючі 12 (рафінувальні) суміші, що використовуються в даний час, внаслідок недосконалості їх хімічного і фракційного складу мають обмежену здатність до підвищення якості одержуваного продукту. При їх застосуванні зберігаються агресивні фактори виробництва, що негативно впливає на ресурс роботи обладнання, а витрати на виробництво чавуна і сталі залишаються досить високими.Currently, ferrous metallurgy is one of the basic branches of industry in many countries, but at the same time it remains a rather material-intensive production, and the equipment used in this industry quickly becomes unusable due to the aggressive influence of production factors. To ensure the high quality of the product obtained in metallurgy, slag-forming (refining) mixtures are used to clean the iron melt from unnecessary or harmful impurities. However, most often slag-forming 12 (refining) mixtures used at present, due to the imperfection of their chemical and fractional composition, have a limited ability to improve the quality of the obtained product. When they are used, aggressive production factors remain, which negatively affects the resource of the equipment, and the costs for the production of cast iron and steel remain quite high.
Найчастіше якість одержуваного кінцевого продукту при реалізації різних способів виробництва сталі і чавуна визначається типом шлакоутворюючої суміші, що використовується, її складом і фізико-хімічними властивостями. При реалізації найбільш розповсюджених способів наведення шлаку в сталеплавильних агрегатах використовуються шлакоутворюючі матеріали, основу яких найчастіше складають вапно і плавиковий шпат. Однак у цьому випадку за рахунок існуючого природного окисного потенціалу твердих шлаксоутворюючих матеріалів створюються умови для протікання небажаних окисних реакцій, що виявляються у спіненні і викидах 22 шлако-металевого розплаву. Внаслідок того, що при використанні сумішей зазначеного типу при наведенні в шлаку необхідно додатково проводити розкислення шлакового розплаву, є актуальна потреба в шлакоутворюючій рафінувальній суміші такого хімічного і фракційного складу, використання якої запобіжить розділенню процесів нагрівання і розплавлювання твердих шлакоутворюючих матеріалів при формуванні рафінувального шлаку, а також процесу розкислення шлакового розплаву, що дозволить скоротити витрати на М 30 виробництво сталі та істотно підвищити якість одержуваного продукту. Крім того, при використанні такої суміші «о шлаковий розплав поза плавильним агрегатом охолоджується настільки швидко, що не вдається повноцінно завершити процес рафінування металу. Нарешті, вплив окремих компонентів суміші на вогнетривку футерівку -- металургійних агрегатів приводить до швидкого її руйнування і збільшення витрат на виробництво чавуна і сталі. сMost often, the quality of the final product obtained during the implementation of various methods of steel and cast iron production is determined by the type of slag-forming mixture used, its composition and physical and chemical properties. When implementing the most common methods of slag transfer in steelmaking units, slag-forming materials are used, the basis of which is most often lime and fluorspar. However, in this case, due to the existing natural oxidation potential of solid slag-forming materials, conditions are created for the occurrence of undesirable oxidation reactions, which are manifested in the foaming and emissions of 22 slag-metal melt. As a result of the fact that when using mixtures of the specified type when feeding into the slag, it is necessary to additionally deoxidize the slag melt, there is an urgent need for a slag-forming refining mixture of such a chemical and fractional composition, the use of which will prevent the separation of the processes of heating and melting of solid slag-forming materials during the formation of refining slag, and as well as the process of deoxidation of slag melt, which will allow to reduce the costs of M 30 steel production and significantly improve the quality of the obtained product. In addition, when using such a mixture, the slag melt outside the melting unit cools so quickly that it is not possible to fully complete the metal refining process. Finally, the influence of individual components of the mixture on the refractory lining of metallurgical aggregates leads to its rapid destruction and an increase in costs for the production of cast iron and steel. with
Виходячи з цього, у сучасній металургії є актуальна потреба в шлакоутворюючій рафінувальній суміші такого 325 хімічного, мінералогічного і фракційного складу, при якому зменшується небажаний вплив компонентів суміші на -- вогнетривку футерівку металургійного обладнання і підвищується якість одержуваних продуктів за рахунок більш глибокого очищення розплаву заліза від небажаних домішок.Based on this, in modern metallurgy there is an urgent need for a slag-forming refining mixture of such 325 chemical, mineralogical and fractional composition, which reduces the undesirable effect of the mixture components on the refractory lining of metallurgical equipment and improves the quality of the obtained products due to deeper purification of the iron melt from unwanted impurities.
Відома шлакоутворююча суміш, яка містить оксид кальцію СаО, металевий алюміній А! дер оксиди « лужноземельних металів КоО-МагО і оксид алюмінію АІ2Оз (патент РФ Мо 2252265, 2005 р.|. Крім того, суміш - 40 додатково містить оксиди магнію, заліза, міді, титана, марганцю. Кількість компонентів у шлакоутворюючій с суміші складає, мас. 90: алюміній - 5-83; оксид алюмінію - 2,5-75; оксид кальцію - 0,5-10; оксид магнію - неA known slag-forming mixture containing calcium oxide CaO, metallic aluminum A! der oxides of alkaline earth metals CoO-MagO and aluminum oxide AI2Oz (patent RF Mo 2252265, 2005. In addition, mixture - 40 additionally contains oxides of magnesium, iron, copper, titanium, manganese. The number of components in the slag-forming mixture is weight 90: aluminum - 5-83; aluminum oxide - 2.5-75; calcium oxide - 0.5-10; magnesium oxide - no
Із» більш 8; оксид заліза - не більш 15; оксид міді - не більш 2; оксид титана - не більш 7; оксид марганцю - не більш 12 і оксиди натрію і калію - 5-7.Of" more than 8; iron oxide - no more than 15; copper oxide - no more than 2; titanium oxide - no more than 7; manganese oxide - no more than 12 and sodium and potassium oxides - 5-7.
Основним недоліком описаної суміші є велика кількість компонентів, що обумовлює складність готування 45 такої суміші. Крім того, високий вміст алюмінію в суміші може привести до виникнення вибухонебезпечної - ситуації як при виготовленні суміші, так і в процесі її застосування.The main disadvantage of the described mixture is a large number of components, which causes the difficulty of preparing 45 such a mixture. In addition, the high content of aluminum in the mixture can lead to an explosive situation both during the preparation of the mixture and during its use.
Ге | Відомий спосіб наведення шлаку в сталеплавильних агрегатах, що включає випуск зі сталеплавильного з агрегату в розливний ківш розплаву заліза і введення в розплав шлакоутворюючої суміші, що включає вапно, шлак від виробництва вторинного алюмінію і стабілізований відвальний шлак від виробництва ферованадіяGe | There is a known method of introducing slag in steelmaking units, which includes the release of molten iron from the steelmaking unit into the pouring ladle and the introduction of a slag-forming mixture into the melt, which includes lime, slag from the production of secondary aluminum and stabilized waste slag from the production of ferrovanadium
Фу 020. патент РФ Мо 2255119, 2005 р.).Fu 020. RF patent No. 2255119, 2005).
Основним недоліком цього способу є незбалансованість сполуки шлакоутворюючої суміші, яка вводиться, щоThe main disadvantage of this method is the unbalanced composition of the slag-forming mixture, which is introduced, which
Т» не забезпечує достатнього рівня рафінувальних властивостей суміші, що у свою чергу приводить до зниження якості одержуваного продукту.T" does not provide a sufficient level of refining properties of the mixture, which in turn leads to a decrease in the quality of the obtained product.
Найбільш близьким аналогом корисної моделі, що заявляється, є шлакоутворююча рафінувальна суміш, що включає металевий алюміній АЇдер оксид алюмінію АІ2Оз, оксид кремнію Зіо і оксиди лужноземельних металів с КоО-МагО |патент України Мо 50557, 2002 р.|. Крім того, суміш містить оксид магнію. Кількість компонентів у шлакоутворюючій рафінувальній суміші складає, мас. 90: алюміній Алеї 20-30 60 оксид алюмінію АІ2О03 25-45 оксид калію КО 0,5 оксид натрію МагО 0,5 оксид кремнію і магнію решта. 65 При використанні цієї суміші не можливо досягти глибокого ступеня десульфурації розплаву заліза і -Д-The closest analogue of the claimed useful model is a slag-forming refining mixture, which includes metallic aluminum AIder aluminum oxide AI2Oz, silicon oxide Zio and oxides of alkaline earth metals with CoO-MagO |Ukrainian patent No. 50557, 2002|. In addition, the mixture contains magnesium oxide. The number of components in the slag-forming refining mixture is, wt. 90: aluminum Alleys 20-30 60 aluminum oxide AI2O03 25-45 potassium oxide KO 0.5 sodium oxide MagO 0.5 silicon and magnesium oxide the rest. 65 When using this mixture, it is not possible to achieve a deep degree of desulfurization of the iron melt and -Д-
видалення інших неметалічних включень і небажаних домішок.removal of other non-metallic inclusions and unwanted impurities.
В основу корисної моделі поставлено задачу створення способу наведення шлаку в сталеплавильних агрегатах, у якому за рахунок застосування шлакоутворюючої рафінувальної суміші удосконаленого складу буде забезпечене підвищення ефективності наведення шлаку в сталеплавильних агрегатах.The basis of the useful model is the task of creating a method of directing slag in steelmaking units, in which, due to the use of a slag-forming refining mixture of an improved composition, an increase in the efficiency of directing slag in steelmaking units will be ensured.
Поставлена задача вирішується тим, що спосіб наведення шлаку в сталеплавильних агрегатах включає роздільну подачу в сталеплавильний агрегат шлакоутворюючих матеріалів з наступним корегуванням розплавленого шлаку присадками розріджувачів, при цьому в сталеплавильний агрегат подають шлакоутворюючу рафінувальну суміш наступного складу, мас. 90: металевий алюміній Алеї 8-18 оксид кремнію 5іО2о 2-6 оксиди лужноземельних металів КоО-Ма2О 1-3 оксид кальцію СаО 10-55 оксид алюмінію АІ2О3 18-53 у кількості 7-15кг/т розплаву заліза при вологості не більш 2965.The task is solved by the fact that the method of introducing slag in steelmaking units includes the separate supply of slag-forming materials to the steelmaking unit followed by the adjustment of the molten slag with diluent additives, while the slag-forming refining mixture of the following composition is fed into the steelmaking unit. 90: metallic aluminum Alley 8-18 silicon oxide 5iO2o 2-6 oxides of alkaline earth metals KoO-Ma2O 1-3 calcium oxide CaO 10-55 aluminum oxide AI2O3 18-53 in the amount of 7-15 kg/t of iron melt at a moisture content of no more than 2965.
Включення до складу шлакоутворюючої рафінувальної суміші оксиду кальцію обумовлене тим, що оксид кальцію є активним компонентом, який вступає у взаємодію з розчиненої в металі сіркою, тим самим сприяє очищенню розплаву заліза від небажаних і шкідливих домішок. Крім того, оксид кальцію при виплавці високолегованих, вуглецевих і конструкційних сталей виконує роль модифікатора, який сприяє кристалізації структурних складових у здрібненій формі, що поліпшує механічні властивості металу. У присутності алюмінію оксид кальцію також сприяє зниженню вмісту неметалічних включень у сталі, наприклад її десульфурації.The inclusion of calcium oxide in the composition of the slag-forming refining mixture is due to the fact that calcium oxide is an active component that interacts with sulfur dissolved in the metal, thereby contributing to the purification of the iron melt from unwanted and harmful impurities. In addition, calcium oxide in the smelting of high-alloy, carbon and structural steels performs the role of a modifier that promotes the crystallization of structural components in a crushed form, which improves the mechanical properties of the metal. In the presence of aluminum, calcium oxide also helps to reduce the content of non-metallic inclusions in steel, for example, its desulphurization.
Зниження вмісту оксиду кальцію в суміші нижче 1095 недоцільно, оскільки при цьому не забезпечується заданий ступінь десульфурації. Підвищення вмісту оксиду кальцію в суміші понад 55956 також є недоцільним, оскільки приведе до підвищення температури плавлення шлаку, що утворюється, і зниженню його здатності до очищення З розплаву заліза від небажаних і шкідливих домішок. Включення оксиду кальцію (вапна) дозволяє забезпечити десульфурацію, тобто видалення сірки з розплаву заліза. При цьому сіра міцно зв'язується в сульфід кальціюReducing the content of calcium oxide in the mixture below 1095 is impractical, since this does not ensure the specified degree of desulphurization. Increasing the content of calcium oxide in the mixture above 55956 is also impractical, as it will lead to an increase in the melting temperature of the slag that is formed and a decrease in its ability to clean the molten iron from unwanted and harmful impurities. The inclusion of calcium oxide (lime) allows for desulfurization, that is, the removal of sulfur from molten iron. At the same time, sulfur is firmly bound into calcium sulfide
Саз і переходить у шлак. Такий склад суміші дозволяє забезпечити підвищення активності оксиду кальцію, що чЕ сприяє поліпшенню якісних характеристик металу за рахунок більш ефективного очищення його розплаву від шкідливих домішок і неметалічних включень. і-йSoot turns into slag. This composition of the mixture allows to increase the activity of calcium oxide, which contributes to the improvement of the quality characteristics of the metal due to more effective cleaning of its melt from harmful impurities and non-metallic inclusions. i-th
Металевий алюміній являє собою власне алюміній у технічно чистому виді. Алюміній розкислює рідкий «- розплав заліза, тобто видаляє кисень, а наявність оксиду алюмінію сприяє асиміляції неметалічних включень, що у свою чергу сприяє зниженню вмісту шкідливих домішок, наприклад сірки, кисню в розплаві заліза. За рахунок со вибору різних співвідношень алюмінію та оксиду алюмінію можна регулювати процес шлакоутворення. Зниження (че вмісту алюмінію в суміші нижче 89о недоцільно, оскільки приводить до зниження здатності суміші до очищення розплаву від небажаних або шкідливих домішок. Крім того, при вмісті металевого алюмінію менш ніж 895 не досягається істотного прискорення шлакоутворення через недостатнє надходження тепла реакції окислювання « алюмінію в зону активного шлакоутворення. Підвищення вмісту алюмінію в суміші понад 1895 також є 470 недоцільним, оскільки приводить до протікання процесу шлакоутворення з піротехнічним ефектом, що у свою - с чергу приводить до зниження рафінувальної здатності суміші. При вмісті в суміші оксиду алюмінію менш ніж 1890 ц не забезпечується зниження в'язкості шлаку до значень, при яких відбувається істотне прискорення ,» шлакоутворення. При вмісті в суміші оксиду алюмінію понад 5395 відбувається збільшення в'язкості шлаку за рахунок його насичення тугоплавким глиноземом ( ВЕ»). Таким чином, включення до складу шлакоутворюючої рафінувальної суміші металевого алюмінію Адлер»; і оксиду алюмінію Аі(2Оз дозволяє забезпечити прискорення - процесу шлакоутворення, що у свою чергу дозволяє підвищити ефективність металургійних процесів і знизитиMetallic aluminum is actually aluminum in a technically pure form. Aluminum deoxidizes the liquid iron melt, that is, it removes oxygen, and the presence of aluminum oxide promotes the assimilation of non-metallic inclusions, which in turn helps to reduce the content of harmful impurities, such as sulfur, oxygen in the iron melt. Due to the selection of different ratios of aluminum and aluminum oxide, it is possible to regulate the process of slag formation. Reducing the aluminum content in the mixture below 89° is not advisable, as it leads to a decrease in the ability of the mixture to clean the melt from unwanted or harmful impurities. In addition, with a content of metallic aluminum less than 895, a significant acceleration of slag formation is not achieved due to insufficient input of heat from the oxidation reaction of "aluminum in the zone of active slag formation. An increase in the aluminum content in the mixture above 1895 is also 470 impractical, as it leads to the flow of the slag formation process with a pyrotechnic effect, which in turn leads to a decrease in the refining capacity of the mixture. When the aluminum oxide content in the mixture is less than 1890 reduction of slag viscosity to values at which there is a significant acceleration of "slag formation" is ensured. When the aluminum oxide content in the mixture exceeds 5395, the slag viscosity increases due to its saturation with refractory alumina (BE). Thus, inclusion in the composition of the slag-forming refining mixture of metallic aluminum Adler"; and aluminum oxide Ai(2Oz) allows to ensure the acceleration of the slag formation process, which in turn allows to increase the efficiency of metallurgical processes and reduce
Го) виробничі витрати.Go) production costs.
Наявність у суміші оксиду кремнію 5іО 5» у зазначених межах сприятливо позначається на рафінувальній - здатності шлаку. Підвищення вмісту оксиду кремнію в суміші понад 695 приводить до збільшення в'язкості шлаку іThe presence in the mixture of silicon oxide 5iO 5" within the specified limits has a favorable effect on the refining capacity of the slag. An increase in the content of silicon oxide in the mixture above 695 leads to an increase in the viscosity of the slag and
Ге») 20 до зниження його рафінувальної здатності.Ge") 20 to the reduction of its refining capacity.
Для підвищення рідкорухливості шлаку до складу суміші введені легкоплавкі компоненти: оксид натрію та ї» оксид калію в кількості 1-3 мас. 95. Зниження вмісту в суміші оксидів натрію і калію нижче 196 приводить до небажаного збільшення в'язкості шлаку, погіршенню умов плавлення суміші і підвищенню часу обробки розплаву заліза. Введення в суміш більш ніж 390 оксидів натрію і калію приводить до зниження температури розплаву в 22 зоні реакції і зниженню ефективності його обробки шлакоутворюючою рафінувальною сумішшю. с Слід зазначити, що основний практичний ефект від використання шлакоутворюючої суміші такого складу полягає в підвищенні технологічної цінності вапна, що входить до складу суміші, тобто оксиду кальцію Сас, при десульфурації металу, що забезпечується високим розріджувальним впливом на частки вапна оксиду алюмінію, а також оксидів натрію і калію. бо Для виключення виникнення пожежонебезпечних ситуацій при виготовленні, збереженні і транспортуванні суміші необхідно, щоб її вологість не перевищувала 295. Крім того, при вологості суміші більш ніж 295 механічна міцність сформованих з неї брикетів зменшується і вони легко руйнуються в процесі збереження, транспортування та завантаження.To increase the liquid mobility of slag, low-melting components are introduced into the mixture: sodium oxide and potassium oxide in the amount of 1-3 wt. 95. A decrease in the content of the mixture of sodium and potassium oxides below 196 leads to an undesirable increase in the viscosity of the slag, deterioration of the melting conditions of the mixture, and an increase in the processing time of the iron melt. The introduction of more than 390 sodium and potassium oxides into the mixture leads to a decrease in the temperature of the melt in the 22 reaction zone and a decrease in the efficiency of its treatment with a slag-forming refining mixture. c It should be noted that the main practical effect of using a slag-forming mixture of this composition is to increase the technological value of the lime included in the mixture, i.e. CaS calcium oxide, during metal desulphurization, which is ensured by the high dilution effect on lime particles of aluminum oxide, as well as oxides sodium and potassium. because In order to exclude the occurrence of fire-hazardous situations during the manufacture, storage and transportation of the mixture, it is necessary that its humidity does not exceed 295. In addition, when the humidity of the mixture is more than 295, the mechanical strength of the briquettes formed from it decreases and they are easily destroyed during the process of storage, transportation and loading.
Переважним є підготовка компонентів суміші, при якій кожен компонент має однорідний фракційний склад. бо Для цього компоненти суміші піддають попередньому здрібнюванню до одержання основної фракції розміром менш ніж 20мм, після чого компоненти дозують і перемішують між собою. Така підготовка шлакоутворюючої рафінувальної суміші дозволяє підвищити її реактивну здатність у процесі нагрівання, розплавлювання і взаємодії з розплавом заліза. Крім того, однорідний фракційний склад компонентів і їх попереднє перемішування сприяє підвищенню активності як кожного окремого її компонента, так і сумарної активності компонентів у порівнянні з показниками, що досягаються при роздільному використанні компонентів шлакоутворюючої рафінувальної суміші.It is preferable to prepare the components of the mixture in which each component has a homogeneous fractional composition. For this, the components of the mixture are subjected to preliminary grinding to obtain the main fraction less than 20 mm in size, after which the components are dosed and mixed among themselves. This preparation of the slag-forming refining mixture allows to increase its reactivity in the process of heating, melting and interaction with molten iron. In addition, the homogeneous fractional composition of the components and their preliminary mixing helps to increase the activity of each of its individual components, as well as the total activity of the components in comparison with the indicators achieved with the separate use of the components of the slag-forming refining mixture.
Переважним є виконання шлакоутворюючої рафінувальної суміші з наступним фракційним складом компонентів, 90: 7 нок 220,О0ммМ рештаIt is preferable to perform a slag-forming refining mixture with the following fractional composition of components, 90: 7 nok 220.О0mmM the rest
Такий фракційний склад компонентів суміші є оптимальним з погляду фізико-хімічних закономірностей /5 процесів їх засвоєння. Відхилення фракційного складу убік дрібнодисперсних часток недоцільно, тому що вимагає додаткових витрат, але не дає помітного ефекту. Збільшення вмісту великодисперсних часток приводить до збільшення часу наведення шлаку, тобто також є невиправданим.Such a fractional composition of the components of the mixture is optimal from the point of view of the physical and chemical regularities /5 processes of their assimilation. Deviation of the fractional composition to the side of finely dispersed particles is impractical, because it requires additional costs, but does not give a noticeable effect. An increase in the content of coarse particles leads to an increase in the slag introduction time, that is, it is also unjustified.
У цьому способі процес розплавлювання твердих шлакоутворюючих матеріалів і процес розкислення шлакового розплаву, що утворюється, відбуваються одночасно, що приводить до скорочення тривалості виплавки сталі і зменшенню виробничих витрат.In this method, the process of melting solid slag-forming materials and the process of deoxidization of the resulting slag melt occur simultaneously, which leads to a reduction in the duration of steel smelting and a reduction in production costs.
Експериментальне встановлено, що найбільш оптимальний ефект при реалізації способу з використанням зазначеної шлакоутворюючої суміші досягається при витраті суміші 7-15кг/т сталі.It was experimentally established that the most optimal effect when implementing the method using the indicated slag-forming mixture is achieved at a mixture consumption of 7-15 kg/t of steel.
Переважно, суміш готують попередньо шляхом гомогенізації кожного компонента за фракційним складом і перемішування компонентів між собою. За рахунок цього відбувається підвищення реактивної здатності ов шлакоутворюючої суміші в процесі нагрівання, розплавлювання і взаємодії компонентів суміші з металевим - розплавом.Preferably, the mixture is prepared beforehand by homogenizing each component according to the fractional composition and mixing the components together. Due to this, there is an increase in the reactivity of the slag-forming mixture in the process of heating, melting and interaction of the components of the mixture with the metal melt.
Ефективність шлакоутворюючої суміші у процесі наведення шлаку в сталеплавильних агрегатах ілюструється наступними прикладами.The effectiveness of the slag-forming mixture in the process of introducing slag in steelmaking units is illustrated by the following examples.
Приклади 1-25. « зо Для визначення оптимального складу шлакоутворюючої суміші було проведено серію експериментів у процесі позапічної обробки сталі на установці "ківш-піч". Вважається, що склад шлакоутворюючої суміші, який ікс, виявився найбільш ефективним у цьому процесі, є універсальним і буде оптимальним і ефективним також і у - інших металургійних процесах, що спрямовані на цільову нормалізацію складу металургійного продукту.Examples 1-25. « зо To determine the optimal composition of the slag-forming mixture, a series of experiments was conducted in the process of out-of-furnace processing of steel at the "bucket-furnace" installation. It is believed that the composition of the slag-forming mixture, which proved to be the most effective in this process, is universal and will be optimal and effective also in other metallurgical processes aimed at the targeted normalization of the composition of the metallurgical product.
Шлакоутворюючу суміш приготували шляхом роздільного попереднього зневоднювання до вологості нижче соThe slag-forming mixture was prepared by separate preliminary dehydration to a humidity below so
Зв 275 (при необхідності) і здрібнювання металевого алюмінію не з оксиду кремнію 5іО», суміші оксидів - пе лужноземельних металів КоОж-МарО (1:1), оксиду кальцію Сас і оксиду алюмінію АІ2Оз3 до одержання такого фракційного складу кожного компонента, у якому кількість часток розміром менш ніж 20мм була не менш 90965.Sv 275 (if necessary) and grinding metallic aluminum not from silicon oxide 5iO", a mixture of oxides - alkaline earth metals KoOzh-MarO (1:1), calcium oxide Сас and aluminum oxide AI2Oz3 to obtain such a fractional composition of each component, in which the amount of particles less than 20 mm in size was at least 90,965.
Після цього приготували шлакоутворюючу суміш 25 різних складів, зазначених у Таблиці 1, кожну з який « розфасували в поліетиленові мішки, зручні для завантаження в установку "ківш-піч".After that, a slag-forming mixture of 25 different compositions, indicated in Table 1, was prepared, each of which was packaged in polyethylene bags, convenient for loading into the "bucket-furnace" installation.
Сталь марки АІ5І8620 піддали позапічній десульфурації в 130-тонному ковші на установці "ківш-піч". Після т с випуску металу з електропечі ківш установили на сталевіз і подали на установку "ківш-піч". На поверхню "» розплаву послідовно присаджували розфасовану в поліетиленові мішки шлакоутворюючу суміш, одночасно " продували метал аргоном через дві пористі пробки в днищі ковша. На всіх плавках шлакоутворюючу суміш вводили в кількості (10--0,2)кг/т сталі.AI5I8620 steel was subjected to out-of-furnace desulfurization in a 130-ton ladle on a ladle-furnace installation. After the release of metal from the electric furnace, the ladle was installed on a steel vise and fed to the "ladle-furnace" installation. A slag-forming mixture packaged in polyethylene bags was successively placed on the surface of the melt, while at the same time the metal was blown with argon through two porous plugs in the bottom of the ladle. At all smelters, the slag-forming mixture was introduced in the amount of (10--0.2) kg/t of steel.
Наприкінці кожної плавки вимірювали ступінь десульфурації мелалу і масову частку сірки в сталі звичайними - лабораторними методами. Отримані результати приведені нижче в Таблиці 1. (ее) я обробки сталі в установці "ківш-піч" і показники дегеульфурації металуAt the end of each melting, the degree of desulphurization of melal and the mass fraction of sulfur in steel were measured by conventional laboratory methods. The obtained results are given below in Table 1. (ee) I of steel processing in the "bucket-furnace" installation and indicators of metal de-sulfuration
Фо Прикладке|Масова частка компонентів шлакообразующей суміші, 95 Ступінь десульфурації металу, 95 (чисельник) і масова частка сірки вFo Priladke|Mass fraction of components of the slag-forming mixture, 95 Degree of metal desulfurization, 95 (numerator) and mass fraction of sulfur in
Т» сталі після її обробки, 96 алюміній З в) 2 Сао т вм вв 18800111 юю во ролю 2оюю111100000000000лааюют с вою) зо (86560100 звяюою 00000000 вв во зо тою звяюою 00000000 61 тем вв (80011111 ввою 11111 вро вю тво лю2о лою 1111100000000000ло2юю 111111 в вощо) 204010 зво010000110100000000мяююв 00000000 во») зо (80 5о010001011100000000ввяюою 11000000 воза вяво01000000000000000 вав я вм вв 16800111 вою 11000 б5 12. 8 79,0 то 2,00 100 14,3/0,028 вою) зо (86560100 вююю 00000000T »steel after its processing, 96 aluminum with c) 2 sao t in 18800111 in the role of 21111100000000000 Layauiuyuti with war) ZO (86560100 by calling 0000000000.11000111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111 In all) 204010 Hissing 000000000000000000000000000000000000) ZO) ZO (80 5O0100010111000000000000000000000000000000
РОН ник НОТ ПЕ ННЯ ПЕТ НОЯ ПОЛУ он во) лю воюо010000110000000мвоом 00000000 лев рлво зб л6о1вБО1вваюоМ1 086) за в6вю010000110000000000звяюою 11110000 юю вм б 16008001 пвюою 10000000 б» вово) ло2оюо010000110100000000вяюою 00000000 яв рлво зб 6о1вБО1ввАЮЮЮ 11)Ron notes of Pet Noah Noah Noaya Ou VO VO) LE Vouuo01000000100000000000000000000 Lion RLVO L6O1VBO1 086) for B6s0100001100000000000000000000
Аналіз отриманих даних показує, що прийнятний ступінь десульфурації металу (не нижче 46,0905) при припустимій масовій частці сірки в металі після обробки (не більш 0,01895) був досягнутий в плавках 3, 4, 8, 9, 13, 14, 18, 19, 23 і 24, при яких застосовувалися шлакоутворюючі суміші, співвідношення компонентів у яких витримувалось в оптимальних межах. У плавках 1, 2, 5, 6, 7, 10, 11, 12, 15, 16, 17, 20,21, 22 і 25 застосовувалися інші шлакоутворюючі суміші, співвідношення компонентів у яких виходило за оптимальні межі та у цих плавках спостерігалися як підвищений вміст сірки в металі, так і недостатня ступінь його десульфурації.The analysis of the obtained data shows that an acceptable degree of metal desulfurization (not lower than 46.0905) with an acceptable mass fraction of sulfur in the metal after processing (not more than 0.01895) was achieved in melts 3, 4, 8, 9, 13, 14, 18 , 19, 23 and 24, in which slag-forming mixtures were used, the ratio of components of which was maintained within optimal limits. In melts 1, 2, 5, 6, 7, 10, 11, 12, 15, 16, 17, 20, 21, 22 and 25, other slag-forming mixtures were used, the ratio of components in which exceeded the optimal limits, and in these melts it was observed as an increased content of sulfur in the metal, as well as an insufficient degree of its desulfurization.
Приклад 26. Наведення шлаку в сталеплавильних агрегатахExample 26. Slag transfer in steel smelting units
Приготували шлакоутворюючу рафінувальну суміш, як описано в Прикладах 1 - 25, з наступним складом, мас. 9о: » металевий алюміній Алеї 12 - оксид кремнію 5іО2о А оксиди лужноземельних металів КоО-Ма2О 2 оксид кальцію СаО 35 «І оксид алюмінію АІ2О3 45 «соA slag-forming refining mixture was prepared, as described in Examples 1 - 25, with the following composition, wt. 9o: » metallic aluminum Alei 12 - silicon oxide 5iO2o And oxides of alkaline earth metals CoO-Ma2O 2 calcium oxide CaO 35 "I aluminum oxide AI2O3 45 "so
Після розплавлювання вихідних шихтових матеріалів у сталеплавильних агрегатах виконується наведення «- (корегування) технологічного шлаку з метою забезпечення заданих параметрів виплавки сталі.After the melting of the initial charge materials in the steel smelting units, "- (adjustment) of the technological slag is carried out in order to ensure the specified parameters of steel smelting.
По ходу виплавки сталі в 250-тонній мартенівській печі вуглецевої, низьколегованої і легованої сталі, на со дзеркало металу присаджували попередньо підготовлену шлаксоутворюючу рафінувальну суміш. «-In the course of steel smelting in the 250-ton Martinov furnace of carbon, low-alloy and alloyed steel, a pre-prepared slag-forming refining mixture was planted on the mirror of the metal. "-
На всіх плавках кількість шлакоутворюючої рафінувальної суміші установлювали такою, щоб воно було в межах 7-15кг/тг сталі.At all smelters, the amount of slag-forming refining mixture was set so that it was within 7-15 kg/tg of steel.
По ходу плавки контролювали швидкість нагрівання металу і швидкість видалення сірки, що порівнювали з « аналогічними показниками, отриманими раніше на плавках, у яких не застосовувалася така шлакоутворююча рафінувальна суміш. Отримані результати приведені нижче в Таблиці 2. - - » в металі перед | перед присадкою суміші, кг/т присаджування суміші, "С/хв. присаджування суміші, "С/хв - присадкою суміші, 95 суміші, С (чисельник) і відповідно швидкість (чисельник) і відповідно швидкість видалення сірки 9р/хв. видалення сірки об/хв. со вв 7210000 зововют 00100000 овуооюю -In the course of melting, the rate of metal heating and the rate of sulfur removal were monitored, which were compared with similar indicators obtained earlier at smelters that did not use such a slag-forming refining mixture. The obtained results are given below in Table 2. - - » in metal before | before the addition of the mixture, kg/t of addition of the mixture, "S/min. addition of the mixture, "S/min - with the addition of the mixture, 95 of the mixture, C (numerator) and, accordingly, the speed (numerator) and, accordingly, the speed of sulfur removal 9r/min. sulfur removal rpm so vv 7210000 call 00100000 ovuooyyu -
Фу т» с зо вв 0,55 1542 8,34 1,07/0,00011 2,56/0,00027Fu t» s zo vv 0.55 1542 8.34 1.07/0.00011 2.56/0.00027
1544 10,64 1,11/0,00009 2,68/0,00027 1548 10,65 1,23/0,00010 2,92/0,00031 1544 11,22 1,13/0,00014 2,86/0,00034 1545 12,35 1,25/0,00018 2,96/0,00036 1546 1.3БІ0,00016 311/0.000351544 10.64 1.11/0.00009 2.68/0.00027 1548 10.65 1.23/0.00010 2.92/0.00031 1544 11.22 1.13/0.00014 2.86 /0.00034 1545 12.35 1.25/0.00018 2.96/0.00036 1546 1.3BI0.00016 311/0.00035
Аналіз отриманих даних показує, що при використанні шлакоутворюючої рафінувальної суміші для наведення 70 (корегування) технологічного шлаку в сталеплавильному агрегаті по ходу виплавки сталі досягається швидкість нагрівання металевої ванни до 3,112С/хв. і швидкість зниження масової частки сірки в металі, що досягала значень до 0,00036б96/хв, що в два і більше разів перевищує аналогічні показники, отримані в плавках без присаджування даної шлакоутворюючої рафінувальної суміші.The analysis of the obtained data shows that when using a slag-forming refining mixture to introduce 70 (correction) of technological slag in the steelmaking unit in the course of steel melting, the heating rate of the metal bath is reached up to 3.112C/min. and the rate of reduction of the mass fraction of sulfur in the metal, which reached values of up to 0.00036b96/min, which is two or more times higher than the similar indicators obtained in smelters without the addition of this slag-forming refining mixture.
Таким чином, корисна модель, що заявляється дозволяє підвищити ефективність наведення шлаку в /5 стаплеплавильних агрегатах за рахунок використання шлакоутворюючої суміші з оптимально підібраним складом компонентів.Thus, the proposed useful model makes it possible to increase the efficiency of slag transfer in /5 smelting units due to the use of a slag-forming mixture with an optimally selected composition of components.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU200608883U UA18164U (en) | 2006-08-09 | 2006-08-09 | Method for slag introduction in steel-smelting units |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU200608883U UA18164U (en) | 2006-08-09 | 2006-08-09 | Method for slag introduction in steel-smelting units |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA18164U true UA18164U (en) | 2006-10-16 |
Family
ID=37506247
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAU200608883U UA18164U (en) | 2006-08-09 | 2006-08-09 | Method for slag introduction in steel-smelting units |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA18164U (en) |
-
2006
- 2006-08-09 UA UAU200608883U patent/UA18164U/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5573424B2 (en) | Desulfurization treatment method for molten steel | |
| KR20030040463A (en) | Refining agent and refining method | |
| JP6816777B2 (en) | Slag forming suppression method and converter refining method | |
| JP5895887B2 (en) | Desulfurization treatment method for molten steel | |
| RU2533263C1 (en) | Method of dry steel production | |
| RU2566230C2 (en) | Method of processing in oxygen converter of low-siliceous vanadium-bearing molten metal | |
| UA18161U (en) | Method for out-of-furnace treatment of steel in a ladle | |
| UA18164U (en) | Method for slag introduction in steel-smelting units | |
| RU2608008C1 (en) | Procedure for melting steel in oxygen converter | |
| RU2258084C1 (en) | Method of making steel in electric arc furnace | |
| RU2479636C1 (en) | Method for steel making with low sulphur content | |
| RU2533071C1 (en) | Method of steel production | |
| UA18163U (en) | Method for oxygen-converter smelting of steel | |
| RU2309181C1 (en) | Method for melting of vanadium-containing steel | |
| UA18162U (en) | Method for out-of-furnace treatment of steel in a "ladle-furnace" plant | |
| UA18160U (en) | Slag-forming fining mixture for treatment of iron melt | |
| RU2729692C1 (en) | Steel melting method in converter with combined blowdown | |
| RU2304623C1 (en) | Method of production of the manganese alloyed steel | |
| RU2096491C1 (en) | Steel foundry process | |
| UA18165U (en) | Method for pig-iron treatment in hot-metal ladle car | |
| RU2255119C1 (en) | Method of production of synthetic refinery slag at treatment of molten feed in "furnace-ladle" unit and charge for production of synthetic refinery slag | |
| SU1145036A1 (en) | Steel melting method | |
| RU2355776C2 (en) | Production method of manganous steel | |
| RU2147615C1 (en) | Slag mixture for steel treatment in ladle | |
| RU2228371C1 (en) | Method of treatment of steel in ladle |