RU2228371C1 - Method of treatment of steel in ladle - Google Patents
Method of treatment of steel in ladle Download PDFInfo
- Publication number
- RU2228371C1 RU2228371C1 RU2002134771/02A RU2002134771A RU2228371C1 RU 2228371 C1 RU2228371 C1 RU 2228371C1 RU 2002134771/02 A RU2002134771/02 A RU 2002134771/02A RU 2002134771 A RU2002134771 A RU 2002134771A RU 2228371 C1 RU2228371 C1 RU 2228371C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- mixture
- ladle
- bucket
- aluminum
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к способам обработки стали в ковше.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to methods for processing steel in a ladle.
Известен способ обработки стали в ковше, включающий введение в расплав порошковой проволоки из смеси гранулированного кальция с размером гранул 0,1-3,0 мм и порошков легирующих компонентов и раскислителей, причем проволоку вводят в расплав под углом 45-65° относительно поверхности расплава так, что проекция оси проволоки находится на касательной к окружности на поверхности расплава, равноудаленной от стенок ковша и имеющей радиус, равный 0,3-0,8 радиуса ковша, а точка входа проволоки в расплав расположена на этой окружности (патент РФ № 2061762, кл. С 21 С 7/064, опубл. 27.03.1995).A known method of processing steel in a ladle, including introducing into the melt a flux-cored wire of a mixture of granular calcium with a grain size of 0.1-3.0 mm and powders of alloying components and deoxidizing agents, the wire being introduced into the melt at an angle of 45-65 ° relative to the surface of the melt that the projection of the axis of the wire is tangent to a circle on the surface of the melt equidistant from the walls of the bucket and having a radius of 0.3-0.8 radius of the bucket, and the point of entry of the wire into the melt is located on this circle (RF patent No. 2061762, class . C 21 C 7/064, publ. 03/27/1995).
По известному способу невозможно получить равномерное распределение вводимых элементов Аl и Ca в объеме металла ввиду того, что проволоку, содержащую эти элементы в виде гранулированных и порошкообразных металлических фаз, подают в одну точку на поверхность расплава. При этом расплавление всего подаваемого материала также происходит в одной точке в глубине расплава, создавая в зоне плавления высококонцентрированное облако, состоящее из паров кальция, оксидов кальция и алюминия, а также металлических составляющих кальция и алюминия. Для усреднения металла по химическому составу требуется дополнительное время, значительный расход газа, что приводит к снижению температуры металла и шлака, снижению производительности агрегатов, ухудшению физико-химических условий рафинирования металла, снижению степени усвоения модифицирующих добавок и ухудшению качества стали.According to the known method, it is impossible to obtain a uniform distribution of the introduced elements Al and Ca in the volume of the metal due to the fact that a wire containing these elements in the form of granular and powdery metal phases is fed to one point on the surface of the melt. Moreover, the melting of all the feed material also occurs at one point in the depth of the melt, creating a highly concentrated cloud in the melting zone, consisting of calcium vapor, calcium and aluminum oxides, as well as metal components of calcium and aluminum. To averaging the metal over the chemical composition, additional time is required, a significant gas consumption, which leads to a decrease in the temperature of the metal and slag, lower aggregate performance, worsen the physico-chemical conditions of metal refining, reduce the degree of assimilation of modifying additives, and degrade the quality of steel.
Наиболее близким аналогом заявляемого изобретения является способ производства низкокремнистой стали с массовой долей кремния не более 0,05%, включающий выплавку металла, отсечку шлака от металла в начале и конце выпуска его из сталеплавильного агрегата, комплексную обработку металла при выпуске в ковш с основной футеровкой посредством присадки алюминия, шлакообразующей смеси, раскислителей, в качестве которых присаживают алюмокальциевую лигатуру, содержащую, мас.%: кальция 15-35, алюминия 65-85, продувку металла в ковше после его выпуска инертным газом, и после завершения выпуска металла при содержании в нем 0,02-0,05 мас.% алюминия присаживают порошковую проволоку с наполнителем из смеси, содержащей, мас.%: гранулированного кальция 60-80, порошка алюминия 40-20, при этом количество вводимого кальция во время и после выпуска металла поддерживают в пределах 0,2-0,4 и 0,3-0,6 кг на тонну стали соответственно, дополнительную продувку металла через погружную фурму инертным газом со смесью порошков алюмокальциевой лигатуры и веществ-стабилизаторов (патент РФ № 2166550, кл. С 21 С 7/064, опубл. 10.05.2001).The closest analogue of the claimed invention is a method for the production of low-silicon steel with a mass fraction of silicon of not more than 0.05%, including metal smelting, slag cut-off from the metal at the beginning and end of its release from the steelmaking unit, complex processing of metal when released into a ladle with a main lining by additives of aluminum, slag-forming mixture, deoxidizing agents, in which calcium-aluminum alloy is added, containing, wt.%: calcium 15-35, aluminum 65-85, metal blowing in the ladle after its release and mercury gas, and after the completion of the metal production with a content of 0.02-0.05 wt.% aluminum, a flux-cored wire is filled with a filler from a mixture containing, wt.%: granular calcium 60-80, aluminum powder 40-20, at this amount of calcium introduced during and after the release of the metal is supported in the range of 0.2-0.4 and 0.3-0.6 kg per ton of steel, respectively, an additional purge of the metal through an immersion lance with an inert gas with a mixture of powders of aluminum-calcium alloys and substances stabilizers (RF patent No. 2166550, cl. C 21 C 7/064, publ. 05/10/2001).
Признаки ближайшего аналога, совпадающие с существенными признаками заявляемого изобретения: продувка металла в ковше после его выпуска инертным газом со смесью материалов, содержащих алюминий и кальций.Signs of the closest analogue, which coincides with the essential features of the claimed invention: the purge of metal in the bucket after its release by inert gas with a mixture of materials containing aluminum and calcium.
Известный способ не обеспечивает получение требуемого технического результата по следующим причинам.The known method does not provide the desired technical result for the following reasons.
Невозможность обеспечения равномерного распределения алюмокальциевой лигатуры в объеме металла потому, что лигатуру во время выпуска металла в ковш подают под струю металла с началом подачи при наполнении ковша металлом на 5-10% его высоты и завершают до наполнения металлом 50% высоты ковша. В этот период выпуска происходит активное перемешивание металла падающей струей и подача в этот период любых материалов сопровождается интенсивным заметалливанием, медленным оплавлением, затем плавлением при наличии высокой окисленности металла, усугубленной дополнительным окислением металла в струе и вовлечением конвективными потоками в глубь металла образующихся на поверхности металлического расплава оксидов железа. Это приводит к интенсивному окислению высокоактивных элементов, входящих в состав алюмокальциевой лигатуры, их нерациональному расходу, непопаданию в требуемые пределы по химическому составу, снижению модифицирующей способности кальция и ухудшению качества стали. Высокое содержание кальция в алюмокальциевой лигатуре (15-35 мас.%) при вводе ее в металл по известному способу также способствует увеличению угара кальция и алюминия, увлекаемого образующимися пузырьками паров кальция на поверхности металла, о чем свидетельствует требование по содержанию алюминия не менее 0,02% при расходе алюминия в материале 0,6-1,2 кг, то есть угар алюминия составляет не менее 60%.The impossibility of ensuring a uniform distribution of aluminum-calcium ligature in the volume of the metal because the ligature during metal release into the bucket is fed under a stream of metal with the start of feeding when filling the bucket with metal at 5-10% of its height and complete before filling with metal 50% of the height of the bucket. During this period of release, the metal is actively mixed with a falling jet and any material is supplied during this period, accompanied by intense fading, slow reflow, then melting in the presence of high oxidation of the metal, aggravated by additional oxidation of the metal in the stream and the convection flows deep into the metal forming on the surface of the metal melt iron oxides. This leads to intensive oxidation of highly active elements that are part of the calcium-aluminum alloy, their irrational consumption, falling within the required limits in chemical composition, reducing the modifying ability of calcium and deterioration in the quality of steel. The high content of calcium in the calcium-aluminum alloy (15-35 wt.%) When introduced into the metal by the known method also contributes to an increase in the burning of calcium and aluminum, carried away by the resulting bubbles of calcium vapor on the metal surface, as evidenced by the requirement for an aluminum content of at least 0, 02% when the consumption of aluminum in the material is 0.6-1.2 kg, that is, aluminum waste is at least 60%.
Дальнейшую обработку металла по известному способу порошковой проволокой с наполнителем из смеси, содержащей гранулированный кальций и порошок алюминия, осуществляют подачей проволоки из стационарной установки в одно и то же место, следовательно, ее плавление происходит также в определенном локальном месте в объеме металла в ковше, что влечет за собой при расплавлении проволоки образование высококонцентрированного облака из кальция и алюминия и создание благоприятных условий для образования паров кальция, увлекающих при всплытии за собой порошкообразный алюминий на поверхность металла или на границу раздела металла и шлака, которые обогащены кислородом, где и происходит частичное сгорание алюминия, что в совокупности с возгонами паров кальция приводит к снижению усвоения металлом этих высокоактивных элементов, осложнением попадания в заданные пределы по химическому составу, снижению модифицирования и ухудшению качества стали.Further processing of the metal by a known method with a flux-cored wire with a filler from a mixture containing granular calcium and aluminum powder is carried out by feeding the wire from a stationary unit to the same place, therefore, its melting also occurs in a certain local place in the volume of metal in the ladle, which entails the formation of a highly concentrated cloud of calcium and aluminum during the melting of the wire and the creation of favorable conditions for the formation of calcium vapor, enthralling when floating a powder of aluminum on the metal surface or on the interface between the metal and slag, which are enriched with oxygen, where aluminum is partially burned, which, in combination with sublimations of calcium vapor, leads to a decrease in the absorption of these highly active elements by the metal, making it difficult to reach the specified limits in chemical composition, reduction of modification and deterioration of the quality of steel.
В основу изобретения поставлена задача усовершенствования способа обработки стали в ковше путем оптимизации технологических параметров. Ожидаемый технический результат - равномерное распределение смеси в объеме металла, что обеспечивает попадание в заданные пределы по химическому составу, повышение усвоения легирующих элементов, повышение модифицирования и улучшение качества стали.The basis of the invention is the task of improving the method of processing steel in the ladle by optimizing technological parameters. The expected technical result is a uniform distribution of the mixture in the volume of the metal, which ensures that the chemical composition falls within the specified limits, increase the absorption of alloying elements, increase the modification and improve the quality of steel.
Технический результат достигается тем, что в известном способе обработки стали в ковше, включающем продувку металла в ковше после его выпуска инертным газом со смесью материалов, содержащих алюминий и кальций, по изобретению в смесь материалов, содержащих алюминий и кальций, дополнительно вводят магний и барий при содержании алюминия в смеси не более 65%, при этом компоненты смеси и/или их сплавы вводят в виде гранул фракцией 0,5-1,5 мм, а продувку металла инертным газом со смесью осуществляют по меньшей мере двумя струями, ориентированными по отношению к продольной оси ковша по углом 60-80° и направленными к стенкам ковша, причем концы этих струй удаляют от днища ковша на высоту, равную 0,005-0,015 высоты металла в ковше.The technical result is achieved by the fact that in the known method of processing steel in a ladle, including blowing metal in a ladle after it is inert gas with a mixture of materials containing aluminum and calcium, according to the invention, magnesium and barium are additionally introduced into the mixture of materials containing aluminum and calcium the aluminum content in the mixture is not more than 65%, while the components of the mixture and / or their alloys are introduced in the form of granules with a fraction of 0.5-1.5 mm, and the metal is blown with an inert gas with the mixture by at least two jets oriented along relative to the longitudinal axis of the bucket at an angle of 60-80 ° and directed to the walls of the bucket, the ends of these jets being removed from the bottom of the bucket to a height equal to 0.005-0.015 of the height of the metal in the bucket.
Подача в расплав в качестве модификатора смеси на основе алюминия, содержащего в своем составе щелочноземельные элементы, обусловлена расширением возможностей использования модификатора практически для неограниченного сортамента конструкционных, низколегированных и других марок стали, включая стали с ограниченным содержанием кремния.The supply to the melt as a modifier of an aluminum-based mixture containing alkaline earth elements is due to the expansion of the possibilities of using the modifier for an almost unlimited range of structural, low alloy and other steel grades, including steel with a limited silicon content.
Наличие в модификаторе на алюминиевой основе щелочноземельных элементов обеспечивает наряду с глубоким раскислением металла его интенсивную десульфурацию, модифицирование оксидных, сульфидных, фосфидных, нитридных и силикатных как простых, так и сложных неметаллических включений, образовывая либо крупные легко ассимилируемые шлаком неметаллические включения, либо мелкие равномерно распределенные в объеме металла включения, наличие которых улучшает дальнейшую обработку металла, а также улучшает качество стали. Кроме того, щелочноземельные элементы способствуют глобуляризации алюминатных глиноземистых включений - корунда, герценита и др., которые также легко ассимилируются покровным шлаком.The presence of alkaline earth elements in the aluminum-based modifier ensures, along with deep metal deoxidation, its intense desulfurization, modification of oxide, sulfide, phosphide, nitride and silicate both simple and complex non-metallic inclusions, forming either large non-metallic inclusions easily assimilable by slag or small uniformly distributed in the volume of metal inclusions, the presence of which improves the further processing of the metal, and also improves the quality of the steel. In addition, alkaline-earth elements contribute to the globularization of aluminate aluminous inclusions - corundum, herzenite, etc., which are also easily assimilated by integumentary slag.
Фракция гранул смеси 0,5-1,5 мм обусловлена максимальным в условиях ввода смеси в предлагаемом способе усвоением высокоактивных элементов, обеспечиваемым равномерным распределением подаваемой смеси в объеме металла. При фракции гранул смеси менее 0,5 мм энергии струи нейтрального газа недостаточно для транспортировки гранул в объем металла на расстояние, обеспечивающее их равномерное распределение в объеме металла. При фракции гранул смеси более 1,5 мм гранулы также неравномерно распределяются в объеме металла при фиксированной интенсивности подачи нейтрального газа.The fraction of granules of the mixture of 0.5-1.5 mm due to the maximum in terms of input of the mixture in the proposed method, the assimilation of highly active elements, provided by a uniform distribution of the supplied mixture in the metal volume. When the fraction of the granules of the mixture is less than 0.5 mm, the energy of the jet of neutral gas is not enough to transport the granules into the metal volume at a distance that ensures their uniform distribution in the metal volume. When the fraction of the granules of the mixture is more than 1.5 mm, the granules are also unevenly distributed in the volume of the metal at a fixed intensity of the supply of neutral gas.
Продувка металла инертным газом со смесью по меньшей мере двумя струями обеспечивает равномерность распределения подаваемой смеси в объеме металла, ее равномерное плавление, что способствует повышению усвоения высокоактивных элементов металлом, повышению модифицирования и улучшению качества стали.A metal inert gas purge with a mixture of at least two jets ensures uniform distribution of the supplied mixture in the metal volume, its uniform melting, which helps to increase the absorption of highly active elements by metal, increase the modification and improve the quality of steel.
Ориентация струй относительно продольной оси ковша на 60-80° и их направление к стенкам ковша необходимы для создания в глубине металла зоны подаваемой смеси, которая плотно распределяется в нижнем горизонте металла и в процессе всплывания гранул способствует обработке металла по всему объему. При ориентации струй относительно продольной оси ковша менее чем на 60° струя несущего смесь нейтрального газа может попадать на днище ковша, что приводит к его эрозии и загрязнению металла вымытыми струей частичками футеровки. При ориентации струй относительно продольной оси ковша более чем на 80° в объеме ковша появляются не охваченные обработкой смеси зоны металла, в которых конвективные потоки металла очень слабые по сравнению с основным объемом металла, поэтому массообменные процессы в этих зонах ослаблены, что приводит к неравномерности распределения раскисляющих и модифицирующих элементов в объеме металла, снижая их эффективность и ухудшая качество стали.The orientation of the jets relative to the longitudinal axis of the bucket by 60-80 ° and their direction to the walls of the bucket are necessary to create in the depth of the metal a zone of the supplied mixture, which is densely distributed in the lower horizon of the metal and in the process of floating up the granules facilitates the processing of metal throughout the volume. When the jets are oriented relative to the longitudinal axis of the bucket by less than 60 °, a jet of neutral gas carrying the mixture can fall onto the bottom of the bucket, which leads to its erosion and metal contamination by the particles of the lining washed by the jet. When the jets are oriented relative to the longitudinal axis of the bucket by more than 80 ° in the bucket volume, metal zones not covered by the mixture treatment appear in which the convective metal flows are very weak compared to the bulk of the metal; therefore, the mass transfer processes in these zones are weakened, which leads to uneven distribution deoxidizing and modifying elements in the metal volume, reducing their effectiveness and worsening the quality of steel.
Удаление концов струй газа со смесью от днища ковша на высоту, равную 0,005-0,015 высоты металла в ковше, обусловлено необходимостью организации горизонтальной зоны равномерного распределения смеси в объеме ковша, максимально приближенной к днищу ковша. Изменение этой высоты в сторону уменьшения (менее 0,005 высоты металла в ковше) приводит к контакту подаваемой в нейтральном газе смеси с днищем ковша, его эрозии и загрязнению металла частичками футеровки ковша, снижает равномерность распределения, а изменение этой высоты в сторону увеличения (более 0,015 высоты металла в ковше) создает в объеме металла зону, не достигаемую подаваемой смесью, что приводит к неравномерности распределения элементов в объеме металла, ухудшает усвоение металлом высокоактивных элементов, снижает их модифицирующую способность и ухудшает качество стали.The removal of the ends of the gas jets with the mixture from the bottom of the bucket to a height equal to 0.005-0.015 of the height of the metal in the bucket is due to the need to organize a horizontal zone of uniform distribution of the mixture in the bucket volume, as close as possible to the bottom of the bucket. Changing this height downward (less than 0.005 the height of the metal in the bucket) leads to contact of the mixture supplied in neutral gas with the bottom of the bucket, its erosion and metal contamination by particles of the lining of the bucket, reduces the uniformity of distribution, and changing this height upwards (more than 0.015 heights metal in the bucket) creates a zone in the metal volume that cannot be reached by the supplied mixture, which leads to uneven distribution of elements in the metal volume, worsens the absorption of highly active elements by the metal, reduces their modifying w ability and degrades the quality of the steel.
Пример.Example.
Плавки по предлагаемому способу обработки и известному способу - ближайшему аналогу проводили на изготовленной на базе 60-килограммовой индукционной печи установке, оснащенной специальным дутьевым устройством, содержащим насадки с отверстиями, ориентированными по отношению к продольной оси емкости с жидким металлом под углом 60°, 70° и 80° и направленными к стенкам емкости. Емкостью для жидкого металла в установке служил тигель 60-килограммовой индукционной печи, которую во время проведения плавок по известному и предлагаемому способам отключали при достижении требуемой температуры металла в диапазоне 1590-1630°С, после чего обрабатывали металл соответствующими материалами.Smelting according to the proposed method of processing and the known method, the closest analogue, was carried out on a unit manufactured on the basis of a 60-kg induction furnace equipped with a special blasting device containing nozzles with holes oriented with respect to the longitudinal axis of the vessel with liquid metal at an angle of 60 °, 70 ° and 80 ° and directed to the walls of the tank. The crucible of the liquid metal in the installation was a crucible of a 60-kg induction furnace, which was switched off during melting using the known and proposed methods when the required metal temperature was reached in the range of 1590-1630 ° C, after which the metal was treated with the corresponding materials.
В качестве металлошихты использовали окисленный полупродукт кислородно-конвертерного производства химического состава, мас.%: С 0,03-0,06; Mn 0,05-0,07; S 0,020-0,025; Р≤0,020.As a metal charge, an oxidized intermediate of oxygen-converter production of a chemical composition was used, wt.%: C 0.03-0.06; Mn 0.05-0.07; S 0.020-0.025; P≤0.020.
Пробы для определения содержания неметаллических включений химическим анализом отбирали после расплавления металла и перед разливкой стали. Степень десульфурации определяли по начальному и конечному содержанию серы в стали в относительных процентах.Samples for determining the content of non-metallic inclusions by chemical analysis were taken after molten metal and before casting steel. The degree of desulfurization was determined by the initial and final sulfur content in steel in relative percentages.
Смесь по предлагаемому способу готовили следующим образом. В 60-килограммовой индукционной печи выплавляли 2 сплава - алюминия и кальция, а также магния и бария с использованием стандартных металлических компонентов в атмосфере аргона, а затем из этих сплавов на специальной установке в нейтральной атмосфере получали гранулы фракцией 0,1-1,5 мм, которые потом механически смешивали в заявляемых пропорциях.The mixture according to the proposed method was prepared as follows. In a 60-kilogram induction furnace, 2 alloys were smelted - aluminum and calcium, as well as magnesium and barium using standard metal components in an argon atmosphere, and then granules with a fraction of 0.1-1.5 mm were obtained from these alloys in a special installation in a neutral atmosphere which were then mechanically mixed in the claimed proportions.
Металл продували через кварцевую трубку, в качестве шлакообразующих использовали свежеобожженную известь и плавиковый шпат.The metal was blown through a quartz tube; freshly calcined lime and fluorspar were used as slag-forming substances.
Опытные плавки проводили по следующей технологии. После расплавления металла в печь присаживали шлакообразующие и после образования гомогенного шлакового расплава металл нагревали до 1590-1605°С.Experimental swimming trunks were carried out according to the following technology. After melting the metal, slag-forming substances were deposited in the furnace, and after the formation of a homogeneous slag melt, the metal was heated to 1590-1605 ° C.
Металл по предлагаемому способу продували инертным газом со смесью, изменяя в ней содержание алюминия, через насадки в кварцевой трубке, снабженной отверстиями для продувки металла, одной, двумя и тремя струями, с изменением ориентации по отношению к продольной оси ковша по углом от 60° до 80° и направленными к стенкам ковша. Концы этих струй удаляли от днища ковша на различную высоту (от 0,005 до 0,015 высоты металла в ковше).The metal according to the proposed method was purged with an inert gas with a mixture, changing the aluminum content in it, through nozzles in a quartz tube equipped with holes for purging the metal with one, two and three jets, with a change in orientation with respect to the longitudinal axis of the bucket from 60 ° to 80 ° and directed to the walls of the bucket. The ends of these jets were removed from the bottom of the bucket to various heights (from 0.005 to 0.015 of the height of the metal in the bucket).
Продувку металла по известному способу осуществляли в струе аргона смесью порошков алюмокальциевой лигатуры и плавикового шпата в соотношении 4:1. Предварительно смешивали порошки плавикового шпата и сплава кальция с алюминием. Приготовленную смесь вводили в металл в струе аргона под давлением 0,6 атмосфер. Пробы металла отбирали до и после обработки.The purging of the metal by a known method was carried out in an argon stream with a mixture of powders of aluminum-calcium ligature and fluorspar in a ratio of 4: 1. Pre-mixed powders of fluorspar and calcium alloy with aluminum. The prepared mixture was introduced into the metal in a stream of argon under a pressure of 0.6 atmospheres. Metal samples were taken before and after processing.
Технологические параметры предлагаемого и известного способов и полученные результаты представлены в таблице.The technological parameters of the proposed and known methods and the results are presented in the table.
Как видно из таблицы, достигнутые результаты по степени десульфурации и загрязненности неметаллическими включениями положительно отличают опытные плавки, проведенные по технологии предлагаемого способа, от известного способа.As can be seen from the table, the achieved results on the degree of desulfurization and contamination by non-metallic inclusions positively distinguish experimental swimming trunks carried out by the technology of the proposed method from the known method.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002134771/02A RU2228371C1 (en) | 2002-12-24 | 2002-12-24 | Method of treatment of steel in ladle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002134771/02A RU2228371C1 (en) | 2002-12-24 | 2002-12-24 | Method of treatment of steel in ladle |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2228371C1 true RU2228371C1 (en) | 2004-05-10 |
| RU2002134771A RU2002134771A (en) | 2004-06-27 |
Family
ID=32679378
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002134771/02A RU2228371C1 (en) | 2002-12-24 | 2002-12-24 | Method of treatment of steel in ladle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2228371C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103571997A (en) * | 2013-11-11 | 2014-02-12 | 攀钢集团研究院有限公司 | Magnesium-based deoxidized alloy and steelmaking deoxidization method |
-
2002
- 2002-12-24 RU RU2002134771/02A patent/RU2228371C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103571997A (en) * | 2013-11-11 | 2014-02-12 | 攀钢集团研究院有限公司 | Magnesium-based deoxidized alloy and steelmaking deoxidization method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110177889B (en) | Molten steel desulfurization treatment method and desulfurizing agent | |
| JP5457945B2 (en) | Hot metal desulfurization method | |
| JP5045031B2 (en) | Hot metal desulfurization agent and desulfurization treatment method | |
| JP2005179690A (en) | Method for desulfurizing molten pig iron | |
| RU2533263C1 (en) | Method of dry steel production | |
| RU2228371C1 (en) | Method of treatment of steel in ladle | |
| UA73898C2 (en) | A method for direct steel alloying | |
| JP2008095136A (en) | Metal band coated desulfurization wire, and method for desulfurizing molten iron | |
| RU2607877C2 (en) | Method for off-furnace steel treatment | |
| JP6806288B2 (en) | Steel manufacturing method | |
| RU2166550C2 (en) | Method of producing low-silicon steel | |
| JP6416634B2 (en) | Desiliconization and desulfurization methods in hot metal ladle | |
| JP4984928B2 (en) | Hot metal desulfurization method | |
| RU2333255C1 (en) | Method of steel smelting | |
| RU2729692C1 (en) | Steel melting method in converter with combined blowdown | |
| JP6238019B2 (en) | Hot metal desulfurization method with less recuperation | |
| JP5481899B2 (en) | Hot metal desulfurization agent and desulfurization treatment method | |
| JP2019189893A (en) | Method for desulfurizing molten iron | |
| RU2286393C1 (en) | Method for reducing of steel in ladle | |
| RU2201458C1 (en) | Method of modification of steel | |
| RU2315814C2 (en) | Method for ladle treatment of cast-iron | |
| RU2139943C1 (en) | Method for making high quality steel | |
| JP5493737B2 (en) | Hot metal desulfurization method | |
| RU2049115C1 (en) | Method of cast iron desulfurization before converter melting | |
| SU910779A1 (en) | Process for melting steel in converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20141225 |