UA18161U - Method for out-of-furnace treatment of steel in a ladle - Google Patents
Method for out-of-furnace treatment of steel in a ladle Download PDFInfo
- Publication number
- UA18161U UA18161U UAU200608880U UAU200608880U UA18161U UA 18161 U UA18161 U UA 18161U UA U200608880 U UAU200608880 U UA U200608880U UA U200608880 U UAU200608880 U UA U200608880U UA 18161 U UA18161 U UA 18161U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- steel
- mixture
- slag
- ladle
- melt
- Prior art date
Links
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 42
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 111
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 19
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 6
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 claims description 5
- 241000202943 Hernandia sonora Species 0.000 claims description 2
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims 1
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 13
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N Na2O Inorganic materials [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract description 3
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 abstract 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 29
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 29
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 27
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 26
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 description 16
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 14
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 13
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 13
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 13
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 11
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 10
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 7
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 6
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 6
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 6
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 6
- CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N potassium oxide Chemical class [O-2].[K+].[K+] CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910001950 potassium oxide Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 4
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 3
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 3
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 3
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 2
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 238000011005 laboratory method Methods 0.000 description 2
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000614261 Citrus hongheensis Species 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005751 Copper oxide Substances 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000287 alkaline earth metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N calcium sulfide Chemical compound [Ca]=S JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 229910000431 copper oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000010128 melt processing Methods 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Корисна модель відноситься до чорної металургії, конкретно до доменного і сталеплавильного виробництва і 2 Може бути використана для підвищення ефективності обробки розплаву заліза в металургійних процесах виробництва чавуна і сталі.A useful model applies to ferrous metallurgy, specifically to blast furnace and steelmaking and 2 Can be used to improve the efficiency of iron melt processing in metallurgical processes of iron and steel production.
Чорна металургія є галуззю важкої промисловості, що виробляє різні чорні метали, а саме чавун, сталь, прокат, доменні феросплави, металеві порошки чорних металів та ін. Чорна металургія охоплює весь процес від видобутку і підготовки сировини, палива і допоміжних матеріалів до випуску прокату чорних металів і їх сплавів.Ferrous metallurgy is a branch of heavy industry that produces various ferrous metals, namely cast iron, steel, rolled products, blast furnace ferroalloys, metal powders of ferrous metals, etc. Ferrous metallurgy covers the entire process from extraction and preparation of raw materials, fuel and auxiliary materials to the production of rolled ferrous metals and their alloys.
В даний час чорна металургія є однією з базових галузей промисловості багатьох країн, однак при цьому залишається досить матеріалоємним виробництвом, а обладнання, що використовується в даній галузі, досить швидко стає непридатним внаслідок агресивного впливу факторів виробництва. Для забезпечення високої якості одержуваного продукту в металургії використовують шлакоутворюючі (рафінувальні) суміші, що дозволяють очистити розплав заліза від непотрібних або шкідливих домішок. Однак найчастіше шлакоутворюючі 12 (рафінувальні) суміші, що використовуються в даний час, внаслідок недосконалості їх хімічного і фракційного складу мають обмежену здатність до підвищення якості одержуваного продукту. При їх застосуванні зберігаються агресивні фактори виробництва, що негативно впливає на ресурс роботи обладнання, а витрати на виробництво чавуна і сталі залишаються досить високими.Currently, ferrous metallurgy is one of the basic branches of industry in many countries, but at the same time it remains a rather material-intensive production, and the equipment used in this industry quickly becomes unusable due to the aggressive influence of production factors. To ensure the high quality of the product obtained in metallurgy, slag-forming (refining) mixtures are used to clean the iron melt from unnecessary or harmful impurities. However, most often slag-forming 12 (refining) mixtures used at present, due to the imperfection of their chemical and fractional composition, have a limited ability to improve the quality of the obtained product. When they are used, aggressive production factors remain, which negatively affects the resource of the equipment, and the costs for the production of cast iron and steel remain quite high.
Найчастіше якість одержуваного кінцевого продукту при реалізації різних способів виробництва сталі і чавуна визначається типом шлакоутворюючої суміші, що використовується, її складом і фізико-хімічними властивостями. Розповсюдженими в даний час є способи позапічної обробки сталі в ковші, основною метою реалізації яких є зниження вмісту розчинених у металі газів, неметалічних включень і сірки. Найбільш часто при позапічній обробці сталі в ковші використовують суміші, що містять вапно і плавиковий шпат або суміші, що включають кремнієвмісні сплави. Застосовувані суміші не мають стабільної контрольованої рафінувальної здатності і не забезпечують високу чистоту сталі і скорочення витрат на виробництво сталі. Крім того, при в використанні таких сумішей часто необхідне введення додаткових елементів, наприклад розкиснювачів, а високий вміст оксидів кремнію в такій суміші може привести до зниження ступеня видалення сірки. При використанні такої суміші шлаковий розплав поза плавильним агрегатом охолоджується настільки швидко, що не вдається повноцінно завершити процес рафінування металу. Нарешті, вплив окремих компонентів суміші на -- вогнетривку футерівку металургійних агрегатів приводить до швидкого її руйнування і збільшення витрат на Ге) виробництво чавуна і сталі.Most often, the quality of the final product obtained during the implementation of various methods of steel and cast iron production is determined by the type of slag-forming mixture used, its composition and physical and chemical properties. Methods of out-of-furnace processing of steel in ladles, the main purpose of which is to reduce the content of dissolved gases, non-metallic inclusions and sulfur in the metal, are currently widespread. Most often, during out-of-furnace processing of steel, mixtures containing lime and fluorspar or mixtures containing silicon-containing alloys are used in ladles. The used mixtures do not have a stable controlled refining capacity and do not ensure high purity of steel and reduction of steel production costs. In addition, when using such mixtures, it is often necessary to introduce additional elements, for example, deoxidizers, and the high content of silicon oxides in such a mixture can lead to a decrease in the degree of sulfur removal. When using such a mixture, the slag melt outside the melting unit cools so quickly that it is not possible to fully complete the metal refining process. Finally, the effect of individual components of the mixture on the refractory lining of metallurgical units leads to its rapid destruction and an increase in costs for the production of cast iron and steel.
Виходячи з цього, у сучасній металургії є актуальна потреба в шлакоутворюючій рафінувальній суміші такого -- хімічного, мінералогічного і фракційного складу, при якому зменшується небажаний вплив компонентів суміші на с вогнетривку футерівку металургійного обладнання і підвищується якість одержуваних продуктів за рахунок більш глибокого очищення розплаву заліза від небажаних домішок. --Based on this, in modern metallurgy there is an urgent need for a slag-forming refining mixture with such a chemical, mineralogical and fractional composition, which reduces the undesirable effect of the mixture components on the refractory lining of metallurgical equipment and improves the quality of the products obtained due to deeper purification of the iron melt from unwanted impurities. --
Відома шлакоутворююча суміш для обробки сталі, яка містить оксид кальцію СаО, металевий алюмінійA known slag-forming mixture for processing steel, which contains calcium oxide CaO, metallic aluminum
АЇде; оксиди лужноземельних металів КоО-МагО і оксид алюмінію АІ2Оз (патент РФ Мо 2252265, 2005 р.|. Крім того, суміш додатково містить оксиди магнію, заліза, міді, титана, марганцю. Кількість компонентів у « шлакоутворюючій суміші складає, мас.9б: - с алюміній 5-83 "з оксид алюмінію 2,5-15 " оксид кальцію 0,5-10 оксид магнію не більш 8 оксид заліза не більш 15 - оксид міді не більш 2 (Фе) оксид титана не більш 7 оксид марганцю не більш 12 - оксиди натрію і калію 5-7. б 50AIde; oxides of alkaline earth metals CoO-MagO and aluminum oxide AI2Oz (patent RF Mo 2252265, 2005. In addition, the mixture additionally contains oxides of magnesium, iron, copper, titanium, manganese. The number of components in the "slag-forming mixture" is, by weight, 9b: - with aluminum 5-83 "z aluminum oxide 2.5-15 " calcium oxide 0.5-10 magnesium oxide no more than 8 iron oxide no more than 15 - copper oxide no more than 2 (Fe) titanium oxide no more than 7 manganese oxide no more more than 12 - sodium and potassium oxides 5-7. b 50
Основним недоліком описаної суміші є велика кількість компонентів, що обумовлює складність готування "-ь такої суміші. Крім того, високий вміст алюмінію в суміші може привести до виникнення вибухонебезпечної ситуації як при виготовленні суміші, так і в процесі її застосування.The main disadvantage of the described mixture is the large number of components, which determines the complexity of preparing such a mixture. In addition, the high content of aluminum in the mixture can lead to an explosive situation both during the preparation of the mixture and during its use.
Відомий спосіб позапічної обробки сталі в ковші, що включає випуск розплаву зі сталеплавильного агрегату 22 в ківш, подачу в ківш у процесі випуску розплаву шлакоутворюючої суміші і продувку розплаву нейтральним с газом (патент РФ Мо2138563, 1999р.|. Крім того, у процесі випуску розплаву в ківш здійснюють також подачу феросплавів, навуглецьовувателя і розкиснювача. У якості розкиснювача використовують гранульований алюміній з витратою 0,4-2,0 кг/т металу. Шлакоутворююча суміш включає вапно і плавиковий шпат із загальною витратою 4,2-15,0 кг/т металу і співвідношенням компонентів З,5/1-4,5/1. 60 Недоліком описаного способу є застосування шлакоутворюючої суміші, що включає вапно і плавиковий шпат, які змішуються між собою в процесі подачі в ківш, що не дозволяє здійснювати контроль ступеня рафінування металу. Крім того, при використанні такої суміші утворений розплав шлаку поза плавильним агрегатом охолоджується настільки швидко, що повноцінно завершити процес рафінування металу не вдається. Нарешті, вплив окремих компонентів суміші на вогнетривку футерівку металургійних агрегатів приводить до швидкого її бо руйнування і збільшення витрат на виробництво чавуна і сталі.There is a known method of out-of-fire processing of steel in a ladle, which includes releasing the melt from the steel-melting unit 22 into the ladle, feeding the slag-forming mixture into the ladle in the process of releasing the melt, and blowing the melt with a neutral gas (patent of the Russian Federation Mo2138563, 1999. In addition, in the process of releasing the melt ferroalloys, carburizer and deoxidizer are also fed into the ladle. Granular aluminum is used as deoxidizer with a flow rate of 0.4-2.0 kg/t metal. The slag-forming mixture includes lime and fluorspar with a total flow rate of 4.2-15.0 kg/t t of metal and the ratio of components 3.5/1-4.5/1. 60 The disadvantage of the described method is the use of a slag-forming mixture, which includes lime and fluorspar, which are mixed with each other in the process of feeding into the ladle, which does not allow control of the degree of refining In addition, when using such a mixture, the formed slag melt outside the melting unit cools so quickly that it is not possible to fully complete the metal refining process I am Finally, the impact of individual components of the mixture on the refractory lining of metallurgical units leads to its rapid destruction and increased costs for the production of cast iron and steel.
Найбільш близьким аналогом корисної моделі, що заявляється, є шлакоутворююча рафінувальна суміш для -Д-The closest analogue of the claimed useful model is a slag-forming refining mixture for -D-
позапічної обробки сталі в ковші, що включає металевий алюміній Аїда; оксид алюмінію АІоОз, оксид кремнію 5іо і оксиди лужноземельних металів КоО-МагО |патент України Мо 50557, 2002 р.|. Крім того, суміш містить оксид магнію. Кількість компонентів у шлакоутворюючій рафінувальній суміші складає, мас.9Уо: с. алюміній АЇдек 20-30 оксид алюмінію АІ2О03 25-45 оксид калію Кг2О 0,5 оксид натрію МагО 0,5 оксид кремнію і магнію рештаpost-bake treatment of steel in the ladle, which includes Aida metal aluminum; aluminum oxide AIoOz, silicon oxide 5io and oxides of alkaline earth metals CoO-MagO |Ukrainian patent Mo 50557, 2002|. In addition, the mixture contains magnesium oxide. The number of components in the slag-forming refining mixture is, mass. 9Uo: p. aluminum AIdec 20-30 aluminum oxide AI2O03 25-45 potassium oxide Kg2O 0.5 sodium oxide MagO 0.5 silicon and magnesium oxide the rest
При використанні цієї суміші не можливо досягти глибокого ступеня десульфурації розплаву заліза і видалення інших неметалічних включень і небажаних домішок.When using this mixture, it is not possible to achieve a deep degree of desulfurization of molten iron and removal of other non-metallic inclusions and unwanted impurities.
В основу корисної моделі поставлена задача створення способу позапічної обробки сталі в ковші, у якому за 75 рахунок застосування шлакоутворюючої рафінувальної суміші удосконаленого складу буде забезпечене підвищення ефективності виплавки сталі.The basis of a useful model is the task of creating a method of out-of-furnace processing of steel in a ladle, in which, due to the use of a slag-forming refining mixture of an improved composition, an increase in the efficiency of steel smelting will be ensured.
Поставлена задача вирішується тим, що спосіб позапічної обробки сталі в ковші включає випуск розплаву зі сталеплавильного агрегату в ківш, подачу в ківш у процесі випуску розплаву шлакоутворюючої суміші і продувку розплаву нейтральним газом, при цьому в ківш подають шлакоутворюючу рафінувальну суміш наступного складу, мас.9о: металевий алюміній Алеї 8-18 оксид кремнію Зі2О 2-6 оксиди лужноземельних металів КоО-МагО 1-3 оксид кальцію Сао 10-55 -в оксид алюмінію АІ203 18-53, у кількості 5-6 кг/т сталі при вологості не більш 296.The task is solved by the fact that the method of non-furnace processing of steel in the ladle includes the release of melt from the steel-smelting unit into the ladle, the feeding of the slag-forming mixture into the ladle during the release of the melt and the blowing of the melt with a neutral gas, while the ladle is fed with the slag-forming refining mixture of the following composition, wt. 9o : metallic aluminum Alley 8-18 silicon oxide Zi2O 2-6 oxides of alkaline earth metals KoO-MagO 1-3 calcium oxide Сао 10-55 -in aluminum oxide AI203 18-53, in the amount of 5-6 kg/ton of steel at humidity no more 296.
Включення до складу шлакоутворюючої рафінувальної суміші оксиду кальцію обумовлене тим, що оксид «- кальцію є активним компонентом, який вступає у взаємодію з розчиненої в металі сіркою, тим самим сприяє очищенню розплаву заліза від небажаних і шкідливих домішок. Крім того, оксид кальцію при виплавці ее, високолегованих, вуглецевих і конструкційних сталей виконує роль модифікатора, який сприяє кристалізації «-- структурних складових у здрібненій формі, що поліпшує механічні властивості металу. У присутності алюмінію оксид кальцію також сприяє зниженню вмісту неметалічних включень у сталі, наприклад її десульфурації. соThe inclusion of calcium oxide in the composition of the slag-forming refining mixture is due to the fact that calcium oxide is an active component that interacts with sulfur dissolved in the metal, thus contributing to the purification of iron melt from unwanted and harmful impurities. In addition, calcium oxide during the smelting of steel, high-alloy, carbon and structural steels performs the role of a modifier that contributes to the crystallization of "-- structural components in a crushed form, which improves the mechanical properties of the metal. In the presence of aluminum, calcium oxide also helps to reduce the content of non-metallic inclusions in steel, for example, its desulphurization. co
Зниження вмісту оксиду кальцію в суміші нижче 1095 недоцільно, оскільки при цьому не забезпечується заданий «- ступінь десульфурації. Підвищення вмісту оксиду кальцію в суміші понад 5595 також є недоцільним, оскільки приведе до підвищення температури плавлення шлаку, що утворюється, і зниженню його здатності до очищення розплаву заліза від небажаних і шкідливих домішок. Включення оксиду кальцію (вапна) дозволяє забезпечити десульфурацію, тобто видалення сірки з розплаву заліза. При цьому сіра міцно зв'язується в сульфід кальцію « 70 Саз і переходить у шлак. Такий склад суміші дозволяє забезпечити підвищення активності оксиду кальцію, що 8 с сприяє поліпшенню якісних характеристик металу за рахунок більш ефективного очищення його розплаву від й шкідливих домішок і неметалічних включень. "» Металевий алюміній являє собою власне алюміній у технічно чистому виді. Алюміній розкислює рідкий розплав заліза, тобто видаляє кисень, а наявність оксиду алюмінію сприяє асиміляції неметалічних включень, що у свою чергу сприяє зниженню вмісту шкідливих домішок, наприклад сірки, кисню в розплаві заліза. За рахунок - вибору різних співвідношень алюмінію та оксиду алюмінію можна регулювати процес шлакоутворення. Зниження вмісту алюмінію в суміші нижче 89о недоцільно, оскільки приводить до зниження здатності суміші до очищенняReducing the content of calcium oxide in the mixture below 1095 is impractical, since this does not ensure the specified degree of desulphurization. Increasing the content of calcium oxide in the mixture above 5595 is also impractical, as it will lead to an increase in the melting point of the slag that is formed and a decrease in its ability to clean the iron melt from unwanted and harmful impurities. The inclusion of calcium oxide (lime) allows for desulfurization, that is, the removal of sulfur from molten iron. At the same time, sulfur is firmly bound into calcium sulfide « 70 Saz and turns into slag. This composition of the mixture allows to increase the activity of calcium oxide, which contributes to the improvement of the quality characteristics of the metal due to more effective cleaning of its melt from harmful impurities and non-metallic inclusions. "» Metallic aluminum is actually aluminum in a technically pure form. Aluminum deoxidizes the liquid molten iron, that is, it removes oxygen, and the presence of aluminum oxide contributes to the assimilation of non-metallic inclusions, which in turn helps to reduce the content of harmful impurities, such as sulfur, oxygen in molten iron. Due to the selection of different ratios of aluminum and aluminum oxide, the process of slag formation can be regulated. Reducing the aluminum content in the mixture below 89o is impractical, as it leads to a decrease in the ability of the mixture to clean
Со розплаву від небажаних або шкідливих домішок. Крім того, при вмісті металевого алюмінію менш ніж 895 не - досягається істотного прискорення шлакоутворення через недостатнє надходження тепла реакції окислювання алюмінію в зону активного шлакоутворення. Підвищення вмісту алюмінію в суміші понад 1895 також є б недоцільним, оскільки приводить до протікання процесу шлакоутворення з піротехнічним ефектом, що у свою - М чергу приводить до зниження рафінувальної здатності суміші. При вмісті в суміші оксиду алюмінію менш ніж 1890 не забезпечується зниження в'язкості шлаку до значень, при яких відбувається істотне прискорення шлакоутворення. При вмісті в суміші оксиду алюмінію понад 5395 відбувається збільшення в'язкості шлаку за рахунок його насичення тугоплавким глиноземом (АІ203). Таким чином, включення до складу шлакоутворюючої рафінувальної суміші металевого алюмінію АЇІе;і оксиду алюмінію АІ2Оз дозволяє забезпечити прискорення с процесу шлакоутворення, що у свою чергу дозволяє підвищити ефективність металургійних процесів і знизити виробничі витрати.So the melt from unwanted or harmful impurities. In addition, when the content of metallic aluminum is less than 895 ne - a significant acceleration of slag formation is achieved due to insufficient heat of the aluminum oxidation reaction in the zone of active slag formation. An increase in the aluminum content in the mixture above 1895 would also be impractical, as it leads to a slag formation process with a pyrotechnic effect, which in turn leads to a decrease in the refining ability of the mixture. When the aluminum oxide content in the mixture is less than 1890, the viscosity of the slag is not reduced to values at which there is a significant acceleration of slag formation. When the aluminum oxide content in the mixture exceeds 5395, the viscosity of the slag increases due to its saturation with refractory alumina (AI203). Thus, the inclusion of aluminum metal AIIIe and aluminum oxide AI2Oz in the composition of the slag-forming refining mixture allows for the acceleration of the slag formation process, which in turn allows to increase the efficiency of metallurgical processes and reduce production costs.
Наявність у суміші оксиду кремнію 5іО 5» у зазначених межах сприятливо позначається на рафінувальній бо здатності шлаку. Підвищення вмісту оксиду кремнію в суміші понад 695 приводить до збільшення в'язкості шлаку і до зниження його рафінувальної здатності.The presence in the mixture of silicon oxide 5iO 5" within the specified limits has a favorable effect on the refining capacity of the slag. An increase in the content of silicon oxide in the mixture above 695 leads to an increase in the viscosity of the slag and a decrease in its refining capacity.
Для підвищення рідкорухливості шлаку до складу суміші введені легкоплавкі компоненти: оксид натрію та оксид калію в кількості 1-3 мас.уо. Зниження вмісту в суміші оксидів натрію і калію нижче 195 приводить до небажаного збільшення в'язкості шлаку, погіршенню умов плавлення суміші і підвищенню часу обробки розплаву 65 заліза. Введення в суміш більш ніж 39о оксидів натрію і калію приводить до зниження температури розплаву в зоні реакції і зниженню ефективності його обробки шлаксутворюючою рафінувальною сумішшю.To increase the liquid mobility of slag, low-melting components are introduced into the mixture: sodium oxide and potassium oxide in the amount of 1-3 wt.ua. A decrease in the content of the mixture of sodium and potassium oxides below 195 leads to an undesirable increase in slag viscosity, a deterioration in the melting conditions of the mixture, and an increase in the processing time of the iron melt 65. The introduction of more than 39% of sodium and potassium oxides into the mixture leads to a decrease in the temperature of the melt in the reaction zone and a decrease in the efficiency of its treatment with a slag-forming refining mixture.
Слід зазначити, що основний практичний ефект від використання шлакоутворюючої суміші такого складу полягає в підвищенні технологічної цінності вапна, що входить до складу суміші, тобто оксиду кальцію Сас, при десульфурації металу, що забезпечується високим розріджувальним впливом на частки вапна оксиду алюмінію, атакож оксидів натрію і калію.It should be noted that the main practical effect of using a slag-forming mixture of this composition is to increase the technological value of the lime that is part of the mixture, i.e. CaS calcium oxide, during metal desulfurization, which is ensured by the high dilution effect on lime particles of aluminum oxide, as well as sodium oxides and potassium
Для виключення виникнення пожежонебезпечних ситуацій при виготовленні, збереженні і транспортуванні суміші необхідно, щоб її вологість не перевищувала 295. Крім того, при вологості суміші більш ніж 295 механічна міцність сформованих з неї брикетів зменшується і вони легко руйнуються в процесі збереження, транспортування та завантаження. 70 Переважним є підготовка компонентів суміші, при якій кожен компонент має однорідний фракційний склад.In order to exclude the occurrence of fire-hazardous situations during the manufacture, storage and transportation of the mixture, it is necessary that its humidity does not exceed 295. In addition, when the humidity of the mixture is more than 295, the mechanical strength of the briquettes formed from it decreases and they are easily destroyed during the process of storage, transportation and loading. 70 It is preferable to prepare the components of the mixture in which each component has a homogeneous fractional composition.
Для цього компоненти суміші піддають попередньому здрібнюванню до одержання основної фракції розміром менш ніж 20мм, після чого компоненти дозують і перемішують між собою. Така підготовка шлакоутворюючої рафінувальної суміші дозволяє підвищити її реактивну здатність у процесі нагрівання, розплавлювання і взаємодії з розплавом заліза. Крім того, однорідний фракційний склад компонентів і їх попереднє перемішування 7/5 бприяє підвищенню активності як кожного окремого її компонента, так і сумарної активності компонентів у порівнянні з показниками, що досягаються при роздільному використанні компонентів шлакоутворюючої рафінувальної суміші.For this, the components of the mixture are subjected to preliminary grinding to obtain the main fraction less than 20 mm in size, after which the components are dosed and mixed among themselves. This preparation of the slag-forming refining mixture allows to increase its reactivity in the process of heating, melting and interaction with molten iron. In addition, the homogeneous fractional composition of the components and their pre-mixing 7/5 contributes to increasing the activity of both its individual components and the total activity of the components in comparison with the indicators achieved when the components of the slag-forming refining mixture are used separately.
Цим способом забезпечується високий рівень рафінування металевого розплаву за рахунок того, що вапно, яке входить до складу шлакоутворюючої суміші (оксид кальцію) забезпечує глибоку десульфурацію розплаву. Це досягається за рахунок високого розріджуючого впливу на частки вапна (оксиду кальцію) оксиду алюмінію та оксидів натрію і калію, а також утворення легкоплавких шлакових комплексів і асиміляцію неметалічних включень. Крім того, при подачі в ківш суміші зазначеного складу відбувається значне збільшення швидкості позапічної обробки сталі в ковші. При цьому шлакоутворююча суміш не містить компонентів, що володіють високою агресивністю до вогнетривкої футіровки металургійний агрегатів, за рахунок чого термін їх службиThis method provides a high level of refining of the metal melt due to the fact that lime, which is part of the slag-forming mixture (calcium oxide), provides deep desulfurization of the melt. This is achieved due to the high dilution effect on particles of lime (calcium oxide), aluminum oxide and sodium and potassium oxides, as well as the formation of low-melting slag complexes and assimilation of non-metallic inclusions. In addition, when a mixture of the specified composition is fed into the ladle, the rate of post-bake processing of steel in the ladle is significantly increased. At the same time, the slag-forming mixture does not contain components that are highly aggressive to the refractory lining of metallurgical units, due to which their service life
Збільшується, а витрати на виробництво сталі - скорочуються.It is increasing, and the costs of steel production are decreasing.
Експериментальне встановлено, що найбільш оптимальний ефект при реалізації способу з використанням т зазначеної шлаксутворюючої суміші досягається при витраті суміші 5-6 кг/т сталі.Experimentally, it was established that the most optimal effect when implementing the method using t of the specified slag-forming mixture is achieved at a mixture consumption of 5-6 kg/t of steel.
Переважно, суміш готують попередньо шляхом гомогенізації кожного компонента за фракційним складом і перемішування компонентів між собою. За рахунок цього відбувається підвищення реактивної здатності «- зо шлакоутворюючої суміші в процесі нагрівання, розплавлювання і взаємодії компонентів суміші з металевим розплавом. ікс,Preferably, the mixture is prepared beforehand by homogenizing each component according to the fractional composition and mixing the components together. Due to this, there is an increase in the reactivity of the slag-forming mixture in the process of heating, melting and interaction of the components of the mixture with the metal melt. X,
Ефективність шлакоутворюючої суміші у процесі позапічної обробки сталі в ковші ілюструється наступними «- прикладами.The effectiveness of the slag-forming mixture in the process of out-of-furnace processing of steel in a ladle is illustrated by the following examples.
Приклади 1-25. соExamples 1-25. co
Для визначення оптимального складу шлакоутворюючої суміші було проведено серію експериментів у «- процесі позапічної обробки сталі на установці "ківш-піч". Вважається, що склад шлакоутворюючої суміші, який виявився найбільш ефективним у цьому процесі, є універсальним і буде оптимальним і ефективним також і у інших металургійних процесах, що спрямовані на цільову нормалізацію складу металургійного продукту.To determine the optimal composition of the slag-forming mixture, a series of experiments was carried out in the process of out-of-furnace processing of steel at the "bucket-furnace" installation. It is believed that the composition of the slag-forming mixture, which turned out to be the most effective in this process, is universal and will be optimal and effective also in other metallurgical processes aimed at the targeted normalization of the composition of the metallurgical product.
Шлакоутворюючу суміш приготували шляхом роздільного попереднього зневоднювання до вологості нижче « 275 (при необхідності) і здрібнювання металевого алюмінію А! де оксиду кремнію ЗіОо, суміші оксидів сплю) с лужноземельних металів КоОж-МагО (1:11), оксиду кальцію Сас і оксиду алюмінію АІ2Оз3 до одержання такого фракційного складу кожного компонента, у якому кількість часток розміром менш ніж 20мм була не менш 90965. ;» Після цього приготували шлакоутворюючу суміш 25 різних складів, зазначених у Таблиці 1, кожну з який розфасували в поліетиленові мішки, зручні для використання.The slag-forming mixture was prepared by separate preliminary dehydration to a moisture content below 275 (if necessary) and grinding of metallic aluminum A! where silicon oxide ZiOo, a mixture of oxides of slu) with alkaline earth metals KoOzh-MagO (1:11), calcium oxide CaCs and aluminum oxide AI2Oz3 to obtain such a fractional composition of each component, in which the number of particles smaller than 20 mm in size was at least 90965. ; » After that, a slag-forming mixture of 25 different compositions, indicated in Table 1, was prepared, each of which was packaged in polyethylene bags, convenient for use.
Сталь марки АІ5І8620 піддали позапічній десульфурації в 130-тонному ковші на установці "ківш-піч". Після - випуску металу з електропечі ківш установили на сталевіз і подали на установку "ківш-піч". На поверхню розплаву послідовно присаджували розфасовану в поліетиленові мішки шлакоутворюючу суміш, одночасно со продували метал аргоном через дві пористі пробки в днищі ковша. На всіх плавках шлакоутворюючу суміш - вводили в кількості (10--0,2) кг/т сталі.AI5I8620 steel was subjected to out-of-furnace desulfurization in a 130-ton ladle on a ladle-furnace installation. After the release of metal from the electric furnace, the ladle was installed on a steel vise and fed to the "ladle-furnace" installation. A slag-forming mixture packaged in polyethylene bags was successively placed on the surface of the melt, while the metal was blown with argon through two porous plugs in the bottom of the ladle. At all smelters, the slag-forming mixture was introduced in the amount of (10--0.2) kg/ton of steel.
Наприкінці кожної плавки вимірювали ступінь десульфурації мелалу і масову частку сірки в сталі звичайнимиAt the end of each melting, the degree of desulfurization of melal and the mass fraction of sulfur in ordinary steel were measured
Фо лабораторними методами. Отримані результати приведені нижче в Таблиці 1. -ьBy laboratory methods. The obtained results are given below in Table 1
Мо для позапічноїобробки сталі і показники десульфурації металу 59 |Масова частка компонентів шлакообразующей суміші, 96 Ступінь десульфурації металу,9о (чисельник) і масова частка сірки в с сталі після її обробки, 95 алюміній З в) Сао т вив 5186010111111юаюож т 08186161 лю261ю60100111000000 вв во рлво зобов 111111111111000111яваююа в во юю з0 07015611 зваюою 110000 те ви вв л0186010011111111 вояж в во |тво) ло |20)00ю601000000000000000 аю 00000000 8. 15,0 44,0 2,0 40 35,0 51,8/0,015Mo for non-furnace processing of steel and indicators of metal desulfurization 59 |Mass fraction of components of the slag-forming mixture, 96 Degree of metal desulfurization, 9o (numerator) and mass fraction of sulfur in steel after its treatment, 95 RLVO Obst 1111111111111111111111000110001111111111111
8 зво зе| зо 55 50 |... ввяююю во юю зявя8во0100001111000000ваюог0000000 тю дрвмобе ло вової 1 вю тео ло 2о бю 17711111111111111111жаюю 1 во возів вяюою 110000 тю вм вв 01086000 юю ве |в ло 18610ю60101111111111000 вояж 110000 зво возів вваюом 00000000 ою во зяб 16 17711111111111111111зБеювю тю вм вв 01680000 шо 000780 | во |т5ло0201000ю60101111111000000ваюдж 00000000 зво возів вваююю 111000008 zvo ze| ZO 55 50 | ... I wadded in the 19100000000000000000 TI DVMOBO LOO LOOD 1 WIA LO 2O JUS 177711111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111 vv 01680000 sho 000780 | in |t5lo0201000yu60101111111000000vayuuj 00000000 zvo of wagons vvayuyuyu 11100000
Аналіз отриманих даних показує, що прийнятний ступінь десульфурації металу (не нижче 46,0905) при припустимій масовій частці сірки в металі після обробки (не більш 0,01895) був досягнутий в плавках 3, 4, 8, 9, 13, 14, 18, 19, 23 і 24, при яких застосовувалися шлакоутворюючі суміші, співвідношення компонентів у яких витримувалось в оптимальних межах. У плавках 1, 2, 5, 6, 7, 10, 11, 12, 15, 16, 17, 20,21, 22 і 25 застосовувалися інші шлакоутворюючі суміші, співвідношення компонентів у яких виходило за оптимальні межі та у цих плавках спостерігалися як підвищений вміст сірки в металі, так і недостатня ступінь його десульфурації.The analysis of the obtained data shows that an acceptable degree of metal desulfurization (not lower than 46.0905) with an acceptable mass fraction of sulfur in the metal after processing (not more than 0.01895) was achieved in melts 3, 4, 8, 9, 13, 14, 18 , 19, 23 and 24, in which slag-forming mixtures were used, the ratio of components of which was maintained within optimal limits. In melts 1, 2, 5, 6, 7, 10, 11, 12, 15, 16, 17, 20, 21, 22 and 25, other slag-forming mixtures were used, the ratio of components in which exceeded the optimal limits, and in these melts it was observed as an increased content of sulfur in the metal, as well as an insufficient degree of its desulfurization.
Приклад 26. Позапічна обробка сталі в ковші на випуску плавки ЗExample 26. Non-furnace processing of steel in a ladle at the outlet of smelter Z
Приготували шлакоутворюючу рафінувальну суміш, як описано в Прикладах 1-25, з наступним складом, мас.бо: - металевий алюміній Алеї 14 оксид кремнію 5іО2о А о оксиди лужноземельних металів КоО-Ма2О 2 ч- оксид кальцію СаО 50 со оксид алюмінію АІ203 зо ч-A slag-forming refining mixture was prepared, as described in Examples 1-25, with the following composition, by mass: - metallic aluminum Alei 14, silicon oxide 5iO2o A o alkaline earth metal oxides KoO-Ma2O 2 h - calcium oxide CaO 50 so aluminum oxide AI203 z o h -
Після закінчення виплавки сталі в сталеплавильному агрегаті її перелили в ківш відповідної ємності. Сталь марки 5235)203 піддали позапічній обробці в 175-тонному ковші на випуску плавки. У процесі випуску розплаву в ківш подавали попередньо підготовлену шлаксоутворюючу рафінувальну суміш. «After the end of steel melting in the steel melting unit, it was poured into a ladle of the appropriate capacity. Steel grade 5235)203 was subjected to out-of-furnace processing in a 175-ton ladle at the melting outlet. In the process of releasing the melt, a pre-prepared slag-forming refining mixture was fed into the ladle. "
Шлакоутворюючу рафінувальну суміш помістили в бункер з феросплавами або спеціалізований бункер. Під час випуску розплаву для забезпечення ефективності обробки присаджування в ківш шлакоутворюючої т с рафінувальної суміші робили рівномірно, починаючи при наповненні ковша металом на 1/6-1/7 висоти і ч закінчували при наповненні його на 1/2 висоти. Одночасно метал у ковші продували за звичайною технологією » нейтральним газом. На всіх плавках кількість шлакоутворюючої рафінувальної суміші установлювали такою, щоб вона була в межах 5-6 кг/т сталі.The slag-forming refining mixture was placed in a hopper with ferroalloys or a specialized hopper. During the release of the melt, in order to ensure the efficiency of the processing, the slag-forming ts of refining mixture was added to the ladle evenly, starting when the ladle was filled with metal to 1/6-1/7 of its height and ending when it was filled to 1/2 of its height. At the same time, the metal in the bucket was blown according to the usual technology » with neutral gas. At all smelters, the amount of slag-forming refining mixture was set so that it was within 5-6 kg/ton of steel.
Наприкінці кожної плавки вимірювали ступінь десульфурації мелалу і масову частку сірки в сталі звичайними - лабораторними методами. Отримані результати приведені нижче в Таблиці 2. са -At the end of each melting, the degree of desulphurization of melal and the mass fraction of sulfur in steel were measured by conventional laboratory methods. The obtained results are given below in Table 2. sa -
ФО металі перед випуском,95|перед випуском, 92 суміші, кг/т |металі перед обробкою, 95 |і масова частка сірки в сталі після її обробки, 96 з ов - 59 бо 017 1645 5,0? 0,047 25,5/0,035 тая о.о4о 25.010030 1646 0046 оловаFO metals before release, 95 | before release, 92 mixtures, kg/t | metals before processing, 95 | and mass fraction of sulfur in steel after its processing, 96 with ov - 59 bo 017 1645 5.0? 0.047 25.5/0.035 tin o.o4o 25.010030 1646 0046 tin
Аналіз отриманих даних показує, що при використанні шлакоутворюючої рафінувальної суміші для обробки /5 металу в ковші на випуску плавки досягається стабільне повторення очікуваного результату по ступені десульфурації металу і вмісту сірки.The analysis of the obtained data shows that when using a slag-forming refining mixture for processing /5 metal in a ladle at the outlet of the smelter, a stable repetition of the expected result is achieved in terms of the degree of desulphurization of the metal and the sulfur content.
Таким чином, корисна модель, що заявляється дозволяє підвищити ефективність виплавки сталі при позапічній обробці сталі в ковші за рахунок використання шлакоутворюючої суміші з оптимально підібраним складом компонентів.Thus, the proposed useful model makes it possible to increase the efficiency of steel smelting during out-of-furnace processing of steel in a ladle due to the use of a slag-forming mixture with an optimally selected composition of components.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU200608880U UA18161U (en) | 2006-08-09 | 2006-08-09 | Method for out-of-furnace treatment of steel in a ladle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU200608880U UA18161U (en) | 2006-08-09 | 2006-08-09 | Method for out-of-furnace treatment of steel in a ladle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA18161U true UA18161U (en) | 2006-10-16 |
Family
ID=37506244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAU200608880U UA18161U (en) | 2006-08-09 | 2006-08-09 | Method for out-of-furnace treatment of steel in a ladle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA18161U (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2527517C2 (en) * | 2012-11-14 | 2014-09-10 | Государственное научное учреждение Каменно-Степное опытное лесничество Воронежского научно-исследовательского института сельского хозяйства имени В.В. Докучаева Российской академии сельскохозяйственных наук | Method of afforestation of slopes |
| RU2569583C1 (en) * | 2014-07-22 | 2015-11-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение Высшего профессионального образования КАБАРДИНО-БАЛКАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ В.М. КОКОВА | Method of activation of acree overgrowing |
-
2006
- 2006-08-09 UA UAU200608880U patent/UA18161U/en unknown
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2527517C2 (en) * | 2012-11-14 | 2014-09-10 | Государственное научное учреждение Каменно-Степное опытное лесничество Воронежского научно-исследовательского института сельского хозяйства имени В.В. Докучаева Российской академии сельскохозяйственных наук | Method of afforestation of slopes |
| RU2569583C1 (en) * | 2014-07-22 | 2015-11-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение Высшего профессионального образования КАБАРДИНО-БАЛКАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ В.М. КОКОВА | Method of activation of acree overgrowing |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2118646C (en) | Process and additives for the ladle refining of steel | |
| CN110177889B (en) | Molten steel desulfurization treatment method and desulfurizing agent | |
| JP5573424B2 (en) | Desulfurization treatment method for molten steel | |
| JP6816777B2 (en) | Slag forming suppression method and converter refining method | |
| CN113005261A (en) | Comprehensive deoxidation and desulfurization process for smelting stainless steel by using small-capacity AOD furnace | |
| CN102477472A (en) | Mild steel desulfurization refining method | |
| UA18161U (en) | Method for out-of-furnace treatment of steel in a ladle | |
| RU2533263C1 (en) | Method of dry steel production | |
| JP5341849B2 (en) | Manufacturing method of recycled slag | |
| JPS587691B2 (en) | Steel manufacturing method | |
| UA18162U (en) | Method for out-of-furnace treatment of steel in a "ladle-furnace" plant | |
| RU2786778C1 (en) | Alloy for processing of melts of iron in the processes of ferrous metallurgy | |
| RU2479636C1 (en) | Method for steel making with low sulphur content | |
| UA18165U (en) | Method for pig-iron treatment in hot-metal ladle car | |
| UA18163U (en) | Method for oxygen-converter smelting of steel | |
| JPH0941014A (en) | Flux for refining molten iron and molten steel and its production | |
| UA18160U (en) | Slag-forming fining mixture for treatment of iron melt | |
| UA18164U (en) | Method for slag introduction in steel-smelting units | |
| RU2714562C1 (en) | Method of purifying molten ferrosilicon from impurities | |
| JP4637528B2 (en) | Molten iron making material and method of using the same | |
| RU2147615C1 (en) | Slag mixture for steel treatment in ladle | |
| KR101863916B1 (en) | Composition of Steelmaking Flux for Desulfurization and Deoxidation Using By-proudut of Magnesium Smelting Process and Waste By-product of Aluminum Smelting Process | |
| WO2023224516A1 (en) | Alloy for processing of iron melts in the processes of ferrous metallurgy | |
| RU2096491C1 (en) | Steel foundry process | |
| SU1447871A1 (en) | Slag-forming mixture for refining molten steel |