JP6097693B2 - 耐食性及び加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
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Description
本願は、2011年9月6日に、日本に出願された特願2011−193915号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
特許文献2は、硫黄含有ガスに対する耐食性を有する熱交換器材料として、フェライト系ステンレス鋼を提案している。このフェライト系ステンレス鋼では、NbあるいはTiと共にMoが添加され、これにより、耐食性の低下が抑制され、かつ高温強度の向上が図られている。また、SiおよびAlの含有量の低減によって、ろう付け性および成形性の向上を図っている。
特許文献5は、ろう付けに供される熱交換器部材として好適なフェライト系ステンレス鋼を開示している。このフェライト系ステンレス鋼では、Nb,C,及びNの含有量から算出されるA値が0.1以上となるように成分が調整されている。ただし、ろう付けにおける熱処理時に結晶粒が粗大化することを防止するために、Nbを必須元素としているが、耐食性向上への指摘はない。
また、二次熱交換器の熱交換パイプには曲げ加工が必要であり、一部の製品ではフレキシブルパイプも利用されている。このため、熱交換器部材には、良好な加工性が要求される。従来用いられているオーステナイト系ステンレス鋼は、十分な加工性を有しているが、フェライト系ステンレス鋼はオーステナイト系ステンレス鋼に比し加工性に劣る。このため、特に加工性に優れた材料が求められている。
また発生した腐食起点の評価から、以下の事項を知見した。
(a)Cu及びSiの含有量を低減することによって、対象とする環境における耐食性が向上する。
(b)さらに、Mo及びNiの含有量を低減することによって、加工性が向上する。
本発明は、このような二次熱交換器内を対象として、低pHで塩化物が存在する腐食環境における耐食性に優れた材料の検討を鋭意行ってきた。その結果、対象とする環境における耐食性および加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼を開発した。
即ち本発明は、以下の特徴を有し、低pHで塩化物が存在する環境においても耐食性に優れ、かつ良好な加工性を有するフェライト系ステンレス鋼である。
(A)式:Cr+10Ti+10Al≧15
(B)式:Si+Cu≦1.1
(ただし、式中のCr,Ti,Al,Si,Cuは、それぞれの元素の含有量(質量%)を意味する。)
(2)さらに、Sn:0.005〜1.0%、及びB:0.0001〜0.003%のうち、いずれか一方又は両方を含有することを特徴とする前記(1)に記載の耐食性及び加工性に優れる酸性雨に晒される部材用フェライト系ステンレス鋼。
(3)酸性雨の模擬液を用いた腐食試験によって測定される平均腐食減量が0.4mg/cm2以下であることを特徴とする前記(1)又は(2)に記載の耐食性及び加工性に優れる酸性雨に晒される部材用フェライト系ステンレス鋼。
前記腐食試験では、前記模擬液として、pHが4.5であり、かつ10ppmの硝酸イオン、10ppmの硫酸イオン、及び5ppmの塩化物イオンを含有する水溶液を用い、前記水溶液中にすきま付与試験片を半浸漬させ、50℃に24時間保持する乾湿繰り返し試験を10サイクル実施し、前記乾湿繰り返し試験後の質量の減少量を測定し、前記平均腐食減量を得る。
(4)質量%で、C:0.030%以下、N:0.030%以下、Si:0.60%以下、Mn:0.01〜0.5%、P:0.05%以下、S:0.01%以下、Cr:13〜22.5%、Ni:0.35%未満、Ti:0.05〜0.30%、Al:0.01〜0.2%、Cu:0.21〜0.5%、Mo:0.30%未満、Nb:0.05〜0.50%、及びV:0.03〜1.0%を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、且つ下記の(A)式及び(B’)式を満たすことを特徴とする耐食性及び加工性に優れる二次熱交換器部材用フェライト系ステンレス鋼。
(A)式:Cr+10Ti+10Al≧15
(B’)式:Si+Cu≦0.5
(ただし、式中のCr,Ti,Al,Si,Cuは、それぞれの元素の含有量(質量%)を意味する。)
(5)さらに、Sn:0.005〜1.0%、及びB:0.0001〜0.003%のうち、いずれか一方又は両方を含有することを特徴とする前記(4)に記載の耐食性及び加工性に優れる二次熱交換器部材用フェライト系ステンレス鋼。
(6)燃焼排ガスの凝縮水の模擬液を用いた腐食試験によって測定される平均腐食減量が1.0mg/cm2以下であることを特徴とする前記(4)又は(5)に記載の耐食性及び加工性に優れる二次熱交換器部材用フェライト系ステンレス鋼。
前記腐食試験では、前記模擬液として、pHが2.5であり、かつ100ppmの硝酸イオン、10ppmの硫酸イオン、100ppmの塩化物イオンを含有する水溶液を用い、前記水溶液中にすきま付与試験片を半浸漬させ、80℃に24時間保持する乾湿繰り返し試験を10サイクル実施し、前記乾湿繰り返し試験後の質量の減少量を測定し、前記平均腐食減量を得る。
発明者らは、低pHで塩化物が存在する環境において優れた耐食性を示し、なおかつ良好な加工性を有するフェライト系ステンレス鋼を提供するため、鋭意開発を行った。その結果、以下の事項を知見した。
(A)式:Cr+10Ti+10Al≧15
(B)式:Si+Cu≦1.1
(2)(A)式の左辺の値が同等のフェライト系ステンレス鋼とオーステナイト系ステンレス鋼の結果を比較すると、酸性雨の環境では、フェライト系ステンレス鋼の平均腐食減量が、オーステナイト系ステンレス鋼の平均腐食減量よりも小さくなった。
(3)燃焼排ガスにより発生する凝縮水の環境を模擬した乾湿繰り返し試験を行い、すきま付与試験片の平均腐食減量を測定した。その結果、以下の(A)式及び(B’)式を満たすフェライト系ステンレス鋼では、平均腐食減量が1.0mg/cm2以下であった。
(A)式:Cr+10Ti+10Al≧15
(B’)式:Si+Cu≦0.5
(4)上記(2)同様に、(A)式の左辺の値が同等のフェライト系ステンレス鋼とオーステナイト系ステンレス鋼の結果を比較すると、燃焼排ガスの凝縮水の環境でも、フェライト系ステンレス鋼の平均腐食減量が、オーステナイト系ステンレス鋼の平均腐食減量よりも小さくなった。
(5)加工性を評価するために、引張試験により伸び値を測定した。その結果、Cr,Si,Cu,Mo,およびNiを含有すると、伸び値は減少し、加工性が低下した。
酸性雨の模擬液として、pH=4.5、硝酸イオン10ppm、硫酸イオン10ppm、塩化物イオン5ppmを含有する試験溶液を、試薬を用いて調製した。
各種ステンレス鋼(供試材)のそれぞれについて、図1(b)に示すように25×50mmの寸法を有する試験片1を3枚用意した。本試験では、すきま腐食を評価するため、以下のように試験片1にガラス/金属のすきまを付与した。試験片1の略中央部にφ6mmの穴9を穿った。試験開始前に試験片1の全面を#400エメリー紙にて湿式研磨処理を行い、速やかにテフロン(登録商標)製ボルト2、テフロン(登録商標)製ナット3、チタン製ワッシャー5を用いて、2枚のガラス板4の間に試験片1を挟み込んだ。以上により、試験片1にガラス/金属のすきまを付与した。
なお、50℃の設定温度は、酸性雨が降る屋外に設置されている腐食対象物において、比較的高いと考えられる温度を模擬したものである。
3枚の試験片1のそれぞれに対して、同様の乾湿繰返し試験を行い、腐食減量を求めた。そして、腐食減量の平均値(平均腐食減量)を求めた。
この試験の結果を表2,図2に示す。平均腐食減量が0.4mg/cm2を超えるステンレス鋼では、すきまの外へ流れさびが発生し外観が損なわれると判断した。このステンレス鋼は、耐食性に劣ると判定し、図2に黒丸(●)でプロットした。また、平均腐食減量が0.4mg/cm2以下のステンレス鋼は、耐食性に優れると判定し、図2に白丸(○)でプロットした。
また、SiとCuの両者がフェライト系ステンレス鋼の平均腐食減量を増加させることを見出した。このSiとCuの寄与率がほぼ等しいことも判明した。
その結果、表2および図2に示すように、以下の(A)式及び(B)式を満たすフェライト系ステンレス鋼では、平均腐食減量は0.4mg/cm2以下を示した。
(A)式:Cr+10Ti+10Al≧15
(B)式:Si+Cu≦1.1
なお、(A)式を満たしていても、(B)式を満たさない場合には、平均腐食減量は0.4mg/cm2を超える結果となった。
一方、鋼No.B9,B10のように、オーステナイト系ステンレス鋼では、(A)式及び(B)式を満たしていても、平均腐食減量が0.4mg/cm2を超える結果となった。これは、オーステナイト系ステンレス鋼の不動態皮膜がフェライト系ステンレス鋼の不動態皮膜よりも不安定であるためであると考えられる。
(A)式:Cr+10Ti+10Al≧15
(B)式:Si+Cu≦1.1
ここで、式中のCr,Ti,Al,Si,Cuは、それぞれの元素の含有量(質量%)を意味する。
本試験で平均腐食減量が0.4mg/cm2以下のサンプルについて、試験後の不働態皮膜をAESで分析した。その結果、表面皮膜には、Crと共に、AlとTiが濃縮していることが確認された。乾湿繰り返し試験において、硝酸イオンの還元反応により、表面皮膜中にAlとTiが濃縮・酸化されて、耐食性が向上したと推定される。このことから、本試験環境における平均腐食減量が結果的にCr+10Ti+10Alで示される指標で表されたと考えられる。
Cuは、通常、活性溶解速度を低下させて耐食性を高める元素であるが、いったん腐食が生じた場合には鋼中のCuが溶出する。特に本試験環境のような酸化剤となる硝酸イオンが多い環境においては、溶出したCuイオンがCu2+となる。このCu2+が酸化剤となってカソード反応を促進し、これにより、腐食速度が増大し、腐食深さが深くなると推定される。
上記の試験液(模擬液)中においてすきま付与試験片で乾湿繰り返し試験を実施した場合、Siを含有した供試材では、気液界面を中心にSi酸化物の析出が確認された。また、このSi酸化物の析出物の近傍で腐食が生じていることが確認された。腐食が生じた理由は、析出物と供試材との間に生じたすきまが腐食の起点となり、すきま腐食が促進したためであると考えられる。さらにこのとき環境にCu2+が存在することで、より腐食が加速されると推定される。
さらにオーステナイト系ステンレス鋼は、MnS等の水溶性介在物の量がフェライト系ステンレス鋼よりも多い。このため、酸性雨の模擬液中での溶解速度が大きく、このことも腐食減量が大きい原因の1つと推定される。
先に説明したとおり、一般的なLNGや石油の燃焼排ガスから生じる凝縮水は、硝酸イオン、硫酸イオンを含有し、pH=3以下の酸性を示す。また、二次熱交換器には、その使用時に一次熱交換器から150〜200℃の排ガスが送り込まれ、停止時には室温に戻る。このように150〜200℃の環境と室温の環境とが繰り返される。
また、酸性雨環境と比較すると、排ガスが直接凝縮して生じる凝縮水に晒されるため、硝酸イオンNO3 −や硫酸イオンSO4 2−の濃度が高い。このため凝縮水の模擬液として、pH=2.5、硝酸イオン100ppm、硫酸イオン10ppm、塩化物イオン(Cl−)100ppmを含有する試験溶液を、試薬を用いて調整した。
凝縮水の模擬液の組成は、LNGの燃焼排ガスより発生する凝縮水を模擬したものである。Cl−イオンについては、実際の凝縮水中の塩化物イオン濃度は数ppmである。しかし、海浜環境等の腐食性の高い環境での運転状況を想定して、塩化物イオン濃度を高く設定した。
なお、温度を80℃に設定した理由を以下に示す。排ガスの温度は150〜200℃である。しかし、凝縮水が発生することで温度は低下する。また発生した凝縮水と接することで実際の部材温度は更に低温になると考えられる。このため、100℃より低くかつ腐食を加速させるために比較的高温を狙い、80℃に設定した。
3枚の試験片1のそれぞれに対して、同様の乾湿繰返し試験を行い、腐食減量を求めた。そして、腐食減量の平均値(平均腐食減量)を求めた。
この試験の結果を表2及び図3に示す。平均腐食減量が1.0mg/cm2を超えるステンレス鋼では、長期的にはすきま部で穴あきまで達すると判断した。このステンレス鋼は、耐食性に劣ると判定し、図3に黒丸(●)でプロットした。また、平均腐食減量が1.0mg/cm2以下のステンレス鋼は、耐食性に優れると判定し、図3に白丸(○)でプロットした。
また、SiとCuの両者がフェライト系ステンレス鋼の平均腐食減量を増加させることを見出した。このSiとCuの寄与率がほぼ等しいことも判明した。
その結果、表2および図3に示すように、(A)式及び(B’)式を満たすフェライト系ステンレス鋼では、平均腐食減量は1.0mg/cm2以下を示した。
(A)式:Cr+10Ti+10Al≧15
(B’)式:Si+Cu≦0.5
なお、(A)式を満たしていても、(B’)式を満たさない場合には、平均腐食減量は1.0mg/cm2を超える結果となった。
一方、汎用のオーステナイト系ステンレス鋼は、(A)式を満たすが、(B’)式を満たさない。このため、平均腐食減量が1.0mg/cm2を超える結果となった。
(A)式:Cr+10Ti+10Al≧15
(B’)式:Si+Cu≦0.5
ここで、式中のCr,Ti,Al,Si,Cuは、それぞれの元素の含有量(質量%)を意味する。
本試験で平均腐食減量が1.0mg/cm2以下のサンプルについて、試験後の不働態皮膜をAESで分析した。その結果、表面皮膜には、Crと共に、AlとTiが濃縮していることが確認された。乾湿繰り返し試験においては、硝酸イオンの還元反応により、表面皮膜中にAlとTiが濃縮・酸化されて、耐食性が向上したと推定される。このことから、本試験環境における平均腐食減量が結果的にCr+10Ti+10Alで示される指標で表されたと考えられる。
Cuは、通常、活性溶解速度を低下させて耐食性を高める元素であるが、いったん腐食が生じた場合には鋼中のCuが溶出する。特に本試験環境のような酸化剤となる硝酸イオンが多い環境においては、溶出したCuイオンがCu2+となる。このCu2+が酸化剤となってカソード反応を促進し、これにより、腐食速度を増大し、腐食深さが深くなると推定される。
上記の試験液(模擬液)中においてすきま付与試験片で乾湿繰り返し試験を実施した場合、Siを含有した供試材では、気液界面を中心にSi酸化物の析出が確認された。また、このSi酸化物の析出物の近傍で腐食が生じていることが確認された。腐食が生じた理由は、析出物と供試材との間に生じたすきまが腐食の起点となり、すきま腐食が促進したためであると考えられる。さらにこのとき環境にCu2+が存在することで、より腐食が加速されると推定される。
さらにオーステナイト系ステンレス鋼は、MnS等の水溶性介在物の量がフェライト系ステンレス鋼よりも多い。このため、凝縮液の模擬液中での溶解速度が大きく、このことも腐食減量が大きい原因の1つと推定される。
この試験の結果において、伸び値が32%以上のステンレス鋼は、加工性が良好であると判定した。得られた結果を表2に示す。CuおよびSiも、ステンレス鋼の引張強度を上げるため、Si+Cuの値が1.1以下であることが必要である。さらに、NiおよびMoも、引張強度を上げるため、Mo,Niの含有量も低い方が望ましい。なお、伸び値は、より望ましくは34%以上である。
Crは、ステンレス鋼の耐食性を確保する上で最も重要な元素である。不動態を維持するのに、少なくとも13%のCrは必要である。Cr量を増加させると、耐食性が向上するが、加工性、製造性が低下する。このため、Cr量の上限を22.5%とする。Cr量は、望ましくは14.5〜22.0%であり、より望ましくは16.0〜20.0%である。
Tiは、硝酸イオンを含む本実施形態にて対象とする腐食環境では、Crとともにステンレス鋼の表面被膜を形成する。このため、Tiは、孔食発生を抑制するのに非常に有効である。
皮膜を形成させたり、Tiを安定化元素として用いC,Nを固定させるためには、CとNの合計量(C+N)の4倍以上のTi量が必要である。しかしながら過剰な添加は製造時の表面疵の原因となるため、Ti量の範囲を0.05〜0.3%とし、より望ましくは0.08〜0.2%とする。
Alは、硝酸イオンを含む本実施形態にて対象とする腐食環境では、Crとともにステンレス鋼の表面被膜を形成する。このため、Alは、孔食発生を抑制するのに非常に有効である。
しかし、過剰に添加すると非金属介在物の粗大化を招き、製品の疵発生の起点になる恐れもある。そのため、Al量の下限値を0.01%とし、Al量の上限値を0.20%とする。Al量は、より望ましくは0.03%〜0.10%である。
Cは、強度向上や、安定化元素との組合せによる結晶粒の粗大化を抑制する効果がある。しかし、Cは、溶接部の耐粒界腐食性、加工性を低下させる。高純度のフェライト系ステンレス鋼では、Cの含有量を低減させる必要があるため、C量の上限を0.030%とする。過度に低減させることは精錬コストを悪化させるため、C量は、より望ましくは、0.002〜0.020%である。
詳細には、まず真空溶製し、次いで40mm厚のインゴットを製造した。このインゴットを熱間圧延で4mm厚に圧延した。その後、各々の再結晶挙動に基づき、900〜1000℃の温度で1分間の熱処理を行った。次いで、スケールを研削除去した。さらに冷間圧延により1.0mm厚の鋼板を製造した。この鋼板に対して、各々の再結晶挙動に基づき900〜1000℃の温度で1分間の熱処理(最終焼鈍)を施した。
なお、オーステナイト系ステンレス鋼を製造する場合は、熱処理温度を1100℃とした。
比較的緩やかな腐食環境を模擬した試験溶液(酸性雨の模擬液)8は、硝酸イオン10ppm、硫酸イオン10ppm、塩化物イオン5ppmを含有し、pHを4.5とした。
各種ステンレス鋼(供試材)のそれぞれについて、図1(b)に示すように25×50mmの寸法を有する試験片1を3枚用意した。本試験では、すきま腐食を評価するため、以下のように試験片1にガラス/金属のすきまを付与した。試験片1の略中央部にφ6mmの穴9を穿った。試験開始前に試験片1の全面を#400エメリー紙にて湿式研磨処理を行い、速やかにテフロン(登録商標)製ボルト2、テフロン(登録商標)製ナット3、チタン製ワッシャー5を用いて、2枚のガラス板4の間に試験片1を挟み込んだ。以上により、試験片1にガラス/金属のすきまを付与した。
3枚の試験片1のそれぞれに対して、同様の乾湿繰返し試験を行い、腐食減量を求めた。そして、腐食減量の平均値(平均腐食減量)を求めた。得られた平均腐食減量を表5,6の「腐食減量1」欄に記載した。
各種ステンレス鋼(供試材)のそれぞれについて、図1(b)に示すように25×50mmの寸法を有する試験片1を3枚用意した。
凝縮水の模擬液を用いること、及び保持温度を80℃とすること以外は、酸性雨の模擬液を用いた試験と同様にして腐食試験を行い、平均腐食減量を求めた。得られた平均腐食減量を表5,6の「腐食減量2」欄に記載した。
得られた試験結果を表5,6に示す。
すきまを付与した試験片1に対して、酸性雨の模擬液を用いた乾湿繰返し試験を行った結果を表5,6、図4に示す。
No.A1〜A25は、本実施形態で規定された範囲の量の成分を含有するとともに、以下の(A)式及び(B)式を満たす。いずれも平均腐食減量は0.4mg/cm2以下となった。
(A)式:Cr+10Ti+10Al≧15
(B)式:Si+Cu≦1.1
(A)式の左辺の値が17以上であり、かつ(B)式の左辺の値が0.70以下である例では、平均腐食減量は0.30mg/cm2と小さくなる結果となった。
一方、(A)式又は(B)式を満たさない例や、元素の含有量が本実施形態で規定された範囲外にある例では、平均腐食減量は0.40mg/cm2を超える結果となった。
No.A1〜A20は、本実施形態で規定された範囲の量の成分を含有するとともに、以下の(A)式及び(B’)式を満たす。いずれも平均腐食減量は1.0mg/cm2以下となった。
(A)式:Cr+10Ti+10Al≧15
(B’)式:Si+Cu≦0.5
(A)式の左辺の値が17以上であり、かつ(B’)式の左辺の値が0.35未満である例では、平均腐食減量は0.7mg/cm2と小さい。
さらに(A)式の左辺の値が18以上であり、かつ(B’)式の左辺の値が0.20未満である例では、平均腐食減量は0.5mg/cm2以下であり、耐食性にきわめて優れる結果を示した。
一方、(A)式と(B’)式の一方または両方を満たさない例では、何れも平均腐食減量が1.0mg/cm2を超える結果となった。
2 テフロン(登録商標)製ボルト
3 テフロン(登録商標)製ナット
4 ガラス板
5 チタン製ワッシャー
7 ビーカー
8 模擬液(酸性雨の模擬液又は燃焼排ガスの凝縮水の模擬液)
9 穴
Claims (6)
- 質量%で、C:0.030%以下、N:0.030%以下、Si:0.60%以下、Mn:0.01〜0.5%、P:0.05%以下、S:0.01%以下、Cr:13〜22.5%、Ni:0.35%未満、Ti:0.05〜0.30%、Al:0.01〜0.2%、Cu:0.21〜0.5%、Mo:0.30%未満、Nb:0.05〜0.50%、及びV:0.03〜1.0%を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、且つ下記の(A)式及び(B)式を満たすことを特徴とする耐食性及び加工性に優れる酸性雨に晒される部材用フェライト系ステンレス鋼。
(A)式:Cr+10Ti+10Al≧15
(B)式:Si+Cu≦1.1
(ただし、式中のCr,Ti,Al,Si,Cuは、それぞれの元素の含有量(質量%)を意味する。) - さらに、Sn:0.005〜1.0%、及びB:0.0001〜0.003%のうち、いずれか一方又は両方を含有することを特徴とする請求項1に記載の耐食性及び加工性に優れる酸性雨に晒される部材用フェライト系ステンレス鋼。
- 酸性雨の模擬液を用いた腐食試験によって測定される平均腐食減量が0.4mg/cm2以下であり、
前記腐食試験では、前記模擬液として、pHが4.5であり、かつ10ppmの硝酸イオン、10ppmの硫酸イオン、及び5ppmの塩化物イオンを含有する水溶液を用い、前記水溶液中にすきま付与試験片を半浸漬させ、50℃に24時間保持する乾湿繰り返し試験を10サイクル実施し、前記乾湿繰り返し試験後の質量の減少量を測定し、前記平均腐食減量を得ることを特徴とする請求項1又は2に記載の耐食性及び加工性に優れる酸性雨に晒される部材用フェライト系ステンレス鋼。 - 質量%で、C:0.030%以下、N:0.030%以下、Si:0.60%以下、Mn:0.01〜0.5%、P:0.05%以下、S:0.01%以下、Cr:13〜22.5%、Ni:0.35%未満、Ti:0.05〜0.30%、Al:0.01〜0.2%、Cu:0.21〜0.5%、Mo:0.30%未満、Nb:0.05〜0.50%、及びV:0.03〜1.0%を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、且つ下記の(A)式及び(B’)式を満たすことを特徴とする耐食性及び加工性に優れる二次熱交換器部材用フェライト系ステンレス鋼。
(A)式:Cr+10Ti+10Al≧15
(B’)式:Si+Cu≦0.5
(ただし、式中のCr,Ti,Al,Si,Cuは、それぞれの元素の含有量(質量%)を意味する。) - さらに、Sn:0.005〜1.0%、及びB:0.0001〜0.003%のうち、いずれか一方又は両方を含有することを特徴とする請求項4に記載の耐食性及び加工性に優れる二次熱交換器部材用フェライト系ステンレス鋼。
- 燃焼排ガスの凝縮水の模擬液を用いた腐食試験によって測定される平均腐食減量が1.0mg/cm2以下であり、
前記腐食試験では、前記模擬液として、pHが2.5であり、かつ100ppmの硝酸イオン、10ppmの硫酸イオン、100ppmの塩化物イオンを含有する水溶液を用い、前記水溶液中にすきま付与試験片を半浸漬させ、80℃に24時間保持する乾湿繰り返し試験を10サイクル実施し、前記乾湿繰り返し試験後の質量の減少量を測定し、前記平均腐食減量を得ることを特徴とする請求項4又は5に記載の耐食性及び加工性に優れる二次熱交換器部材用フェライト系ステンレス鋼。
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