JP6036698B2 - 熱間圧延用遠心鋳造複合ロール及びその製造方法 - Google Patents
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Description
図1に示すように、本発明の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールは、遠心鋳造法で製造された外層1と、外層1の内面に一体的に溶着した内層2とからなる。本発明を適用するのに好適な外層1の外径は200〜1300 mmであり、全長は500〜3000 mmである。圧延に使用する前のロール外径を「初径」と呼び、初径から10 mmの深さまでを「初径部位」と呼ぶ。使用可能な範囲内で改削により最も小さくなった外径を「廃却径」と呼び、廃却径から外層表面側に10 mmまでを「廃却径部位」と呼ぶ。
(1) 組成
本発明の複合ロールの外層は、硬質炭化物を析出させて、仕上げ圧延機に使用するのに必要な耐摩耗性を確保するために、質量%で0.8〜3.5%のC、0.1〜2.5%のSi、0.1〜2.5%のMn、1.2〜15%のCr、1〜5%のNi、及び1〜10%のMo+0.5×Wを含有し、残部が実質的にFe及び不可避的不純物からなる組成を有する。以下の説明で単に「%」というときは、「質量%」を意味する。
Cは、Cr、Mo、W、V等と結合して高硬度の炭化物(MC、M2C、M6C、M7C3等)を生成し、外層の耐摩耗性を高める作用を有する。Cが0.8%未満では、生成する炭化物の量が少ないために十分な耐摩耗性が得られないだけでなく、初晶温度が上昇して鋳造性が低下する。一方、Cが3.5%を超えるとVとのバランスがくずれるため、VCが均一に分布した組織が得られず、耐肌荒れ性及び強靭性に劣るようになる。Cの含有量は好ましくは1〜3%である。
Siは、溶湯の脱酸と湯流れ性の向上に必要な元素である。またM6C炭化物を構成するW、Mo等の高価な元素を置換するため、外層の低コスト化に寄与する。Siが0.1%未満では脱酸効果が乏しく、鋳造欠陥が生じやすい。一方、Siが2.5%を超えると外層の靭性が劣化する。Siの含有量は好ましくは0.15〜2%である。
Mnは、脱酸剤として作用するとともに、不純物であるSをMnSとして固定する。Mnが0.1%未満では、これらの効果が乏しい。一方、Mnが2.5%を超えると、残留オーステナイトが生じやすくなり、硬さを安定的に維持できない。Mnの含有量は好ましくは0.1〜2%である。
Crは炭化物生成元素であり、1.2%以上必要である。しかし、Crが15%を超えるとCr炭化物が過多となる。M23C6型のCr炭化物は、MC、M4C3、M6C及びM2C型のCr炭化物より低硬度であり、外層の耐摩耗性を劣化させるので好ましくない。Crの含有量は好ましくは3〜10%である。
Niは、初径部位より廃却径部位の方が高硬度になる硬度分布を外層に付与するのに必要な元素である。この硬度分布はNiが1%以上のときに効果的に得られる。しかし、Niが5%を超えると残留オーステナイトの量が過剰となり、硬さの向上が期待できない。Ni含有量は好ましくは1〜4%である。
Mo及びWはともにCと結合して硬質のM6C炭化物及びM2C炭化物を生成するとともに、基地組織を固溶強化して外層の耐摩耗性を向上させる。MoはWの2倍の影響力を有するので、(Mo+0.5×W)の含有量が1〜10%の範囲であるのが重要である。勿論、Mo及びWはそれぞれ単独で含有しても構わない。Mo+0.5×Wが1%未満では上記効果が得られず、また10%を超えるとM6C炭化物が増加して、耐肌荒れ性が劣化する。Mo+0.5×Wは3〜10%であるのが好ましい。
V及びNbはともに耐摩耗性に最も寄与するMC炭化物を生成し、外層の耐摩耗性を向上させる。V及びNbの一部は凝固時に晶出するM2C炭化物にも固溶し、凝固後1000℃付近でM2C炭化物が分解するときにMC炭化物を形成させ、もって粗大なM2C炭化物を微細化し、圧延肌をなめらかにする。複合ロールの外層を遠心鋳造法で形成するとき、NbはMC炭化物の偏析を少なからず軽減させる。Nbの添加量はVの添加量に応じて決めれば良い。V+Nbは好ましくは2〜15%であり、より好ましくは3〜10%である。
Coは基地組織の強化に有効な元素であり、1%以上の含有量で効果がある。一方、Coが10%を超えると外層の靭性は低下する。Co含有量は好ましくは1〜10%であり、より好ましくは2〜7%である。
Tiは、Vと同様にCと結合してMC炭化物を生成し、外層の耐摩耗性を向上させる。溶湯中で生成するTi酸化物は結晶核として作用するために、凝固組織が微細になる。Tiが0.01%未満ではこの効果は十分でなく、また2%を超えると介在物となって好ましくない。Ti含有量は好ましくは0.01〜2%であり、より好ましくは0.1〜0.5%である。
Zrは、Vと同様にCと結合してMC炭化物を生成し、外層の耐摩耗性を向上させる。溶湯中で生成するZr酸化物が結晶核として作用するために、凝固組織が微細になる。Zrが0.01%未満ではこの効果は十分でなく、また2%を超えると介在物となって好ましくない。Zr含有量は好ましくは0.01〜2%であり、より好ましくは0.1〜0.5%である。
Nは炭化物を安定化させる作用を有する。Nが0.15%を超えると、外層と内層との境界部に欠陥が発生し易くなる。Nの含有量は好ましくは0.001〜0.15%であり、より好ましくは0.01〜0.08%である。
不可避的不純物として含有されるP及びSは機械的性質の劣化を招くので、P及びSの含有量をできるだけ抑えるのが良い。P及びSの含有量はそれぞれ0.1%以下が好ましい。
外層の初径でのショアー硬さは67〜82であり、初径から30 mm以上深くかつ廃却径までの部位での外層のショアー硬さの最高値は初径での外層のショアー硬さより1以上高い。このように、本発明の複合ロールは、従来の焼き入れ処理したロール(深くなるにつれて硬度が低下する。)と逆に、深くなるにつれて耐摩耗性が向上する。そのため、外層の初径部位はヒートクラックに強く、廃却径部位は摩耗に強いという特徴を有する。
外層の初径位置では未分解のM2C炭化物の面積率がM2C炭化物の分解により生成したMC炭化物及びM6C炭化物の面積率より多く、外層の廃却径位置では未分解のM2C炭化物の面積率がM2C炭化物の分解により生成したMC炭化物及びM6C炭化物の面積率より少ない。そのため、初径位置では未分解の板状M2C炭化物(長さ約20μm以上と比較的粗大)により第一スタンドの複合ロールに発生するようなカエリや酸化スケール等による引っ掻き傷を防止でき、廃却径位置では微細なMC及びM6C炭化物により第三スタンドの複合ロールに必要な滑らかな圧延肌が得られる。
本発明の複合ロールの内層は強靭性に優れた鋳鉄又は鋳鋼により形成するのが好ましく、特に強靭なダクタイル鋳鉄により形成するのが好ましい。強靭なダクタイル鋳鉄の好ましい組成は、質量%で2.5〜4%のC、1.5〜3.1%のSi、0.2〜1%のMn、0.4〜5%のNi、0.01〜1.5%のCr、0.1〜1%のMo、0.02〜0.08%のMg、0.1%以下のP、及び0.1%以下のSを含有し、残部が実質的にFe及び不可避的不純物からなる。内層にダクタイル鋳鉄を用いると、仕上げスタンドでの圧延荷重により複合ロールが破損するのを防止できる。勿論、外層と内層との溶着により外層の成分の一部が内層に混入することがある。
本発明の複合ロールにおいては、外層と内層との間に成分混入の抑制や緩衝等のために、中間層を形成しても良い。中間層には外層より低合金の鋳鉄、アダマイト等が適している。このような中間層は、鋳込まれた内層が外層と溶着する際に外層中の黒鉛化阻害元素が内層に溶け込むのを防止できる。外層成分の内層への混入を確実に防止するため、中間層の厚さは5〜50 mmが好ましい。中間層は、回転する遠心鋳造用金型に鋳込んだ外層用溶湯の凝固途中又は凝固後に外層の内側に中間層用溶湯を鋳込み、遠心鋳造することにより形成する。
初径での外層断面積/内層断面積の比は0.25〜0.8が好ましい。初径での外層断面積/内層断面積の比が0.25未満では、内層に対して外層が薄すぎるので、鋳込まれた内層の熱により外層全体が十分に加熱され、1000℃付近で焼入れしたのと実質的に同じことになる。一方、初径での外層断面積/内層断面積の比が0.8を超えると、外層に対して内層が小さすぎるため、内層の鋳込による外層の炭化物析出が不十分になるおそれがある。初径での外層断面積/内層断面積の比はより好ましくは0.3〜0.6である。なお、鋳造したままの複合ロールの外層断面積/内層断面積の比は0.35〜0.9が好ましい。
本発明の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールの製造方法は、回転する遠心鋳造用金型に外層用溶湯を鋳込み、得られた中空状外層の凝固途中又は凝固後に前記外層の内周部に鉄系合金からなる内層用溶湯を鋳込み、前記外層の内周部の再溶解により前記内層を前記外層に溶着一体化させた後、前記外層の表面温度が600℃以下になるまで冷却し、次いでオーステナイトへの逆変態が起こる外層の変態点以上の温度に加熱する工程を経ることなく600℃以下の焼戻し処理を1回以上行うことを特徴とする。本発明の外層組成では、オーステナイトへの逆変態が起こる外層の変態点は700〜850℃である。
内径848 mm、長さ2700 mm及び厚さ276 mmのダクタイル鋳鉄製遠心鋳造用金型(内面に厚さ3 mmのジルコン系塗型を塗布)を内面での遠心力が120 Gとなる速度で回転させ、遠心鋳造用金型内に表1に示す組成(質量%)を有する各外層用溶湯を鋳込み、凝固させた。得られた各外層の平均鋳込み厚さは96.5 mmであった。各外層を内部に有する遠心鋳造用金型と、別の上型及び下型とを垂直に組立てて静置鋳造用鋳型を構成した。静置鋳造用鋳型のキャビティ(外層の内部及び上型及び下型内の空間からなる)に、質量%で3.0%のC、2.6%のSi、0.3%のMn、1.4%のNi、0.1%のCr、0.2%のMo、0.05%のMg、0.03%のP、及び0.03%のSを含有し、残部が実質的にFe及び不可避的不純物からなる組成を有するダクタイル鋳鉄からなる内層用溶湯を1431℃で鋳込んだ。外層の内周部は再溶解され、内層は外層と溶着一体化した。得られた各複合ロールを外層の表面温度が600℃以下になるまで冷却した後、鋳型を解体した。得られた複合ロールの内層の平均径は655 mmであった。
注:(1) 30〜50 mmの深さにおける外層のショアー硬さの最大値。
(2) 外層の初径から30 mmの深さまでにおけるショアー硬さの深さ方向分布の一次回帰直線の傾き(Hs/mm)である。
実施例1と同じ遠心鋳造用金型に表3に示す組成を有する外層用溶湯を表4に示す鋳込み温度で96.5 mmの厚さに鋳込み、外層が凝固した後で実施例1と同様に静置鋳造用鋳型を構成し、静置鋳造用鋳型のキャビティに実施例1と同じ組成を有するダクタイル鋳鉄溶湯を1431℃で鋳込んだ。外層の内周部は再溶解され、内層は外層と溶着一体化した。得られた各複合ロールを外層の表面温度が600℃以下になるまで冷却した後、鋳型を解体した。
表4
注:(1) 未分解のM2C。
(2) M2C炭化物の分解により生成したMC炭化物及びM6C炭化物。
注:(1) 30〜50 mmの深さにおける外層のショアー硬さの最大値。
(2) 外層の初径から30 mmの深さまでにおけるショアー硬さの深さ方向分布の一次回帰直線の傾き(Hs/mm)である。
Claims (13)
- 質量%で0.8〜3.5%のC、0.1〜2.5%のSi、0.1〜2.5%のMn、1.2〜15%のCr、1〜5%のNi、1〜10%のMo+0.5×W、及び0.001〜0.15%のNを含有し、残部が実質的にFe及び不可避的不純物からなる組成を有する外層に、鉄系合金からなる内層が溶着一体化した熱間圧延用遠心鋳造複合ロールにおいて、前記複合ロールの初径での外層のショアー硬さが67〜82であり、前記初径から30 mmの深さまでにおける前記外層のショアー硬さの深さ方向分布の一次回帰直線の傾きA(Hs/mm)が正であり、前記初径から30 mm以上深くかつ廃却径までの部位での前記外層のショアー硬さの最高値が、前記初径での前記外層のショアー硬さより1以上高いことを特徴とする熱間圧延用遠心鋳造複合ロール。
- 請求項1に記載の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールにおいて、前記外層がさらに2〜15質量%のV+Nbを含有することを特徴とする熱間圧延用遠心鋳造複合ロール。
- 請求項1又は2に記載の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールにおいて、前記外層がさらに質量%で1〜10%のCo、0.01〜2%のTi、及び0.01〜2%のZrの少なくとも一種を含有することを特徴とする熱間圧延用遠心鋳造複合ロール。
- 請求項1〜3のいずれかに記載の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールにおいて、前記外層におけるWの含有量が0.1〜20質量%であることを特徴とする熱間圧延用遠心鋳造複合ロール。
- 請求項1〜4のいずれかに記載の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールにおいて、前記内層がダクタイル鋳鉄からなることを特徴とする熱間圧延用遠心鋳造複合ロール。
- 請求項2に記載の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールにおいて、前記外層の前記初径位置では未分解のM2C炭化物の面積率がM2C炭化物の分解により生成したMC炭化物及びM6C炭化物の面積率より多く、前記外層の廃却径位置では未分解のM2C炭化物の面積率がM2C炭化物の分解により生成したMC炭化物及びM6C炭化物の面積率より少ないことを特徴とする熱間圧延用遠心鋳造複合ロール。
- 請求項6に記載の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールにおいて、(未分解のM2C炭化物の面積率)/[(未分解のM2C炭化物の面積率)+(M2C炭化物の分解により生成したMC炭化物及びM6C炭化物の面積率)]が初径位置で60%以上であることを特徴とする熱間圧延用遠心鋳造複合ロール。
- 請求項6又は7に記載の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールにおいて、(M2C炭化物の分解により生成したMC炭化物及びM6C炭化物の面積率)/[(未分解のM2C炭化物の面積率)+(M2C炭化物の分解により生成したMC炭化物及びM6C炭化物の面積率)]が廃却径位置で60%以上であることを特徴とする熱間圧延用遠心鋳造複合ロール。
- 請求項1〜8のいずれかに記載の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールにおいて、初径での外層断面積/内層断面積の比が0.25〜0.8であることを特徴とする熱間圧延用遠心鋳造複合ロール。
- 請求項1〜9のいずれかに記載の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールにおいて、前記外層と前記内層との間に前記外層より低合金の中間層が形成されていることを特徴とする熱間圧延用遠心鋳造複合ロール。
- 請求項1〜9のいずれかに記載の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールを製造する方法において、回転する遠心鋳造用金型に外層用溶湯を鋳込み、得られた中空状外層の凝固途中又は凝固後に前記外層の内周部に鉄系合金からなる内層用溶湯を鋳込み、前記外層の内周部の再溶解により前記内層を前記外層に溶着一体化させた後、前記外層の表面温度が600℃以下になるまで冷却し、次いで外層の変態点以上の温度に加熱する工程を経ることなく600℃以下の焼戻し処理を1回以上行うことを特徴とする方法。
- 請求項10に記載の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールを製造する方法において、前記外層用溶湯の凝固途中又は凝固後に前記外層の内側に中間層用溶湯を鋳込み、前記中間層を形成した後に前記内層用溶湯を鋳込むことを特徴とする方法。
- 請求項11又は12に記載の熱間圧延用遠心鋳造複合ロールの製造方法において、前記遠心鋳造用金型の壁厚が100〜600 mmであることを特徴とする方法。
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