JP2023548771A - レーザークラッディングによる熱間圧延ロールの製造方法 - Google Patents

レーザークラッディングによる熱間圧延ロールの製造方法 Download PDF

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Abstract

本発明は、回転対称軸を有する再使用可能な鋼の軸基材に金属コーティング外層をレーザークラッディングすることによって熱間圧延ロールを製造する方法であって、前記金属コーティング外層が加工工具鋼の組成を有し、前記金属コーティング外層のための組成が、０．５～３．５％のＣ、２～１８％のＣｒ、０．５～７％のＭｏ、０．５～８％のＶ、０．２～７％のＷ、０～５％のＮｂ、０～１％のＴｉ、０．５～２％のＭｎ、０．２～３％のＳｉ、及び０～３％のＮｉを含み、残部がＦｅ及び不可避不純物であり；－ 前記金属コーティング外層のための組成が、更に窒素を２００～２５００ｐｐｍの範囲内で含み；－ Ｔｉ、Ｎｂ、及びＶからなる群から選択されるＭＣ炭化物形成元素の原子含有量（質量％）の合計＋Ｍｏ、Ｗ、及びＣｒからなる群から選択されるＭ２３Ｃ６及び／又はＭ２Ｃ形成元素の原子含有量（質量％）の合計の３／８が、格子間元素Ｃ及びＮの原子含有量（質量％）の合計＋０．０１よりも小さいことを特徴とする、熱間圧延ロールを製造する方法に関する。

Description

本発明は、熱間圧延機向け、好ましくはストリップ圧延機向けワークロールの製造の分野に関する。より具体的には、本発明は、レーザークラッディング方法によって得られるワークロールに関する。
本出願は、特許ＥＰ３００６１２４Ｂ１の改良に関し、その特許は参照により本特許出願に組み込まれる。
圧延機用ワークロールの製造業者は、彼らの顧客の高い生産性及び表面品質の要求を満たすため、ますます厳しくなる仕様に従う様々な材料を探索させられている。通常の熱間の運転条件下では、ワークロールのテーブルは、ロールの回転ごとに、その急速冷却及び再加熱の周期性によって引き起こされる摩耗及び高温熱疲労に耐える必要がある。そのようなロールは、延性のある芯部を有すると同時に、非常に強靭で耐摩耗性のある表面を有することが必要とされるが、様々な手法、中でも従来の方法である遠心鋳造（ｓｐｉｎ ｃａｓｔｉｎｇ）若しくは遠心鋳造（ｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌ ｃａｓｔｉｎｇ）、レーザークラッディング、又は鋼の芯部に構築した殻部の高温静水圧プレス成形による粉末冶金によって製造され得る。
レーザークラッディングとは、レーザー光を用いて金属基材上に異なる性質の材料を堆積させることを含む表面処理技術である。クラッディングの消耗材は、基材の一部をコーティングするために、不活性ガスによって運ばれるワイヤー又は粉末の形態で堆積され、レーザー光の横方向又は同軸方向に溶融池に注入され、レーザーを用いて溶融され、一体化される。レーザークラッディングは、機械的特性を改善する、より高い耐摩耗性、耐熱性、若しくはより高い硬度を提供する、又は耐腐食性を高めるために、よく使用される。
熱間ストリップ圧延機（ＨＳＭ）用ワークロールは、通常、遠心鋳造法を用いて製造され、その後、熱処理が施される。ロールは、鋳造又は鍛造された鉄又は鋼の芯部、及び高合金鋼種の外殻部で構成され、その組成は、高炭素、Ｍｎ、Ｓｉ、及び炭化物を生成する元素、例えばＷ、Ｍｏ、Ｖ、Ｃｒ、Ｃｏ等を含む。
文献ＥＰ００７０７７３Ａ１は、ＨＳＳ粉末、即ち高速度鋼の粉末を、軟鋼の圧延ロールにレーザークラッディングする方法に関する。ＨＳＳ粉末の一般的な組成（質量単位）は、０．５～２．６％のＣ、０．２～１．７％のＭｎ、０．２～１．４％のＳｉ、≦０．２％のＳ、２～１４％のＣｒ、≦１２％のＭｏ、≦２０％のＷ、Ｖ：≦１０％、≦１６％のＣｏであって、Ｗ、Ｖ、Ｍｏ、Ｃｏの合計が≧３％である。典型的な元素範囲を有するその他の使用可能な種類のＨＳＳが、この文献に開示されており、例えばＣｒ－Ｗ鋼、Ｃｒ－Ｍｏ鋼、Ｃｒ－Ｗ－Ｍｏ鋼等である。典型的なコーティングの厚さは、例えば約１５ｍｍである。クラッディングの後、炭化物を析出させるために焼戻し処理（マトリックスの軟化、応力緩和）を行う。
また、文献Ｓｃａｎｄｅｌｌａ Ｆ．、「Ｄｅｖｅｌｏｐｐｅｍｅｎｔ ｄ’ｕｎ ａｃｉｅｒ ｒａｐｉｄｅ ｐｏｕｒ ｌｅ ｒｅｖｅｔｅｍｅｎｔ ｄｅ ｃｙｌｉｎｄｒｅｓ ｄｅ ｌａｍｉｎａｇｅ ａ ｃｈａｕｄ」、Ｓｏｕｄａｇｅ ｅｔ Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ Ｃｏｎｎｅｘｅｓ、２０１０年３月－４月、３５～４６頁、及びＥＰ０５３３９２９Ａ１も、圧延ロール（熱間圧延ロール）のコーティング材として用いられる高速度鋼及び圧延用複合ロールの開発に言及している。
文献ＥＰ３００６１２４Ｂ１は、回転対称軸を有する再使用可能な鋼の軸基材に金属コーティング外層をレーザークラッディングすることによって圧延ロールを製造する方法であって、前記金属コーティング外層が加工工具鋼の組成を有し、
－ 再使用可能な基材をその回転対称軸の周りに回転させる工程；
－ レーザー光を用いて回転する基材の表面に溶融池を形成し、レーザーが誘発した溶融池に粉末材料を供給することによりコーティング層を付着させることによって、回転する基材にレーザークラッディングを実施する工程；
－ マルテンサイトを軟化させ、炭化物を析出させるために、コーティングが施された基材を、５００～６５０℃の範囲内の温度まで加熱し、続いて、この温度で２～５時間の間に含まれる時間の間、保持することを含む焼戻し処理からなる熱処理に供する工程
を含み；
前記金属コーティング外層のための組成が、０．５～３．５％のＣ、２～１８％のＣｒ、０．５～７％のＭｏ、０．５～８％のＶ、０．２～５％のＷ、０～５％のＮｂ、０～１％のＴｉ、０．５～１％のＭｎ、０．２～３％のＳｉ、及び０～３％のＮｉからなり、残部がＦｅ及び不可避不純物であり；
基材の予熱が、誘導加熱をレーザークラッディング処理と組み合わせたコーティングヘッドによって行われ；
クラッディング速度が、２．３５ｋｇ／ｈ～１８ｋｇ／ｈの範囲内であり；及び
前記コーティング外層が、複数の付加されたコーティング副層（ｓｕｂｌａｙｅｒ）からなり、１～３０ｍｍの間に含まれる全体の厚さを有し、コーティング外層の副層のそれぞれの１層の厚さが、０．１～２．５ｍｍの間に含まれる、
圧延ロールを製造する方法を開示している。
ＥＰ３００６１２４Ｂ１に開示されているロールのコーティング組成は、Ｓｃａｎｄｅｌｌａ Ｆ．（同前）のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、及びＶの元素範囲を有し、Ｗ及びＴｉの範囲について大幅に重複する一般的な合金組成、及びＥＰ０５３３９２９Ａ１のいくつかの実施例に開示されている組成と類似している。
しかしながら、ＥＰ３００６１２４Ｂ１の主題は、誘導補助レーザークラッディング、即ち、誘導加熱をレーザークラッディング処理と組み合わせたコーティングヘッドの使用を提案しており、基材を予熱することを可能とし、それによって、より高い堆積速度及び減少した焼戻し処理を有する、より効率的なレーザークラッディング処理を提供する点で、前の３つの文献で公知である方法とは相違する。
文献Ｂｒｕｃｋｎｅｒ Ｆ．等、「Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎｓ ｉｎ ｌａｓｅｒ ｃｌａｄｄｉｎｇ ａｎｄ ｄｉｒｅｃｔ ｍｅｔａｌ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ」、Ｈｉｇｈ Ｐｏｗｅｒ Ｌａｓｅｒ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ： Ｌａｓｅｒｓ， Ｂｅａｍ Ｄｅｌｉｖｅｒｙ， Ｄｉａｇｎｏｓｔｉｃｓ， ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ， ＳＰＩＥ， １０００ ２０ｔｈ Ｓｔ． Ｂｅｌｌｉｎｇｈａｍ ＷＡ， ＵＳＡ（２０１２）第８２３９巻、第１号、１～６頁には、大型円筒部品への最大１８ｋｇ／ｈの高い堆積速度を有する誘導補助レーザークラッディングについて記載されている。しかしながら、この文献は、圧延ロールについては具体的に言及しておらず、単に、誘導補助レーザークラッディングの場合、Ｃｏベース（ステライト２０）及びＮｉベース（インコネル６２５）のクラッディング合金に言及するに過ぎない。ＨＳＳ鋼全般、又はＥＰ３００６１２４Ａ１のクラッディング合金でさえも、この文献で開示されていない。
ＥＰ００７０７７３Ａ１ ＥＰ０５３３９２９Ａ１
Ｓｃａｎｄｅｌｌａ Ｆ．、「Ｄｅｖｅｌｏｐｐｅｍｅｎｔ ｄ’ｕｎ ａｃｉｅｒ ｒａｐｉｄｅ ｐｏｕｒ ｌｅ ｒｅｖｅｔｅｍｅｎｔ ｄｅ ｃｙｌｉｎｄｒｅｓ ｄｅ ｌａｍｉｎａｇｅ ａ ｃｈａｕｄ」、Ｓｏｕｄａｇｅ ｅｔ Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ Ｃｏｎｎｅｘｅｓ、２０１０年３月－４月、３５～４６頁 Ｂｒｕｃｋｎｅｒ Ｆ．等、「Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎｓ ｉｎ ｌａｓｅｒ ｃｌａｄｄｉｎｇ ａｎｄ ｄｉｒｅｃｔ ｍｅｔａｌ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ」、Ｈｉｇｈ Ｐｏｗｅｒ Ｌａｓｅｒ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ： Ｌａｓｅｒｓ， Ｂｅａｍ Ｄｅｌｉｖｅｒｙ， Ｄｉａｇｎｏｓｔｉｃｓ， ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ， ＳＰＩＥ， １０００ ２０ｔｈ Ｓｔ． Ｂｅｌｌｉｎｇｈａｍ ＷＡ， ＵＳＡ（２０１２）第８２３９巻、第１号、１～６頁
本発明は、非常に高い健全性を（割れ、空洞、及び酸化の面で）有するクラッド層からなるコーティングを有する、熱間圧延機向けワークロールを提供することを目的とする。
特に、本発明は、クラッディング速度及びコーティング品質（即ち、微細構造及び割れの大きさの面で）が同時に改善される、圧延ロールを製造する方法を提供することを目的とする。
また、本発明は、ワークロールのための長時間のクラッディング方法とともに、レーザークラッド層の改善された機械的特性（例えば、熱疲労に対する耐性、及び表面劣化に対する耐性）を提供することも目的とする。
本発明は、回転対称軸を有する再使用可能な鋼の軸基材に金属コーティング外層をレーザークラッディングすることによって熱間圧延ロールを製造する方法であって、前記金属コーティング外層が加工工具鋼の組成を有し、
－ 再使用可能な基材をその回転対称軸の周りに回転させる工程；
－ レーザー光を用いて回転する基材の表面に溶融池を形成し、レーザーが誘発した溶融池に粉末材料を供給することによりコーティング層を付着させることによって、回転する基材にレーザークラッディングを実施する工程；
－ コーティングが施された基材を、クラッディング後の熱処理に供する工程；
を含み、
前記金属コーティング外層のための組成が、０．５～３．５％のＣ、２～１８％のＣｒ、０．５～７％のＭｏ、０．５～８％のＶ、０．２～７％のＷ、０～５％のＮｂ、０～１％のＴｉ、０．５～２％のＭｎ、０．２～３％のＳｉ、及び０～３％のＮｉを含み、残部がＦｅ及び不可避不純物であり；
基材の予熱が、誘導加熱をレーザークラッディング処理と組み合わせたコーティングヘッドによって行われ；
クラッディング速度が、２．３５ｋｇ／ｈ～１８ｋｇ／ｈの範囲内であり；及び
前記コーティング外層が、複数の付加されたコーティング副層からなり、１～３０ｍｍの間に含まれる全体の厚さを有し、コーティング外層の副層のそれぞれの１層の厚さが、０．１～２．５ｍｍの間に含まれ、更に、
－ 耐摩耗性を高めるために、更に窒素を２００～２５００ｐｐｍの範囲内で含み、複数層コーティングの場合に均一な硬度を達成するために、Ｔｉ、Ｎｂ、及びＶからなる群から選択されるＭＣ炭化物形成元素の原子含有量（質量％）の合計＋Ｍｏ、Ｗ、及びＣｒからなる群から選択されるＭ２３Ｃ６及び／又はＭ２Ｃ形成元素の原子含有量（質量％）の合計の３／８が、格子間元素Ｃ及びＮの原子含有量（質量％）の合計＋０．０１よりも小さい、前記金属コーティング外層のための組成を選択する工程；
－ 金属コーティング外層中で１ｐｐｍより低い最終的な水素含有量を得ることで、割れを抑制することを可能にするために、クラッディングに用いられる粉末を乾燥させる又は加熱する、周囲の湿度を厳密に制御する、及び制御された保護雰囲気下でクラッディング処理を行う工程
を含むことを特徴とする、熱間圧延ロールを製造する方法に関する。
本発明の好ましい実施形態によれば、本方法は、下記の特徴の１つ又は適切な組合せによって更に限定される：
－ 前記金属コーティング外層のための組成は、窒素を２００～４００ｐｐｍの範囲内で含む；
－ クラッディングの間の周囲の露点は、－５℃～＋１５℃の間である；
－ 制御された保護雰囲気は、Ｎ２又はＡｒから構成される；
－ レーザー出力は、１０～８０Ｗ／ｍｍ２の範囲内で設定される；
－ 本方法は、再使用可能な基材の表面を洗浄する及び／又は機械加工することによって、再使用可能な基材を準備する予備工程を含む；
－ クラッディング前の基材の表面粗さは、１～８μｍの間に含まれる；
－ 高温クラッディングの間の煙の発生を低減し、更にコーティングの酸化を低減するために、表面脱脂がクラッディング前に施されて、１ｍｇ／ｍ２未満の表面有機炭素を得る；
－ 前記金属コーティング外層のための組成は、更に窒素を２００～１５００ｐｐｍの範囲内で含む；
－ 基材の予熱は、２０℃～５００℃の範囲内、好ましくは２００℃～３００℃の範囲内で行われる；
－ クラッディング後の熱処理は、マルテンサイトを軟化させ、炭化物を析出させるために、制御された冷却、又は５００～６５０℃の範囲内の温度まで加熱し、続いて、この温度で２～５時間の間に含まれる時間の間、保持することを含む焼戻し処理である；
－ 鋼の軸材の組成は、０．２～０．５％のＣ及び０．５～５％のＣｒ、０～１％のＭｏ、０～１％のＭｎ及び０～０．４％のＳｉを含み、残部がＦｅ及び不可避不純物である；
－ 鋼の軸材の組成は、０．４％のＣ及び１～２％のＣｒを含む。
本発明は、鋼の軸（又はシャフト又はスピンドル）の基材を有するロールに、連続する副層から得ることができる、熱間又は冷間加工工具鋼の「層」の堆積物をコーティングするための改良されたレーザークラッディング方法に関する。用いられる工具鋼は、ＨＳＳワークロールの鋼種と同様である及び／又はより高い炭化物含有量を有するものである。
本発明者らは、ＥＰ３００６１２４Ｂ１に記載されている圧延ロールのレーザークラッディング製造方法の完全な工業的試運転及び改良を可能にするための様々な選択肢を広範囲にわたって検討した。
多くのパラメータが、割れ、空洞、及び酸化が減少する（又はない）ことを特徴とする、レーザークラッド層の健全性に影響を及ぼしている。空洞は、ＩＳＯ １６８１１：２０１２（ｅｎ）（非破壊検査－超音波検査－感度及び範囲の設定）及びＩＳＯ ５５７７：２０１７（ｅｎ）（非破壊検査－超音波検査－語彙）に記載のＤＧＳ（距離・ゲイン・大きさ）法により測定した場合、遠心鋳造によって得られた製品のものより少なくなければならない。
レーザークラッド層と基材との界面では、ＤＧＳ（ＡＶＧ）４ｍｍより大きい欠陥は認められない。レーザークラッド層では、ＤＧＳ（ＡＶＧ）０．５ｍｍより大きい欠陥は認められず、１０ｃｍ×１０ｃｍの表面で＜４ｍｍの指示数が最大５である。
本発明のいくつかの実施形態によれば：
－ レーザークラッド層の水素含有量は、１ｐｐｍ未満である；
－ クラッディングに用いられる粉末の水素含有量は、粉末を事前に乾燥させる又は加熱することによって、１ｐｐｍ未満である；
－ クラッディングの間の周囲の露点は、－５～＋１５℃の間である；
－ クラッディング後の冷却又は後熱は、制御される；
－ 基材は、予熱される；
－ レーザー出力は、１０～８０Ｗ／ｍｍ２の範囲内である。
特に、水素の含有量は、すべての処理の間ずっと、可能な限り少なくしなければならない。この難溶接鋼の用途では、水素が、粒界における脆弱化を引き起こし、そのため、割れが発生する可能性があるが、本発明では回避され得る。
水素は、水の痕跡中、又は雰囲気及びクラッディングの粉末の湿気中に存在する可能性がある。したがって、本発明によれば、クラッディングの粉末は、乾燥させられ又は加熱され、周囲の湿度は、厳密に制御され、更にクラッディング処理は、制御された保護雰囲気、好ましくはＮ２又はＡｒから構成される保護雰囲気下で行われる。
更に、いくつかのパラメータは、長時間のクラッディングに好ましい効果をもたらす値を有しなければならない。本発明のいくつかの実施形態によれば：
－ 基材の表面粗さは、０．２～８μｍの間に含まれる；
－ 表面脱脂がクラッディング前に施されて、１ｍｇ／ｍ２未満の表面有機炭素を得る。高温のクラッディングの間に煙が発生すると、コーティングの有害な酸化につながるかもしれないため、適切な脱脂は、非常に重要である。
最後に、より詳細には、多くのパラメータがレーザークラッド層の機械的特性に影響を及ぼしている。本発明の必須の特徴は、コーティングのクラッド層の組成が、炭素（又はより一般的には格子間元素）／炭化物生成元素の比率に依存する特別な関係に従わなければならないということである。
本発明のいくつかの実施形態によれば：
－ 複数層コーティングの均一な硬度を達成するためには、格子間元素と炭化物形成元素との間に特定の関係（即ち、不等式）が満たされる必要がある。本発明によれば、ＭＣ炭化物形成元素（例えばＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ等）の原子含有量（質量％）＋Ｍ２３Ｃ６及び／又はＭ２Ｃ形成元素（例えばＭｏ、Ｗ、Ｃｒ等）の原子含有量（質量％）の３／８が、格子間元素（例えばＣ、Ｎ、Ｂ等）の原子含有量（％）＋０．０１よりも小さくなければならない；
－ Ｍｎ含有量は、０～２％の間であり、Ｗ含有量は、０．２～７％の間である；
－ 高められた耐摩耗性は、２００～２５００ｐｐｍの範囲内、好ましくは２００～４００ｐｐｍの範囲内の窒素の添加によってもたらされる。
本発明によって得られた一連の１１種のコーティング合金について、炭化物形成元素と格子間元素との上記関係をＴａｂｌｅ １（表１）に示す。それぞれの場合について、硬度の均一性をチェックし、不等式を満たすか否かを比較した。硬度は、偏差が５０ＨＶより小さければ均一とみなした（ＥＮ ＩＳＯ ６５０７－１～６５０７－４）。
本発明で用いられるレーザークラッディング方法の特徴は、以下の通りである：
－ 強い冶金学的結合；
－ 空洞が少ない又は全くない、及び冷却速度が速いことが非常に細かい微細組織につながるという利点；
－ 均一な組成；
－ コーティング厚さ；（副）層当たり０．１～２ｍｍ；
－ 複数の層を付加することによって得られるより厚いコーティング、外層全体の厚さが１～３０ｍｍの間に含まれ、好ましくは約２０ｍｍである；
－ 特殊ヘッド（誘導加熱とレーザークラッディング処理との組合せ）を用いることによる２．３５ｋｇ／ｈ～１８ｋｇ／ｈのクラッディング速度；
－ 必要であれば、基材の予熱；
－ 後熱処理（例えば、焼戻し）。
本発明は、熱間圧延機向け、好ましくはストリップ圧延機向けワークロールの製造の分野に関する。より具体的には、本発明は、レーザークラッディング方法によって得られるワークロールに関する。
本出願は、特許ＥＰ３００６１２４Ｂ１の改良に関し、その特許は参照により本特許出願に組み込まれる。
圧延機用ワークロールの製造業者は、彼らの顧客の高い生産性及び表面品質の要求を満たすため、ますます厳しくなる仕様に従う様々な材料を探索させられている。通常の熱間の運転条件下では、ワークロールのテーブルは、ロールの回転ごとに、その急速冷却及び再加熱の周期性によって引き起こされる摩耗及び高温熱疲労に耐える必要がある。そのようなロールは、延性のある芯部を有すると同時に、非常に強靭で耐摩耗性のある表面を有することが必要とされるが、様々な手法、中でも従来の方法である遠心鋳造（ｓｐｉｎ ｃａｓｔｉｎｇ）若しくは遠心鋳造（ｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌ ｃａｓｔｉｎｇ）、レーザークラッディング、又は鋼の芯部に構築した殻部の高温静水圧プレス成形による粉末冶金によって製造され得る。
レーザークラッディングとは、レーザー光を用いて金属基材上に異なる性質の材料を堆積させることを含む表面処理技術である。クラッディングの消耗材は、基材の一部をコーティングするために、不活性ガスによって運ばれるワイヤー又は粉末の形態で堆積され、レーザー光の横方向又は同軸方向に溶融池に注入され、レーザーを用いて溶融され、一体化される。レーザークラッディングは、機械的特性を改善する、より高い耐摩耗性、耐熱性、若しくはより高い硬度を提供する、又は耐腐食性を高めるために、よく使用される。
熱間ストリップ圧延機（ＨＳＭ）用ワークロールは、通常、遠心鋳造法を用いて製造され、その後、熱処理が施される。ロールは、鋳造又は鍛造された鉄又は鋼の芯部、及び高合金鋼種の外殻部で構成され、その組成は、高炭素、Ｍｎ、Ｓｉ、及び炭化物を生成する元素、例えばＷ、Ｍｏ、Ｖ、Ｃｒ、Ｃｏ等を含む。
文献ＥＰ００７０７７３Ａ１は、ＨＳＳ粉末、即ち高速度鋼の粉末を、軟鋼の圧延ロールにレーザークラッディングする方法に関する。ＨＳＳ粉末の一般的な組成（質量単位）は、０．５～２．６％のＣ、０．２～１．７％のＭｎ、０．２～１．４％のＳｉ、≦０．２％のＳ、２～１４％のＣｒ、≦１２％のＭｏ、≦２０％のＷ、Ｖ：≦１０％、≦１６％のＣｏであって、Ｗ、Ｖ、Ｍｏ、Ｃｏの合計が≧３％である。典型的な元素範囲を有するその他の使用可能な種類のＨＳＳが、この文献に開示されており、例えばＣｒ－Ｗ鋼、Ｃｒ－Ｍｏ鋼、Ｃｒ－Ｗ－Ｍｏ鋼等である。典型的なコーティングの厚さは、例えば約１５ｍｍである。クラッディングの後、炭化物を析出させるために焼戻し処理（マトリックスの軟化、応力緩和）を行う。
また、文献Ｓｃａｎｄｅｌｌａ Ｆ．、「Ｄｅｖｅｌｏｐｐｅｍｅｎｔ ｄ’ｕｎ ａｃｉｅｒ ｒａｐｉｄｅ ｐｏｕｒ ｌｅ ｒｅｖｅｔｅｍｅｎｔ ｄｅ ｃｙｌｉｎｄｒｅｓ ｄｅ ｌａｍｉｎａｇｅ ａ ｃｈａｕｄ」、Ｓｏｕｄａｇｅ ｅｔ Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ Ｃｏｎｎｅｘｅｓ、２０１０年３月－４月、３５～４６頁、及びＥＰ０５３３９２９Ａ１も、圧延ロール（熱間圧延ロール）のコーティング材として用いられる高速度鋼及び圧延用複合ロールの開発に言及している。
文献ＥＰ３００６１２４Ｂ１は、回転対称軸を有する再使用可能な鋼の軸基材に金属コーティング外層をレーザークラッディングすることによって圧延ロールを製造する方法であって、前記金属コーティング外層が加工工具鋼の組成を有し、
－ 再使用可能な基材をその回転対称軸の周りに回転させる工程；
－ レーザー光を用いて回転する基材の表面に溶融池を形成し、レーザーが誘発した溶融池に粉末材料を供給することによりコーティング層を付着させることによって、回転する基材にレーザークラッディングを実施する工程；
－ マルテンサイトを軟化させ、炭化物を析出させるために、コーティングが施された基材を、５００～６５０℃の範囲内の温度まで加熱し、続いて、この温度で２～５時間の間に含まれる時間の間、保持することを含む焼戻し処理からなる熱処理に供する工程
を含み；
前記金属コーティング外層のための組成が、０．５～３．５％のＣ、２～１８％のＣｒ、０．５～７％のＭｏ、０．５～８％のＶ、０．２～５％のＷ、０～５％のＮｂ、０～１％のＴｉ、０．５～１％のＭｎ、０．２～３％のＳｉ、及び０～３％のＮｉからなり、残部がＦｅ及び不可避不純物であり；
基材の予熱が、誘導加熱をレーザークラッディング処理と組み合わせたコーティングヘッドによって行われ；
クラッディング速度が、２．３５ｋｇ／ｈ～１８ｋｇ／ｈの範囲内であり；及び
前記コーティング外層が、複数の付加されたコーティング副層（ｓｕｂｌａｙｅｒ）からなり、１～３０ｍｍの間に含まれる全体の厚さを有し、コーティング外層の副層のそれぞれの１層の厚さが、０．１～２．５ｍｍの間に含まれる、
圧延ロールを製造する方法を開示している。
ＥＰ３００６１２４Ｂ１に開示されているロールのコーティング組成は、Ｓｃａｎｄｅｌｌａ Ｆ．（同前）のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、及びＶの元素範囲を有し、Ｗ及びＴｉの範囲について大幅に重複する一般的な合金組成、及びＥＰ０５３３９２９Ａ１のいくつかの実施例に開示されている組成と類似している。
しかしながら、ＥＰ３００６１２４Ｂ１の主題は、誘導補助レーザークラッディング、即ち、誘導加熱をレーザークラッディング処理と組み合わせたコーティングヘッドの使用を提案しており、基材を予熱することを可能とし、それによって、より高い堆積速度及び減少した焼戻し処理を有する、より効率的なレーザークラッディング処理を提供する点で、前の３つの文献で公知である方法とは相違する。
文献Ｂｒｕｃｋｎｅｒ Ｆ．等、「Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎｓ ｉｎ ｌａｓｅｒ ｃｌａｄｄｉｎｇ ａｎｄ ｄｉｒｅｃｔ ｍｅｔａｌ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ」、Ｈｉｇｈ Ｐｏｗｅｒ Ｌａｓｅｒ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ： Ｌａｓｅｒｓ， Ｂｅａｍ Ｄｅｌｉｖｅｒｙ， Ｄｉａｇｎｏｓｔｉｃｓ， ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ， ＳＰＩＥ， １０００ ２０ｔｈ Ｓｔ． Ｂｅｌｌｉｎｇｈａｍ ＷＡ， ＵＳＡ（２０１２）第８２３９巻、第１号、１～６頁には、大型円筒部品への最大１８ｋｇ／ｈの高い堆積速度を有する誘導補助レーザークラッディングについて記載されている。しかしながら、この文献は、圧延ロールについては具体的に言及しておらず、単に、誘導補助レーザークラッディングの場合、Ｃｏベース（ステライト２０）及びＮｉベース（インコネル６２５）のクラッディング合金に言及するに過ぎない。ＨＳＳ鋼全般、又はＥＰ３００６１２４Ａ１のクラッディング合金でさえも、この文献で開示されていない。
文献ＵＳ２０１４／３４５３５３Ａ１は、０．８～３．５質量％のＣ、０．１～２．５質量％のＳｉ、０．１～２．５質量％のＭｎ、１．２～１５質量％のＣｒ、１～５質量％のＮｉ、及び１～１０質量％のＭｏ＋０．５×Ｗを含み、残部が実質的にＦｅ及び不可避不純物である組成を有する外層と、鉄基合金からなり、外層と一体的に融合された内層とを含み；外層は、複合ロールの初期径において６７～８２のショア硬度を有し；及び初期径から３０ｍｍ以上深い範囲における外層の最大ショア硬度が、初期径における外層のショア硬度より１以上高い、熱間圧延用遠心鋳造複合ロールを開示している。
文献ＪＰ２０２００２２９８９Ａでは、耐摩耗性及び耐肌荒れ性に優れた圧延用遠心鋳造複合ロールの外層材を提供すること、及び、外層材から構成される外層と内層とを溶着し、一体化することによって製造される、圧延用遠心鋳造複合ロールを提供することが目的とされている。したがって、１．５０～２．７０質量％のＣ、０．３～３質量％のＳｉ、０．１～３質量％のＭｎ、０．１～２．５質量％のＮｉ、４．０～７．０質量％のＣｒ、４．１～８．０質量％のＭｏ、５．０～１０．０質量％のＶ、０～０．４質量％のＷ、０．１～３．０質量％のＮｂ、０．００５～０．１５質量％のＮ、０～０．０５質量％のＢ、及び実質的にＦｅ及び不可避不純物からなる残部からなるＦｅ合金を含む、圧延用遠心鋳造複合ロールの外層材が提供され、それは、Ｖ含有量（質量％）のＮｂ含有量（質量％）に対する比が、１～２０．０であり、次の関係：Ｃ－ｂａｌ＝Ｃ％－０．２×Ｖ％－０．０６×Ｃｒ％－０．０６３×Ｍｏ％－０．０３３×Ｗ％－０．１３×Ｎｂ％で示されるＣ－ｂａｌが、０～０．２８であることを特徴とする。
ＥＰ００７０７７３Ａ１ ＥＰ０５３３９２９Ａ１ ＵＳ２０１４／３４５３５３Ａ１ ＪＰ２０２００２２９８９Ａ
Ｓｃａｎｄｅｌｌａ Ｆ．、「Ｄｅｖｅｌｏｐｐｅｍｅｎｔ ｄ’ｕｎ ａｃｉｅｒ ｒａｐｉｄｅ ｐｏｕｒ ｌｅ ｒｅｖｅｔｅｍｅｎｔ ｄｅ ｃｙｌｉｎｄｒｅｓ ｄｅ ｌａｍｉｎａｇｅ ａ ｃｈａｕｄ」、Ｓｏｕｄａｇｅ ｅｔ Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ Ｃｏｎｎｅｘｅｓ、２０１０年３月－４月、３５～４６頁 Ｂｒｕｃｋｎｅｒ Ｆ．等、「Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎｓ ｉｎ ｌａｓｅｒ ｃｌａｄｄｉｎｇ ａｎｄ ｄｉｒｅｃｔ ｍｅｔａｌ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ」、Ｈｉｇｈ Ｐｏｗｅｒ Ｌａｓｅｒ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ： Ｌａｓｅｒｓ， Ｂｅａｍ Ｄｅｌｉｖｅｒｙ， Ｄｉａｇｎｏｓｔｉｃｓ， ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ， ＳＰＩＥ， １０００ ２０ｔｈ Ｓｔ． Ｂｅｌｌｉｎｇｈａｍ ＷＡ， ＵＳＡ（２０１２）第８２３９巻、第１号、１～６頁
本発明は、非常に高い健全性を（割れ、空洞、及び酸化の面で）有するクラッド層からなるコーティングを有する、熱間圧延機向けワークロールを提供することを目的とする。
特に、本発明は、クラッディング速度及びコーティング品質（即ち、微細構造及び割れの大きさの面で）が同時に改善される、圧延ロールを製造する方法を提供することを目的とする。
また、本発明は、ワークロールのための長時間のクラッディング方法とともに、レーザークラッド層の改善された機械的特性（例えば、熱疲労に対する耐性、及び表面劣化に対する耐性）を提供することも目的とする。
本発明は、回転対称軸を有する再使用可能な鋼の軸基材に金属コーティング外層をレーザークラッディングすることによって熱間圧延ロールを製造する方法であって、前記金属コーティング外層が加工工具鋼の組成を有し、
－ 再使用可能な基材をその回転対称軸の周りに回転させる工程；
－ レーザー光を用いて回転する基材の表面に溶融池を形成し、レーザーが誘発した溶融池に粉末材料を供給することによりコーティング層を付着させることによって、回転する基材にレーザークラッディングを実施する工程；
－ コーティングが施された基材を、クラッディング後の熱処理に供する工程；
を含み、
前記金属コーティング外層のための組成が、０．５～３．５％のＣ、２～１８％のＣｒ、０．５～７％のＭｏ、０．５～８％のＶ、０．２～７％のＷ、０～５％のＮｂ、０～１％のＴｉ、０．５～２％のＭｎ、０．２～３％のＳｉ、及び０～３％のＮｉを含み、残部がＦｅ及び不可避不純物であり；
基材の予熱が、誘導加熱をレーザークラッディング処理と組み合わせたコーティングヘッドによって行われ；
クラッディング速度が、２．３５ｋｇ／ｈ～１８ｋｇ／ｈの範囲内であり；及び
前記コーティング外層が、複数の付加されたコーティング副層からなり、１～３０ｍｍの間に含まれる全体の厚さを有し、コーティング外層の副層のそれぞれの１層の厚さが、０．１～２．５ｍｍの間に含まれ、更に、
－ 耐摩耗性を高めるために、更に窒素を２００～２５００ｐｐｍの範囲内で含み、複数層コーティングの場合に均一な硬度を達成するために、Ｔｉ、Ｎｂ、及びＶからなる群から選択されるＭＣ炭化物形成元素の原子含有量（質量％）の合計＋Ｍｏ、Ｗ、及びＣｒからなる群から選択されるＭ２３Ｃ６及び／又はＭ２Ｃ形成元素の原子含有量（質量％）の合計の３／８が、格子間元素Ｃ及びＮの原子含有量（質量％）の合計＋０．０１よりも小さい、前記金属コーティング外層のための組成を選択する工程；
－ 金属コーティング外層中で１ｐｐｍより低い最終的な水素含有量を得ることで、割れを抑制することを可能にするために、クラッディングに用いられる粉末を乾燥させる又は加熱する、周囲の湿度を厳密に制御する、及び制御された保護雰囲気下でクラッディング処理を行う工程
を含むことを特徴とする、熱間圧延ロールを製造する方法に関する。
本発明の好ましい実施形態によれば、本方法は、下記の特徴の１つ又は適切な組合せによって更に限定される：
－ 前記金属コーティング外層のための組成は、窒素を２００～４００ｐｐｍの範囲内で含む；
－ クラッディングの間の周囲の露点は、－５℃～＋１５℃の間である；
－ 制御された保護雰囲気は、Ｎ２又はＡｒから構成される；
－ レーザー出力は、１０～８０Ｗ／ｍｍ２の範囲内で設定される；
－ 本方法は、再使用可能な基材の表面を洗浄する及び／又は機械加工することによって、再使用可能な基材を準備する予備工程を含む；
－ クラッディング前の基材の表面粗さは、１～８μｍの間に含まれる；
－ 高温クラッディングの間の煙の発生を低減し、更にコーティングの酸化を低減するために、表面脱脂がクラッディング前に施されて、１ｍｇ／ｍ２未満の表面有機炭素を得る；
－ 前記金属コーティング外層のための組成は、更に窒素を２００～１５００ｐｐｍの範囲内で含む；
－ 基材の予熱は、２０℃～５００℃の範囲内、好ましくは２００℃～３００℃の範囲内で行われる；
－ クラッディング後の熱処理は、マルテンサイトを軟化させ、炭化物を析出させるために、制御された冷却、又は５００～６５０℃の範囲内の温度まで加熱し、続いて、この温度で２～５時間の間に含まれる時間の間、保持することを含む焼戻し処理である；
－ 鋼の軸材の組成は、０．２～０．５％のＣ及び０．５～５％のＣｒ、０～１％のＭｏ、０～１％のＭｎ及び０～０．４％のＳｉを含み、残部がＦｅ及び不可避不純物である；
－ 鋼の軸材の組成は、０．４％のＣ及び１～２％のＣｒを含む。
本発明は、鋼の軸（又はシャフト又はスピンドル）の基材を有するロールに、連続する副層から得ることができる、熱間又は冷間加工工具鋼の「層」の堆積物をコーティングするための改良されたレーザークラッディング方法に関する。用いられる工具鋼は、ＨＳＳワークロールの鋼種と同様である及び／又はより高い炭化物含有量を有するものである。
本発明者らは、ＥＰ３００６１２４Ｂ１に記載されている圧延ロールのレーザークラッディング製造方法の完全な工業的試運転及び改良を可能にするための様々な選択肢を広範囲にわたって検討した。
多くのパラメータが、割れ、空洞、及び酸化が減少する（又はない）ことを特徴とする、レーザークラッド層の健全性に影響を及ぼしている。空洞は、ＩＳＯ １６８１１：２０１２（ｅｎ）（非破壊検査－超音波検査－感度及び範囲の設定）及びＩＳＯ ５５７７：２０１７（ｅｎ）（非破壊検査－超音波検査－語彙）に記載のＤＧＳ（距離・ゲイン・大きさ）法により測定した場合、遠心鋳造によって得られた製品のものより少なくなければならない。
レーザークラッド層と基材との界面では、ＤＧＳ（ＡＶＧ）４ｍｍより大きい欠陥は認められない。レーザークラッド層では、ＤＧＳ（ＡＶＧ）０．５ｍｍより大きい欠陥は認められず、１０ｃｍ×１０ｃｍの表面で＜４ｍｍの指示数が最大５である。
本発明のいくつかの実施形態によれば：
－ レーザークラッド層の水素含有量は、１ｐｐｍ未満である；
－ クラッディングに用いられる粉末の水素含有量は、粉末を事前に乾燥させる又は加熱することによって、１ｐｐｍ未満である；
－ クラッディングの間の周囲の露点は、－５～＋１５℃の間である；
－ クラッディング後の冷却又は後熱は、制御される；
－ 基材は、予熱される；
－ レーザー出力は、１０～８０Ｗ／ｍｍ２の範囲内である。
特に、水素の含有量は、すべての処理の間ずっと、可能な限り少なくしなければならない。この難溶接鋼の用途では、水素が、粒界における脆弱化を引き起こし、そのため、割れが発生する可能性があるが、本発明では回避され得る。
水素は、水の痕跡中、又は雰囲気及びクラッディングの粉末の湿気中に存在する可能性がある。したがって、本発明によれば、クラッディングの粉末は、乾燥させられ又は加熱され、周囲の湿度は、厳密に制御され、更にクラッディング処理は、制御された保護雰囲気、好ましくはＮ２又はＡｒから構成される保護雰囲気下で行われる。
更に、いくつかのパラメータは、長時間のクラッディングに好ましい効果をもたらす値を有しなければならない。本発明のいくつかの実施形態によれば：
－ 基材の表面粗さは、０．２～８μｍの間に含まれる；
－ 表面脱脂がクラッディング前に施されて、１ｍｇ／ｍ２未満の表面有機炭素を得る。高温のクラッディングの間に煙が発生すると、コーティングの有害な酸化につながるかもしれないため、適切な脱脂は、非常に重要である。
最後に、より詳細には、多くのパラメータがレーザークラッド層の機械的特性に影響を及ぼしている。本発明の必須の特徴は、コーティングのクラッド層の組成が、炭素（又はより一般的には格子間元素）／炭化物生成元素の比率に依存する特別な関係に従わなければならないということである。
本発明のいくつかの実施形態によれば：
－ 複数層コーティングの均一な硬度を達成するためには、格子間元素と炭化物形成元素との間に特定の関係（即ち、不等式）が満たされる必要がある。本発明によれば、ＭＣ炭化物形成元素（例えばＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ等）の原子含有量（質量％）＋Ｍ２３Ｃ６及び／又はＭ２Ｃ形成元素（例えばＭｏ、Ｗ、Ｃｒ等）の原子含有量（質量％）の３／８が、格子間元素（例えばＣ、Ｎ、Ｂ等）の原子含有量（％）＋０．０１よりも小さくなければならない；
－ Ｍｎ含有量は、０～２％の間であり、Ｗ含有量は、０．２～７％の間である；
－ 高められた耐摩耗性は、２００～２５００ｐｐｍの範囲内、好ましくは２００～４００ｐｐｍの範囲内の窒素の添加によってもたらされる。
本発明によって得られた一連の１１種のコーティング合金について、炭化物形成元素と格子間元素との上記関係をＴａｂｌｅ １（表１）に示す。それぞれの場合について、硬度の均一性をチェックし、不等式を満たすか否かを比較した。硬度は、偏差が５０ＨＶより小さければ均一とみなした（ＥＮ ＩＳＯ ６５０７－１～６５０７－４）。
本発明で用いられるレーザークラッディング方法の特徴は、以下の通りである：
－ 強い冶金学的結合；
－ 空洞が少ない又は全くない、及び冷却速度が速いことが非常に細かい微細組織につながるという利点；
－ 均一な組成；
－ コーティング厚さ；（副）層当たり０．１～２ｍｍ；
－ 複数の層を付加することによって得られるより厚いコーティング、外層全体の厚さが１～３０ｍｍの間に含まれ、好ましくは約２０ｍｍである；
－ 特殊ヘッド（誘導加熱とレーザークラッディング処理との組合せ）を用いることによる２．３５ｋｇ／ｈ～１８ｋｇ／ｈのクラッディング速度；
－ 必要であれば、基材の予熱；
－ 後熱処理（例えば、焼戻し）。

Claims (13)

  1. 回転対称軸を有する再使用可能な鋼の軸基材に金属コーティング外層をレーザークラッディングすることによって熱間圧延ロールを製造する方法であって、前記金属コーティング外層が加工工具鋼の組成を有し、
    再使用可能な基材をその回転対称軸の周りに回転させる工程；
    レーザー光を用いて回転する基材の表面に溶融池を形成し、レーザーが誘発した溶融池に粉末材料を供給することによりコーティング層を付着させることによって、回転する基材にレーザークラッディングを実施する工程；
    コーティングが施された基材を、クラッディング後の熱処理に供する工程；
    を含み、
    前記金属コーティング外層のための組成が、０．５～３．５％のＣ、２～１８％のＣｒ、０．５～７％のＭｏ、０．５～８％のＶ、０．２～７％のＷ、０～５％のＮｂ、０～１％のＴｉ、０．５～２％のＭｎ、０．２～３％のＳｉ、及び０～３％のＮｉを含み、残部がＦｅ及び不可避不純物であり；
    基材の予熱が、誘導加熱をレーザークラッディング処理と組み合わせたコーティングヘッドによって行われ；
    クラッディング速度が、２．３５ｋｇ／ｈ～１８ｋｇ／ｈの範囲内であり；及び
    前記コーティング外層が、複数の付加されたコーティング副層からなり、１～３０ｍｍの間に含まれる全体の厚さを有し、コーティング外層の副層のそれぞれの１層の厚さが、０．１～２．５ｍｍの間に含まれ、更に、下記の工程：
    耐摩耗性を高めるために、更に窒素を２００～２５００ｐｐｍの範囲内で含み、複数層コーティングの場合に均一な硬度を達成するために、Ｔｉ、Ｎｂ、及びＶからなる群から選択されるＭＣ炭化物形成元素の原子含有量（質量％）の合計＋Ｍｏ、Ｗ、及びＣｒからなる群から選択されるＭ２３Ｃ６及び／又はＭ２Ｃ形成元素の原子含有量（質量％）の合計の３／８が、格子間元素Ｃ及びＮの原子含有量（質量％）の合計＋０．０１よりも小さい、前記金属コーティング外層のための組成を選択する工程；
    金属コーティング外層中で１ｐｐｍより低い最終的な水素含有量を得ることで、割れを抑制することを可能にするために、クラッディングに用いられる粉末を乾燥させる又は加熱する、周囲の湿度を厳密に制御する、及び制御された保護雰囲気下でクラッディング処理を行う工程
    を含むことを特徴とする、熱間圧延ロールを製造する方法。
  2. 前記金属コーティング外層のための選択された組成が、窒素を２００～４００ｐｐｍの範囲内で含む、請求項１に記載の方法。
  3. クラッディングの間の周囲の露点が、－５℃～＋１５℃の間である、請求項１に記載の方法。
  4. 制御された保護雰囲気が、Ｎ２又はＡｒから構成される、請求項１に記載の方法。
  5. レーザー出力が、１０～８０Ｗ／ｍｍ２の範囲内で設定される、請求項１に記載の方法。
  6. 再使用可能な基材の表面を洗浄する及び／又は機械加工することによって、再使用可能な基材を準備する予備工程を含む、請求項１に記載の方法。
  7. クラッディング前の基材の表面粗さが、１～８μｍの間に含まれる、請求項６に記載の方法。
  8. 高温クラッディングの間の煙の発生を低減し、更にコーティングの酸化を低減するために、表面脱脂がクラッディング前に施されて、１ｍｇ／ｍ２未満の表面有機炭素を得る、請求項６に記載の方法。
  9. 前記金属コーティング外層のための組成が、更に窒素を２００～１５００ｐｐｍの範囲内で含む、請求項１に記載の方法。
  10. 基材の予熱が、２０℃～５００℃の範囲内、好ましくは２００℃～３００℃の範囲内で行われる、請求項１に記載の方法。
  11. クラッディング後の熱処理が、マルテンサイトを軟化させ、炭化物を析出させるために、制御された冷却、又は５００～６５０℃の範囲内の温度まで加熱し、続いて、この温度で２～５時間の間に含まれる時間の間、保持することを含む焼戻し処理である、請求項１に記載の方法。
  12. 鋼の軸材の組成が、０．２～０．５％のＣ及び０．５～５％のＣｒ、０～１％のＭｏ、０～１％のＭｎ及び０～０．４％のＳｉを含み、残部がＦｅ及び不可避不純物である、請求項１に記載の方法。
  13. 鋼の軸材の組成が、０．４％のＣ及び１～２％のＣｒを含む、請求項１２に記載の方法。
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Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114836689B (zh) * 2022-04-25 2023-04-07 宁国东方碾磨材料股份有限公司 一种高铬耐磨钢球及其制备方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2509640A1 (fr) 1981-07-17 1983-01-21 Creusot Loire Procede de fabrication d'une piece metallique composite et produits obtenus
AU650271B2 (en) 1990-06-13 1994-06-16 Nippon Steel Corporation Composite roll for use in rolling and manufacture thereof
EP2745944B1 (en) * 2011-09-21 2018-12-19 Hitachi Metals, Ltd. Centrifugal casted composite roller for hot rolling and method for producing same
ES2661397T3 (es) 2014-10-09 2018-03-28 Centre de Recherches Métallurgiques asbl - Centrum voor Research in de Metallurgie vzw Rodillo de trabajo fabricado mediante revestimiento por láser y método para ello
JP7063180B2 (ja) * 2018-08-08 2022-05-09 日立金属株式会社 圧延用遠心鋳造複合ロールの外層材、及び圧延用遠心鋳造複合ロール

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