JPS5855551A - Ｈ型鋼圧延用複合スリ−プロ−ル及びその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、主としてＨ型鋼の圧延分野に使用さｔＬ−Ｃ
いる複合スリーブロールについて、よ妙高性能を育する
新しｈ種類のロール及びその好適な製造法の提供に関す
る。

１１５鋼の圧延に際しては、生産性１品質確保の面から
ユニパーサＡ／　（Ａ／の便用が一般的になってイルカ
、このユニバーサルミルで使用されるロール、すなわチ
水平ローＪ４／、竪ロール、エツジヤロールは、その殆
んどがスリーブ方式となっている。

スリーグローＶの鋳造に当っては、材質向上の要求また
は鋳造歩留り向上の点から、一般に第１図に示される方
法が採用されている。すなわち。

先ず外殻を遠心力鋳造し、それが未凝固時乃至凝固完了
後に内殻を遠心力鋳造し１両者を溶着せしめる方法であ
る。

この場合、内殻材質はローｋを補強するものであるため
、特に強靭性に留意する必要がある。一方外殻材質は圧
延材と接し、耐摩耗性、耐肌荒性等の圧延成積と直接に
結びつ（ため、外殻材質の改良は最も重要である。特に
水平ロールの場合。

Ｈａ鋼のフランＶ部との摺動摩耗が激しく、一般に熱間
圧延で要求される特性（耐クラツク性、耐焼付性、耐肌
荒性、耐摩耗性）のうち、特に耐摩耗性が重要である。

ｔた竪ローＶ、エツＶヤロールＫ　′）ＩＡても、最近
の圧延電数の増大に伴い、より耐摩耗性向上の要求が強
まっている。

従来この髄外殻材質としては、Ｈａ５５〜６５のアメマ
イト材質が用いられているが、耐焼付性、耐肌荒性の面
で問題があり、また硬度をＨａ６５以上とすることも、
製造技術上また使用時の事故の問題から離しい、ｔ″鷲
、外殻、内殻の溶着について（ロール使用時の事故を防
止するために健全なものとする必要があり、複合化技術
についても重要な５ 問題とされている。

このような従来技術背景に１＆−て１本発明は従来ロー
ルよりも耐摩耗性に優れ、かつ充分な耐事故性を備えた
この稙複合スリーブロールを新たに創出し九ものであり
、併せてその好適な製造法をも提供するものである。

すなわち１本発明は下肥に詳述するところの高クロム材
質の外殻と球状黒鉛鋼材質の内殻とを溶着一体化せしめ
てなる外殻硬度Ｈａ６５−８０を有する新規複合スリー
ブローｗｔ提供するものであり。

同時に遠心力鋳造を利用したその製造法を提供するもの
である。

本発明のＨ型鋼圧延用複合スリーブロールをその外内殻
材質についてから以下に詳述する。ｉず外殻材質につ−
ては硬度Ｈ８７０以上を有する高クロム材質からなり、
その各成分範囲及び限定理由は次のように説明される。

Ｃは（Ｆａ　　Ｃｒ）ｔＣｓ型炭化物を安定和する範囲
内でＣｒと７（フンスをとりつつ目的のカーバイト量に
より決定されるべきであるが、２．ＯＸ未満では＆６ 炭化物の量が少なく耐摩耗性が不足し、一方３．２％を
越えて含有されると炭化物の量が多くな−り過ぎて柵緘
的強度特に靭性の点での劣化が著しい。

依って、Ｃは２．０〜６．２％と規定する。

８１は溶湯の脱酸のために必要であ“１，０．５％未満
ではその効果がなく１反面１．５％を越えて含有される
と機械的性質の劣化をきたし、またＡｒｓ変襲点を下げ
硬度が得られ難くなる。依って、８１含有量は０．５〜
１．５％の範囲とする。

ＭｎはＳｌの脱酸の補助としてその含有量は少なくとも
０．５　Ｘ以上必要であり、０，５％未満では脱酸の効
果がな込、シかし１．５Ｘを越えて含有されると機械的
性質特に＠性の点で劣化が著しくなる。

依ってＭｎ含有量も０．５〜１．５％の範囲とする。

Ｐは特にロール材質において少なければ少ない程望まし
い元素であり、材質を脆くする点からも０．１Ｘ以下と
する。

８はＰと同様にロール材質を脆くする九め、少なければ
少ない程望ましく、その含有量は０．１Ｘ以下とする。

轟　７ Ｎｉは焼入性を向上し積極的に硬度−整するために含有
するもので、０．８％未満ではその効果がなく、他方２
．５％を越えて含有されると残留オーステナイトが増加
して硬度が上がり難くなる。依って１本発明では目標硬
度Ｈ８７０以上を得るためにＭ１含有量は０．８−２．
５　％の範囲とする。

Ｃｒは強靭性と耐摩耗性を向上させるためのものである
が、その含有量が１０％未満ではＭ、Ｃ型の炭化物が多
く晶出し１強靭性及び炭化物の微細均一化が得られず、
ｉた２５％を越えて含有されると、Ｍ■Ｃ，型の炭化物
量が増加する。この炭化物はＭ、Ｃｓ型炭化物く比べて
硬度が低く、充分な耐摩耗性が得られない１本発明では
ＭｔＣＭｍ炭化物の生じる範囲として、前記Ｃ含有量の
規定範囲とバランスして、　ｃｒ含有量を１０〜２５５
％の範囲に規定する。

ＭＯは焼入焼戻し抵抗を高めると同時に炭化物中に入り
、炭化物硬度を高めると共に焼戻し軟化抵抗を促進する
のに有効であシ、その含有量が０．５％未満ではこのよ
うな効果が少なく、また２、ＯＸを越えて含有されると
基地中に残留オーステナイトが安定化し、却って硬度低
下を来たす、依ってＭＯＣ含有量ｏ、ｓ−２，ｏ！％の
範囲とする。

外殻材質は上記成分を各重量％含み、基本的には残部実
質的ＶＣＩＦｅより構成されるが、その他上記以外の成
分で、補助的に添加されて特に効果の認められるものと
して１次のＭｌ）、Ｖが挙げられる。

Ｎｂは鋳造組織の微細化に効果があり、Ｍｌ）が含有さ
れるととＫより析出硬化が促進されて耐摩耗性が向上し
、特に＠標硬度Ｈ８７０以上の範囲ではＮｂ含有量が１
．０％未満でこの効果があり、１．０％を越えるとこの
効果は飽和すると共にコスト高となる。依って１Ｍ１）
の含有量は１．０　Ｘ以下となる。

■は柿と同様の目的で含有されるもので、特に目標硬度
Ｒ８７０以上の範囲ではＶ含有量は１．０　Ｘ未満で良
＜、１．０％を越えて含有されるとＶ炭化物が多くなり
、靭性の点で劣化する。依って、■の含有量は１．０％
以下とする。

上記成分範囲から構成される外殻高クロム材の鋳造組織
は硬い（Ｆｅ、Ｃｒ）ｙｃｊ型カーバイドと、ム９ 残留オーステナイト及び一部マルテンサイトの基地より
成り立っている。しかし、このような組織状部では圧延
中に高温の圧延材と接することにより、基地中の残留オ
ーステナイトが一部変額を開始するため組織としては非
常に不安定であり、との九めロールとしての耐肌荒性、
耐摩耗性に劣る。

従って、この種畜クロムロールでは鋳造組織を安定化す
るため、その製造工程で熱処理を施すのが通例となって
いる。

この場合、適用される熱処理法には二通りある。

すなわち、変態点以下の温度に加熱して鋳造応力を除去
すると共に、鋳造状部で生じた残留オーステナイトを質
類させてマルテンサイトやパーライト組織とし、圧延中
に組織変態を生じないよう組織を安定化する方法と、変
態点よりも高温に加熱昇温しで更に後の冷却速度を早め
て鋳造後の冷却速度によっては得られなり組織を得る方
法とである。

本発明はこの後者の熱処理方法を利用するものである。

すなわち、上記外殻高クロム材と後に述轟　１０ べる内殻材とを溶着一体化せしめて鋳造した後。

これを９００−１１００”Ｃ！の温度範囲に加熱昇温し
て保持し基地中［２次カーバイドを析出させると共に、
後の冷却過程忙あっては冷却速度を１００”Ｃ／Ｈｒ以
上に早めてパーライト変額を阻止し常温近傍テ’ｔｌＬ
／Ｔンサイト変態を起生せしめ、これによって（Ｆｅ、
Ｃｒ）ｒｃｌ型の主体とする１次及び２次カーバイドと
マルテンサイトを主体とする基地からなり、かつ外殻硬
度Ｈｓ７０以上を有する耐摩耗性。

耐肌荒性に富むロールを提供するものである。

上記熱処理条件中、加熱温度を９００〜１１００’ＯＫ
保つ理由については、ｑａａ”ｃ以下の温度では２次カ
ー／（イドの析出が得られるもののその形部が（νｅ、
ｃｒ）ｓｍｃｉＷとなり１本発明の特長とする耐摩耗性
を追求した（　Ｆ　ｅ　＊　ｃｒ　）　ｙ　ｃｍ型カー
バイドが得られないためである。すなわち、カーバイド
自身の硬度を比較しても、（シ＠、ＣｒＬｓＣ６型のも
のでは（ν・、Ｃｒ）、Ｃ−型のものに比し約Ｈｒ４０
０程度軟かくなるためで奉る。従って１本発明では２次
カーバイドとして（ν・、ｃｒ　）ｆ　ｃｌ型のものを
＆地Ｉ＆１１ 中に析出させるためＫその加熱保持温度を９００℃以上
に限定しているのである。一方加熱保持温度の上限につ
−では１組織の粗大化を防止する見地並びに長時間加熱
保持するためのエネルギー節約の見地に基づいて１１０
０°Ｃ以下に限定している。

また加熱保持後における冷却速度の限定理由につ−では
、　上ｆａ９００−１１００°ｃｏ［ＥＦ範１１から冷
却するさい１００℃／ｆｉｒ以上に急冷しないと冷却途
中でパーライト変態を起し、所期目的とするマルテンサ
イトの基地組織が得られなくなるためである。この１０
０°Ｏ／Ｈｒ以上の冷却速度は大気中での強制空冷や噴
霧水冷によって達せられる。

Ｈ型鋼圧延用スリーブロールは１周知のようにアーパー
にスリーブを焼嵌め組立てて使用に供されるが、その場
合アーパーとの焼嵌め部即ちスリーブ内面からクラック
を発生して割損する例も多い、しかして、内殻材質につ
ｂでは後に詳述する進抄であるが、上記熱処理によれば
外殻材質の改質のみならず、外殻と一体化された内殻材
質中の共晶セメンタイトの黒鉛化を促進してその個切株
を向上することくよる内殻材質の改質にも大きな効果が
得られる。なか上紀熱処理後においては。

スリーブの割損に密接な関係のある残留応力を低減する
ため、適切な温度で歪取り焼鈍を行うことは勿論である
。

以上外殻材質の説明においては、各成分及びその熱処理
条件をその目標硬度Ｈ８７０以上と関連して説明してｂ
るが、これは次のような理由に基づく、一般にＨ型鋼圧
延用ロー〃においては、側壁とＨ型鋼プランジ部との摩
耗特性、側壁部の肌荒れ、耐クラック性、７フンシ欠損
等の抵抗性が要求されるが、ロールの耐摩耗性は硬度と
の相関が強く、硬度Ｈ８７０未満では耐肌荒性、耐摩耗
性がクロム材質の場合、硬度Ｈｓ７０以上が必要とされ
るためである。

なお外殻材質の硬度の上限については側段規定しないが
、上記成分範囲及び熱処理によっては。

また耐事故性の点Ｋ　−ＯＬＱで加味すると、一般に外
ム１．Ｓ 殻材質を硬度Ｈ８９０以上のものとすることには難があ
る。

次にローＶ内殻材質について説明すると、この内殻はい
わゆる球状黒鉛鋼材質からな９．その各成分範囲及び限
定理由は次のように説明され為。

なお内殻材質は鋳造時に外殻の内面一部が洗われて溶着
するため、この洗われ量を考慮して内殻鋳込み時におけ
る溶湯成分を決定する必要がある。

Ｃは黒鉛鋼材質の場合、基地中に溶は込み、ｔたグラフ
ァイトとなる（場合によっては、一部共晶七メンタイト
となる）、Ｃ含有量が１，０％未満では、溶解、鋳造温
度が高くなりコストアップとなる。一方、２．０％を超
えると、グラファイトが球状でなくなる傾向にあり１強
靭性が劣化する。

依って、Ｃは１．０〜２．ＯＸと規定する。

Ｓｌはグラファイト晶出と密接な関係があり、０４％未
満ではグラファイトを晶出させることは殆んど困難であ
る。しかし、３．０％を超えるとフェライト中に溶は込
んだＳｌが材質の強靭性を劣化させる傾向が顕著となる
。依って、　８１含有量は０．６−高　１４ ３．０５％の範囲とする。なお、一般に８１は黒鉛化を
助長するために鋳込直前［１４８１等で接種することが
好結果をもたらすことが知られており１本発加すること
ができる。この場合、０．１％未満では上記黒鉛化の効
果が少なく、一方１．０％を超えてはその効果が飽和し
経済的でない、なお接種による場合でも、上記８１成分
範囲はＣａｄｉ等の添加後の含有量で規制する。

Ｍｎは８と結合してＭｎＢとして８の悪影響を除く作用
を果すが、０．２％未満ではその効果が得られず、一方
１．　ＯＮを超えると材質の強靭性劣化が著しくなるた
め、その含有量を０．２〜１．０％の範囲とする。

Ｐは溶湯の流動性を増加させるが、材質を脆弱にするた
め低い程望ましく、０．１％以下とする。

８はＰと同様に材質を脆弱にするためその含有量は低い
程良＜、０．１％以下とする。なおＣ＆８１の添加を行
う場合では、Ｃａによって脱硫される光め一般には８０
．０４％以下となる。

Ｎ１は材質の変縣を遅らせ強靭化に有効である力（０，
１％以上１．０％以下で必要十分である。なお０．１％
未満では上記効果は不足するが、一般に溶解原材料とし
てロール故銑を使用する関係上、実際上Ｎ１含有量０．
１％未満の材質を得ることは難しい。

Ｃｒは外殻が高クロム材質であるので、外内殻の溶着一
体化に伴いある程度内殻へのＣｒの混入は避けられず、
この点特に内殻溶湯成分の決定に注意する必要がある。

これは外殻成分、内殻成分、鋳造条件によって変化する
が、内殻材のＣｒ含有蓋は鋳込時に比較して０．２〜１
，０％増加する。製品としての内殻のＣｒ含有量は０．
５〜２．０九の範囲が適当である。すなわち、　Ｃｒは
材質の強靭化に効果があるが、０．５％未満ではその効
果がなく、一方。

２．０％を超えるとグラフアイＦが晶出し難くなるため
強靭性に却って劣化を来たすためである。ｔた一方では
、この内殻材質のＣｒ含有量を所定の範囲に規制するた
めには、上記外殻からのｃｒ含有量を勘案して、鋳込時
の内殻溶湯についてはそのｃｒ含有量を０．１−１．Ｏ
Ｎの範囲に規定する必要がある。

ＭＯはＮ１と同様に強靭性確保の点で重要な元素である
が、０．１８未満ではその効果′がなく１反面１．０％
を超えると硬くなって却って脆弱となるため、ＭＯＣ含
有量０．１−１．　ＯＮの範囲とする。

内殻材質は上記成分を各電量Ｘ含み、基本的には残部実
質的１ｃＦｅより構成されるが、その他上記以外の成分
で、必要に応じては脱酸剤として次のＴｉ、ム１．Ｚｒ
を単独又は複合して添加含有せしめることができる。す
なわち、上記内殻材質はＣ含有量が１．０〜２．ＯＸの
範囲内であるため、Ｔ１．ムｌ。

Ｚｒの１曽又は２９１以上を合計重量％で０．１％未満
添加し脱酸することにより、より材質的に健全で巣のな
いロールが得られるのである。なお上記添加含有量の上
限については、上記元素はいずれも強力な脱酸剤である
ため、これらが単島又＃ｉ複合して０．１５％以上含ま
れると、溶湯が過酸化の状態にな９．かつ溶湯の流動性
を低下するためであム本発明に係るＨ型鋼圧延用複合ス
リーブロール高１７ は以上に述べた構成を有するものであるが、このロール
の遠心力鋳造法による製造法を第１図の例について説明
する。

すなわち、遠心力鋳造機の回転ローラｉｌ＋　＋６１　
上に内面両端部に砂型ま光は耐熱レンガからなるスリー
ブ＋！ｌ　ｌ！＋を固定した回転金型（１）を設置し、
金型（１）の回転状頗でその中に溶湯取鍋（Ｂ）から鋳
造機け）等を介して、まず外殻ｔｉｍｌを形成すべき溶
湯を鋳込みしかる後外殻（３）の内面が一部又は全体が
未凝固の間に内殻（４１を形成すべき溶湯を鋳込む、し
こうして、この両者すなわち外殻（３１と内殻１４＋と
を冶金学的に完全に結合させて一体のロールとするので
ある。

なお図例の鋳造方案は回転軸が水平である場合を例示し
ているが、これは勿論回転軸を垂直もしくは傾斜状部に
改変して鋳造することを妨げる−のではないａ’ｔた内
殻（４１を鋳込む際におｉ″Ｃ＃よ。

その鋳込側を外殻（３）の場合と変えて反対側から鋳込
むことができ、斯くすれば外殻厚さを均一に確保する上
で効果的である。このようにして鋳造さ高　１８ れた複合スリーブロールは更に所定の熱処理が施される
のは前述の通りである。

次に本発明に係るＨ型鋼圧延用複合スリープロー〃の実
施例について説明する。

〈実施例１〉 Ｃ：２Ａ５％％　８１　：　０．８１％１Ｍｕ：　０．
６９Ｘ、Ｐ　：　０ｆ１１２％。

８　：　０Ｄ２２％、Ｎｉ　：　１．６９Ｘ、　Ｃｒ　
：　１１８％、Ｍｏ：０．８１％。

残部実質的ＫＦｅからなる外殻溶湯と Ｃ：１ｊ８！、８１：１．７２Ｘ（Ｃａｄｉを８１分と
しテ０．７％接ＩＩ）　１Ｍｎ：　０．４２Ｘ、　ｐ：
０Ｊ）４１％、　８：　　ＱＯＯ９Ｘ。

Ｎｉ　：　０．４８Ｘ、　Ｃｒ　：　０．２１Ｘ、　Ｍ
ｏ　：　０．２３Ｎ、　　残部実質的ＫＦｅからなる内
殻溶湯とを用い、第１図の方法で遠心力鋳造し１両者な
溶着一体化せしめた。但し、製造条件は王妃の通りであ
る。

金型内径：　　１１００’ １ この素材から１０６０　Ｘ　２５ｏ（内径５１８’）の
・−ルを採出し、側面でその硬度分布を測定した。こム
　１９ の結果を第２図に図示する。

〈実施例２〉 Ｃ：２．７８％、８１　：　０．６６５％、Ｍｎ：１．
２１％、Ｐ　：　０．０４５Ｌ８　：　０Ｌ０２１％、
Ｎｉ：２．１８％、　Ｃｒ　：　１７．５Ｘ、　Ｍｏ　
：　１．０２％。

Ｎｂ二０．１８％、残部実質的にＦｅからなる外殻溶湯
ムＣ：１．７１％、　８１　：　１．９２％（Ｃａｄｉ
をＳ１分としてＯＡｘ　　接＄１　　）　　、　　Ｍｎ
　　二　〇、５８　％、　Ｐ：０Ｊ）１１　％ａ　　Ｓ
　　：　　０．０２４　　％。

１ｉ１：０．７２％、Ｃｒ：０．４１％、ＭＯ：０．１
８％、残部実質的にＦｅからなる内殻溶湯とを用い、第
１図の方法で遠心力鋳造し１両者を溶着一体化せしめた
。但し、製造条件は下記の通りである。

金型内径：　８７０１１ 内殻　　９０＋ｗ 熱処理；９２０°ＣＸ２Ｈｒ、冷却速度１２０℃／Ｈｒ
この素材から８５０’Ｘ　５５０失内径５００’）のロ
ールを採出し、その表面硬度を測定したところ、Ｈ８７
６−７８の結果が得られた。また、そのロール表面から
２００ｆｉの位置での化学成分分析結果は次の通やであ
った。

Ｃ：　　１．８１％、８１　　：　　１．７８Ｘ、Ｍｎ
　　：　　０．４５％。

Ｐ：０．０１８％、８　　：　　０．０２５％、ｌＪｉ
：０．９１　％。

Ｃｒ：１．３６％、Ｍｏ：０．３０％、ム＃　：　　０
．０２８Ｘ。

Ｚｒ：　０．０１８％、残部Ｗｅ 本発明は以上に詳細に説明した通りであって。

本発明に係るＨ型鋼圧延用複合スリーブローｐにおいて
は、その外殻を特定化学組成の高クロム材質で形成し、
その内殻を特定化学組成の黒鉛鋼材質で形成して両者を
溶着一体化せしめかつこれに前記特定条件による高温熱
処理を施しているため。

外殻は主として（νｅ　　Ｃｒ）ｔｃｓ型の１次及び２
次炭化物が多量に存在するマルテンサイト基地からなり
、所期目標とする外殻硬度Ｈ８７０以上を確実に達成す
ることができ、これによって耐摩耗性に優れ、実際圧延
上の偏摩耗の低減にも著しく寄与するものとな塾、他方
内殻を形成する黒鉛鋼材質は強靭性に優れ、しかも遠心
力鋳造の特性に基づき外殻からのＣｒの混入が少なく、
加えて前記熱処理による内殻強靭性向上の付随的効果も
発揮されるため１強靭性を損なうことなく折損事故に対
す高　２す る抵抗性に優れるものとなり、これら外内殻のもつ優れ
た特性の相乗作用によって１本ローＶは従来品に比較す
ると、その圧延成積並びにロール寿命にお論て著しい改
善効果をもたらし、特に■型鋼圧延の分野では極めて有
用なものとなり得る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の製造法１例を表わす概略断面図であり
、第２図は本発明に係るロール１例についての硬度分布
を表わす図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　　Ｃ２，０−３，２Ｘ、８１０．５−１．５厚％
   、ＭＨＱ、５　”１．５Ｘ、Ｐｏ、ＩＸ以下、８０．１
   ％以下、　Ｍｉ　Ｏ，８−２，５％、Ｃｒ１Ｏ−２５％
   、ＭｏＱ、５−′ＬＯ％を含み、残部実質的にｒｅから
   な抄、力１つ（Ｆ・、Ｃｒ）ｙＣ，型の主体とする１次
   及び２次カーノ曵イドとマルテンサイトを主体とする基
   地力１らなる高クロム材質の外殻と；ｃｌ、ｏ〜２．０
   ％、８１Ｇ、６−３、０　Ｘ　１Ｍｎ　Ｏ，２＝　１．
   ０％、Ｐｏ、ＩＸ以下、８０．１％以下、１ｉｉｏ、１
   −１．ＯＳ、Ｃｒ０．５＝　２．０ｊ％１００、１−１
   ．０４％を各重量Ｓ含み、残部実質的にν・からなる球
   状黒鉛鋼材質の内殻とを溶着一体（ヒせしめてなり、か
   つ前記外殻硬度ｄ！Ｈｓ７０以上を有することを特徴と
   するＨａ調圧延用複合スリープローＶ。 ２　外殻材質が更にＭｂｌ、０％以下、Ｖｌ、ＯＸ以下
   扁２ を各重量Ｘ含有する特許請求の範囲第１項記載のローｙ
   。 ３、内殻材質が更に！１．ムｌｅ　ｚｒの１１１又は２
   １１以上を合計重量％で０．１％未満含有する特許請求
   の範囲第１厚又は第２項記載のロール。 ４、遠心力鋳造法によシ、Ｃ２，Ｏ〜３．２％、８１０
   ゜５−’　１．５　Ｘ　、　Ｍ！１０．５−１．５５％
   、２００１％以下。 ８０、　Ｉ　Ｘ以下１Ｍ１０．８−２．５Ｘ、Ｃｒ１Ｏ
   ＝２５Ｘ。 Ｍｏ０．５〜２．ＯＮを各重量Ｘ含み、残部実質的にｈ
   からなる高クロム材質の外殻溶湯を鋳込んだ後その内面
   が一部又は全部未凝固の間に、Ｃ１，０−２，０％、８
   １０−６＝３．ＯＮ、Ｍｎ　Ｏ，２−１，０Ｘ。 Ｐ　０．１　Ｘ以下、８０゜１Ｘ以下、　ＭｉＯ，１−
   １，０ＸＣｒ０．１−１．ＯＮｌＭｏｏ、１−１．ＯＮ
   を各重量％含み、残部実質的に１・からなる球状黒鉛鋼
   材質の内殻溶湯を鋳込み、外内殻を溶着一体化せしめた
   後％　９００−１１００℃に保持し１００℃／Ｈｒ以上
   の冷却速度で冷却する熱処理を施すことを特徴とするＨ
   原調圧延用複合スリーブロールの製造法。 ５、外殻溶湯が更ＫＭｂ　１．　ＯＸ以下、’Ｖ１．Ｏ
   Ｘ以下高３ を各重量％含有する特許請求の範囲第４項記載のロール
   の製造法。 ６、内殻溶６　Ｋ　ｍ！　Ｋ　Ｔｉ　、ム１．　ｚｒの
   １種又は２１１以上を合計重量％で０，１％未満添加し
   て脱酸する特許請求の範囲第４項又は第５項記載のロー
   ルの製造法。