JPS60261610A - 遠心力鋳造複合ロ−ル及びその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は冷間圧延用ワークロールとして、外殻層を特に
耐摩耗性、耐肌荒性に優れた高硬度高クロム材で形成し
、内殻層を強靭性に冨むダクタイル鋳鉄材で形成し、か
つ外内殻層間に中間層を介在せしめてなる三層構造の遠
心力鋳造複合ロール及びその製造法に関する。

（従来の技術） 現在冷間圧延用ロールとしてはＨｓ８５〜１００の硬度
を有する鍛鋼焼入れロールの使用が一般的であるが、こ
の種圧延用ロールには一般に次のような特性が要求され
る。

耐摩耗性 圧延におけるロールの摩耗量は硬度に影響する炭化物量
及び基地組織により決定される。従って、冷間圧延用ロ
ールの耐摩耗性を高めるためには、その使用層を高硬度
にし、かつその組織を均一なものとするのが効果的であ
る。

耐事故性 冷間圧延における耐事故性は、焼付き、絞込めなどの圧
延時の事故により、ロールが異常研摩され、ロール寿命
を大きく左右する。一方、ロール全体としては、大きな
圧延荷重に耐えるべく、その胴部及びネック部に十分な
強靭性が要求される。

しかるに、上記従来の鍛鋼焼入れロールでは、高硬度を
確保するために、その製造工程において焼入れ後の焼戻
し温度を１５０〜２００℃の低温で行うものであり、こ
のためスリップや絞込みなどの圧延事故により表面付近
が異常発熱し、他の部分の拘束によりこの部分に大きな
引張応力を発生し、クラックやスポーリングを発生し易
い欠点があり、又熱影響が軽微な場合でも、高硬度部が
焼戻されて軟化部分を生し、へこみキズを発生し易い難
点があった。

そこで、冷間圧延用ロールの用途については、上記問題
点を抱える従来の鍛鋼焼入れロールに代わり、その使用
層に当る外殻層を高硬度高クロム材で形成し、一方向殻
層は強靭な鋳鉄月で形成し、両者を溶着一体化せしめて
なる複合ロールが使用されつつある。

このいわゆる高硬度高クロムロールにあっては、従来の
鍛鋼焼入れロールに比較すると、次のような特長を有す
るものである。すなわち、この種複合ロールではその焼
入れにさいしては、鍛鋼ロールのそれよりも遅い冷却速
度で行っても、表面から内部深くまで高硬度が得られ、
焼戻しにさいしては、鍛鋼ロールのそれよりも高い温度
で行っても、高硬度が維持されることである。また焼戻
し温度が高いので、圧延事故による異常発熱に対しても
鈍感である。

（発明が解決しようとする問題点） しかし乍ら、このような複合ロール即ち高硬度高クロム
ロールについては、その外殻層には非當に高い硬度、耐
摩耗性が得られるものの、外殻層が高クロム材でありこ
れに内殻層を溶着一体化せしめて鋳造するものであるた
め、遠心力鋳造法によってもその鋳造時には、内殻層に
外殻層の合金成分特にＣｒがある程度不可避に拡散混入
され、これがため内殻層の強靭性が損なわれるおそれの
ある問題点がみられた。

（問題点を解決するための手段） 本発明は上記のような外殻層を高硬度高クロム材、内殻
層を強靭なダクタイル鋳鉄材で形成してなる複合ロール
において、その外殻層から内殻層へのＣｒの拡散混合を
確実に防止するため、その外内殻層間に適当な化学成分
と材質特性を有する中間層を介在せしめてなる新しい三
層構造を有する遠心力鋳造複合ロールを提供するもので
あり、本発明の特徴とする処は、 Ｃ：２．５〜３．２％　Ｎｉ：１．Ｏ〜３．０％Ｓｉ：
０．５〜１．５％　Ｃｒ：１０〜２３％Ｍｎ：０．５〜
１．５％　Ｍｏ：０．５〜３．０％Ｐ＜０．０８％　Ｂ
：０．００１〜１．０％Ｓ＜０．０６％ を各重量％含ゐ残部Ｐｅからなる外殻層と、Ｃ：１．０
〜２，５％　Ｎｉ≦１．５％Ｓｉ：０．５〜１．５％　
Ｃｒ：５．０〜１０．０％Ｍｎ：０．５〜１．５％　Ｍ
ｏＳ２．５％Ｐ＜０．１％　ＴｉＳ２．１％ Ｓ＜０．１％ を各重量％含め残部Ｆｅからなる中間層と、Ｃ：３．０
〜３，８％　Ｎｉ≦２．０％Ｓｉ：１．１３〜３．０％
　Ｃｒ≦１．０％Ｍｎ：０．３〜１．０％　ＭｏＳ２．
０％Ｐ＜０．１％　Ｍｇ：０．０２〜０．１％Ｓ＜０．
０２％ を各重量％含み残部Ｆｅからなる内殻層とを溶着一体化
せしめてなり、かつ前記外殻層がＭ７Ｃ３型共晶カーバ
イド２０〜４０％Ｍ７Ｃ３型二次カーバイドを含みマル
テンサイト基地組熾からなると共に、硬度Ｈｓ８５以上
を有する点にある。

また本発明は、このような複合ロールを製造するための
手段として、上記三層構造の複合ロールを鋳造した後、
これにオーステナイト化処理をし、しかる後焼入れ焼戻
しする高温熱処理を行うことを特徴するものである。

（実施例） 以下、本発明の複合ロールをその製造方法と共に詳述す
る。そこで先ず、本発明ロールを構成する外殻層、中間
層及び内殻層並びにその熱処理について下記に説明する
。

（外殻層） 外殻層の成分範囲及びその限定理由について述べる。

Ｃ：２．５〜３．２％ Ｃ含有量は、（Ｆｅ−Ｃｒ）７Ｃ３型炭化物を安定にす
る範囲として後のＣｒ量とバランスし、目的のカーバイ
ド量によって決定される。しかして、Ｃ２，５％以下で
はＣｒ量と共に目標する２０％辺上のカーバイド量を得
ることができず耐摩耗性が不足し、一方Ｃ３，２％以上
でしょＣｒ量と共にカーバイド量が４０％を越え機械的
性質の劣化を来し好ましくない。

Ｓｉ：０．５〜１．５％ Ｓｉは溶場の脱酸のため０．５％以」二は必要であるが
、１．５％を越えると機械的性質の劣化を来す。

Ｍｎ：０．５〜１．５％ ＭｎはＳｉの補助脱酸剤として０．５％以上必要である
と共に、Ｓの悪影響をＭｎＳとして防止するために有用
であるが、１．５％を越えると機械的性質、特に靭性の
点で劣化が著しい。

Ｐ＜０．０８％ Ｐはロール材質においては少ない程望ましく、材質を跪
くする点から０，０８％未満をその」二型とする。

Ｓ＜０．０６％ Ｓは粒界において偏析し易く、機械的性質を悪化する点
より０．０６％未満をその上限とする。

Ｎｉ：１．Ｏ〜３．０％ Ｎｉは焼入性を向上して積極的に硬度調整するために添
加されるが、目標硬度１１ｓ８５以」−をｉするために
その含有量の範囲は１．０〜３．０％が好適である。

Ｃｒ：１０〜２３％ Ｃｒは＆Ａ’鉄系材質においてｒｅ及びＣと共にカーバ
イドを生成するが、このうち最も硬度の高いＭ７Ｃ３型
のカーバイトばＣｒ／Ｃ比により決定される。

このＭ７Ｃ３型カーバイドの生成量はＣｒ／Ｃのｌ曽加
に従って増加するが、その比か約８位にまで達すると飽
和する。またＣｒ含有量が１０％以下においては、カー
バイＦＭ３Ｃ型となり、これば強靭性及び耐摩耗性の点
でＭ７Ｃ３型のものに劣る。一方Ｃｒ含有量が２３％を
越えると、カーバイドＭ２３Ｃ６型のものとなり、これ
もＭ３Ｃ型のものと同様にＭ７Ｃ，型のものに比較して
劣る。以」−の理由により、Ｃｒは１０〜２３％の範囲
に限定される。

Ｍｏ：０．５〜３．０％ Ｍｏは焼戻し抵抗を著しく高めると同時に、炭化物中あ
るいは基地中に固溶し、その硬度を上昇させる。この効
果は０．５％以下の含有量ではあまりなく一方３．０％
を越えて含有されても、Ｍｏが過剰となり、Ｍｏ２Ｃと
して晶出しその効果も飽和する。

Ｂ　：　０．００１〜１゜０％ 高クロノ、鋳鉄においてＢを０．００１　％以−に含有
−ロしめると、共晶カーハイド量を増加させると共にそ
の初晶を微細化する。またＢを０．０旧％以」二含有せ
しめると、熱処理における焼入能を高め、残留オーステ
ナイト量を減少させて基地組織のマルテンサイト化を図
ることができる。しかし乍ら、Ｂ含有量が１．０％以上
になると、組成が過共晶となり、凝固組織に問題を生じ
る。従って、Ｂの含有量は、０．００１〜１．０重量％
で十分である。

外殻層を形成する高クロム鋳鉄材は以上の成分を各重量
％含み、残部Ｆｅからなる。

（中間層） 次に中間層の成分範囲及びその限定理由について述べる
。この中間層は上記高クロム材からなる外殻層と内殻層
とを直接溶着せしめた場合、外殻層から内殻層にその合
金成分特にＣｒが拡散し、内殻層（軸芯部）の強靭性が
劣化されるのを防止するためのものである。

Ｃ：１．０〜２．５％ 中間層のＣ含有量はその最終的な針台有量との関係並び
に中間層自体の機械的性質の確保の見地より決定される
。ずなわら、この中間層を鋳込んで上記外殻層に溶着せ
しめると、中間層にはＣｒが拡散混入され、鋳込前の中
間層溶湯におけるＣｒ含有量か１．０％以下でも、最終
的にはそれが均一に混合したとすると中間層のＣｒ含有
量は５．０〜１０．０％に達する。このように中間層に
はその鋳込みにより外殻層から不可避にＣｒが拡１１に
混入されるごとになるが、中間層の鋳込温度が高い場合
では、そのＣｒの混入量が益々増加し、ひいては中間層
を介在せしめること自体の意義も失われる。従って、中
間層材質はその鋳込温度を低下する見地から特にそのＣ
含有量が高いこと、即ちＣ１，０％以」−の含有が必要
とされる。しかし、一方ではＣ含有量が余り多過ぎると
炭化物が多くなり、中間層自体の靭性が１０なわれ、こ
の場合も中間層介在の意義か没却されてしまうことにな
り、このためにはＣ含有量の上限を２．５％以下に抑え
ることが必要である。

Ｓｉ：０．５〜１．５％ Ｓｉは溶湯の脱酸効果のために０．５％以上は必要であ
るが、１．５％を越えると中間層の機械的性質劣化を来
す。

Ｍｎ：０．５〜１．５％ ＭｎもＳｉと同様脱酸効果及びＭｎＳとしてＳの悪影響
を除去するために０．５％以上必要であるが、１．５％
を越えるとその効果も飽和し、反面機械的性質の劣化を
来すため好ましくない。

Ｐ＜０．１％、Ｓ＜０．１％ ＰとＳは共にロール材を脆弱にするため、実害のない０
．１％未満に抑える。

Ｎｉ≦１．５％ Ｎｉについては、別設添加しなくとも外殻層から拡散混
入して通常０．３％以上程度は含まれるが、１．５％以
下までの含有には問題ない。しかし、１．５％を越えて
含有されると、焼入性が良くて中間層の基地が硬くなり
過ぎ、靭性の面から又残留応力の面から好ましくない。

Ｃｒ：５．０〜１０．０％ Ｃｒについては、前述の如く、外殻層からの拡散混合を
余儀なくされるが、中間層を設ける趣旨、即ち中間層か
ら次の内殻層へのＣｒの拡散混入を可及的減じるために
は、その含有量は出来るだけ低い方が望ましり、Ｃｒの
許容含有量は５．０〜１０．０％の範囲である。なお、
中間層のＣｒ含有量をこの許容範囲に収めるためには、
その鋳込前における含有量を１．０％以下に抑える必要
がある。ずなわち、鋳込前からＣｒ含有量が高いと、外
殻層からの混入分と合計して、上記許容範囲を越えるお
それがあるためである。

ＭｎＳ０．５％ Ｍｏは前記Ｎｉと同様の作用を営むが、０．５％を越え
て含有されると、やはり中間層の基地が硬くなり過ぎ、
実害のない０．５％以下の範囲に抑えられる。

ＴｉＳ２．１％ Ｔｉについては脱酸のために必要であるが、０．１％を
越えて含まれると、溶湯が過酸化状態となり、かつ溶湯
の流動性を低下するため好ましくない。

中間層を形成する材質は以上の成分を各重量％含み、残
部Ｆｅからなる。なお、上記成分範囲はその製品複合ロ
ールにおける含有量を規定するものである。

（内殻層） 次に又、内殻層の成分範囲及びその限定理由について述
べる。内殻層へのＣｒの混入は、上記中間層の介在によ
って、直接外殻層内面に鋳込む場合に比し大巾に低減さ
れるが、Ｃｒの混入を完全に防＋ｈすることばできず、
約０．５〜１．０％の混入は避けられない。従って、内
殻層は予めこのＣｒ増加分等を考慮してその鋳込成分を
調整する必要がある。

Ｃ：３．Ｏ〜３．８　％ Ｃ含有量が３．０％以下の場合では、材質のチル化が進
行し、内殻層の靭性低下が著しく、一方３８％を越える
と、黒鉛化が過剰となり、内殻材として強度不足となる
と共に硬度が低下し、ネック部が使用中に肌荒れを起こ
し易くなるためである。

従って、この理由からＣ含有量を３．０〜３．８％とす
る。

Ｓｉ：１．８〜３．０　％ Ｓｌについては、１．８％以下の含有量では黒鉛化が想
くセメンタイ１−が多く析出し、内殻層の強度が劣化し
て残留応力により鋳造割れを起こし易い欠点があり、一
方３．０％を越えると黒鉛化か過剰となって強度の劣化
を招き好ましくない。

■ｎ：ｏ、３〜１，０％ ＭｎはＳと結合しＭｎＳとしてＳの悪影響を除去するの
に有効であるが、０．３％以下でこの効果がなく一方１
．０％以上では材質の劣化作用が著しく好ましくない。

Ｐ＜０．１％ Ｐは溶湯の流動性を高めるが、材質を脆弱にするため少
ない程望ましく、０．１％未満に抑える。

Ｓ＜０．０２％ ＳはＰと同様に材質を脆弱にし、しかもダクタイル鋳鉄
ではＭｇと結合しＭｇＳを形成するため、黒鉛の球状化
を図るためにＵＳ含有量を低く抑える必要があり、０．
０２％未満に規制する。

Ｎｉ≦２，０％ Ｎｉについては、黒鉛の安定化剤として含ませるが、２
．０％を越えても顕著な効果がなく、コスト的に不利と
なるため２．０％以下とする。

Ｃｒ≦１．０％ Ｃｒについては、上記中間層の介在によってもある程度
の混入は避けられず、またその含有量は低い程望ましい
が、Ｓｉとのバランスなどを勘案すると、１．０％以下
の含有量は許容される。なお、内殻層の鋳込み成分では
、外殻層からのＣｒ混大分を考慮して、０．５％以下に
抑える必要がある。すなわち、０，５％を越えて含有し
ていると、中間層に溶着一体化せしめた後では、そのＣ
ｒ含有量が１．０％を越えるおそれがあり、その場合に
は材質のセメンタイトが多くなり、強靭性が劣化される
ためである。

ＭｏＳ２．０％ ＭＯは添加を要しないが、その含有量は実害のない１．
０％以下とする。

Ｍｇ：０．０２〜０．１％ Ｍｇは内殻層の黒鉛の球状化を図り強靭なダクタイル鋳
鉄とするために０．０２％以上は必要である。

しかし、Ｍｇが０．１％を越えるとそのチル化作用及び
ドロス形成の点で好ましくない。

内殻層を形成するダクタイル鋳鉄材は以上の成分を各重
量％含み、残部Ｆｅからなる。なお、内殻層についても
、上記成分範囲はその製品複合ロールにおける含有量を
規定するもである。

（熱処理） 次に本発明の製造法に係る高温熱処理法と共に、目的複
合ロールの外殻層に要求される条件、特性について述べ
る。

本発明が対象としている複合ロールについてはその高ク
ロム鋳鉄）Ａからなる外殻層に硬度１１ｓ８５以上を有
することがめられる。この理由は、一般に冷間仕上ワー
クロールの用途では、硬度と耐摩耗性との相関関係が強
く，Ｈｓ８５を下回るものでは耐摩耗性、耐肌荒性が急
激に低下し、その所要特性を十分満足できないものとな
るためである。

しかして、外殻層にこの硬度Ｈｓ８５以上を得るために
は、共晶カーバイドをＭ７Ｃ３型のものとすると共に、
その基地組織をマルテンサイトを主体とした組織としな
ければならない。このうち、前者の条件については共晶
カーバイドの形態が前述のようにＣｒ／Ｃ比によって大
概決定されるため、その比の調整によってコントロール
されるが、後者の条件を満足するためには、必要な合金
成分を添加すると共に適正な熱処理を施す必要がある。

すなわち、外殻層を形成する高クロム鋳鉄材は鋳造時に
おけるその基地組織がオーステナイトであり、これをし
てマルテンサイト組織に変態せしめるためには、高温に
保持した後、急冷する熱処理を施すことが必要となる訳
である。

この本発明の製造方法に係る高温熱処理法について詳述
すれば、次の通りである。熱処理温度は９５０℃以上に
保持しなければならない。ずなわち、９５０℃は本ロー
ルの外殻層成分におけるＡｃ３点であって、Ａｃ３点以
上に保持されると、基地中のＣｒは中心部での拡散が起
こらず、二次ｉｎ−ｓｉｔｕ　Ｃａｒｂｉｄｅとして高
硬度の三方晶Ｍ７Ｃ３型カーバイドを析出し、これに伴
い固溶Ｃｒ濃度が低下してオーステナイト安定化が妨げ
られ、又臨界冷却速度か小さくなって、焼入れによりマ
ルテンサイトが形成されるのである。また焼入れ速度は
１２５℃／Ｈｒ以上の条件下に行われなければならない
。すなわち、これよりも遅い速度では、外殻層にパーラ
イト変感が起こり、高硬度は得られない。更に又、焼入
れ後の焼戻しは４００〜６００℃の温度範囲で行われる
。この温度範囲で焼戻しすると、焼入れによるマルテン
サイトは余り影響されずその歪取りが十分になされる。

これに対して、４００℃以下の焼戻し温度では、歪取り
効果が十分に達せられず、また６００℃以上の焼戻し温
度では、マルテンサイトが焼戻されて硬度低下を来す。

なお、外殻層を形成する高クロム鋳鉄材には、添加元素
として焼入れ効果を有する旧及びＭｏを各前記の適量を
含有せしめであるため、熱処理によるマルテンサイト化
は容易に行われる。

以上のような高温熱処理法においては、複合ロールの外
殻層はＭ７Ｃ３型二次カーバイドを析出したマルテンサ
イト基地組織を呈し、Ｃｒ／Ｃ比の調整によって得られ
る適正な２０〜４０％のＭ７Ｃ３型共晶カーバイドとの
相乗効果により、外殻層には所期目的とＨｓ８５以上の
高硬度が得られるのである。

なお、本熱処理を行えば、中間層及び内殻層も同時に９
５０℃以上の高温熱処理を受けて強化される。ずなわぢ
、中間層はその鋳造組織として、フェライト＋セメンタ
イトの混合組織を有しているが、高温熱処理によりその
混合組織は微細、粒状化されより強靭化される。また内
殻層は球状黒鉛組織を有しているが、高温熱処理により
セメンタイトは分解あるいは球状化し又マトリックスは
粒状化し強靭化される。以上のように、本発明に係る高
温熱処理を行えば、複合ロールはその外殻層は高硬度化
し、一方中間層及び内殻層は強靭化する効果が同時に得
られる。

次に本発明の複合ロールの鋳造法について説明する。一
般に複合ロールの鋳造法としては、中抜き鋳造法、スラ
イディングゲート法、遠心力鋳造法が採用されているが
、このうち本ロールの場合では、外殻層厚さの管理、内
殻層へのＣｒの拡散の問題等に照らし、遠心力鋳造法に
よるのが最も管理し易くかつ経済的である。

この遠心力鋳造法による本ロールの鋳造法について簡単
に説明すると、内面に適宜耐火物を被覆して構成した金
型を遠心力鋳造機上で回転し、まずその中に外殻層を形
成すべく鋳鉄溶湯を鋳込み、その内面が未凝固の間に中
間層を形成ずべき溶湯を鋳込む。かくして、外殻層及び
中間層が完全に凝固した後、金型を垂直に立ててその上
部から内殻層を形成すべきダクタイル鋳鉄溶湯を鋳込み
、三者を完全に冶金学的に結合せしめて一体のロールを
鋳造するのである。なお、内殻層の鋳込みにさいしては
、金型を水平もしくは傾斜状態にして鋳込むこともでき
、この場合では外殻層及び中間層の完全耐固を待つ必要
はない。かくして鋳造された複合ロールは、炉中で高温
保持した後、炉外に取出し噴霧水冷もしくは油槽中に焼
入れし、再び炉中で歪取低温熱処理する前記の熱処理法
に供される。

第１図・第２図はこのようにして製造された本発明に係
る三層構造を有する複合ロールの構造−例を現わし、（
１）は外殻層、（２）は中間層、（３）は内殻層（軸芯
部）を示す。

次に本発明の具体的な実施例を比較例と共に掲げて説明
する。

実施例及び比較例は製品胴径５７０φ、胴長１４００β
のロール製造例であり、製造条件を以下に示す。

外殻層鋳造条件 外殻層として、肉厚８０ｍｍ（鋳込重量１２００ｋｇ）
の高クロム鋳鉄溶湯を遠心力鋳造機上の回転金型に鋳込
温度１４００℃で鋳込んだ。

中間層鋳造条件 外殻層の鋳込み開始後１８分後に、中間層溶湯を肉厚３
５ｍｍ（鋳込重量４００ｋｇ）で引続き回転金型に鋳込
温度１４７０℃で鋳込んだ。そして、外殻層の鋳込み開
始後約３０分で外殻層及び中間層は完全に凝固した。

内殻層鋳造条件 上記外殻層及び中間層の針面完了後、鋳型を垂直に立て
、その上部から内殻層としてダクタイル鋳鉄溶湯を鋳込
温度１３８０℃で鋳込み、鋳型内を完全に満した後、そ
の上面を押湯保温口でカバーした。

熱処理条件 上記内殻層が完全に凝固した後、型バランしてロールを
取出し、これを炉内に入れ１０００℃まで昇温し２時間
保持した後、炉外に取出しロール胴部を噴霧水冷すると
表面が４７０℃に冷却した。このさいの冷却速度は２６
０℃／Ｈであった。この状態でロールを再び炉内で５０
０℃に保持し、その後炉冷した。

試験結果 各層の溶湯及び製品化学成分並びに胴部外殻層に得られ
た硬度を下記第１・２表に示す。第１表は比較例を、第
２表は本発明実施例を示す。

また、上記両複合ロールを機械加工後、胴部の超音波テ
スｌ及び破断調査に供した結果、外殻層の厚さは中間層
によって洗われ６０龍前後となっていた。一方中間層の
厚さは３０〜３５龍となっており、その部分のＣｒ含有
量は６．０〜８．０％であった。そして外殻層、中間層
及び内殻層の王者は完全に結合し組織的な連続性も認め
られた。

（発明の効果） 以上詳細に述べたように、本発明は外殻層を高硬度高ク
ロム材、内殻層を強靭なダクタイル鋳鉄材で形成してな
る複合ロールにおいて、両者の間にＣｒの拡散混合を防
止するための中間層を介在せしめたものであるため、内
殻層へのＣｒの混入量が半減でき、これに基づき内殻層
の強靭性を劣化することなく、その使用層に当る外殻層
を高硬度のものとすることができる。また本発明の複合
ロールはその好適な高温熱処理と共に炭化物の形態並び
に組織の調整によって、所期目的とするＨｓ８５以上の
高硬度を有するものが容易に得られるのであり、しかも
その高温熱処理の実施によれば、従来の鍛鋼焼入れロー
ルに比較してその高硬度層が使用層の肉厚深くまで波及
しかつ安定に得られる特性があり、同時に又、そのさい
には中間層及び内殻層は強靭化される効果も得られるた
め、この種従来の中間層を介在しない複合ロールと比較
すれば、その問題点の解消に極めて有効なものとなり得
るのである。また、本発明に係る外殻層には特定量のＢ
が含有されているので残留オーステナイトの低減及び基
地の微細化が図られ、外殻層の圧延性能を頗る向上させ
ることができる。

なお、本発明複合ロールの具体的な使用用途については
、コールド、ホットストリップミル用仕上ワークロール
、ホットスキンパス用ロール、線材仕上用ロール等が掲
げられる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る複合ロールの構造例を現わす断面
図、第２図は横断面図である。 １・・・外殻層、２・・・中間層、３・・・内殻層（軸
芯部）。 特許出願人　久保田鉄工株式会社 ８

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：２．５〜３．２％　Ｎi：１．０−３．０％Ｓ
   ｉ：０．５〜１．５％　Ｃｒ：１０−２３％Ｍｎ：０．
   ５〜１．５％　Ｍｏ：０．５−３．０％Ｐ＜０．０８％
   　Ｂ：０．００１〜１．０％Ｓ＜０．０６％ を各重量％含み残部Ｆｅからなる外殻層と、Ｃ：１．０
   〜２．５％　Ｎｉ≦１．５％Ｓｉ：０．５〜１．５％　
   Ｃｒ：５．０〜１０．０％Ｍｎ：０．５〜１．５％　Ｍ
   ｏＳ０．５％Ｐ＜０．１％　ＴｉＳ２．１％ Ｓ＜０．１％ を各重量％含み残部Ｆｅからなる中間層と、Ｃ：３．０
   〜３．８％　Ｈｉ≦２．０％Ｓｉ：１．８〜３．０％　
   Ｃｒ≦１．０％Ｍｎ：０．３〜１．０％　Ｍｏ≦１．０
   ％Ｐ＜０．１％　Ｍｇ：０．０２〜０．１％Ｓ＜０．０
   ２％ を各重量％含み残部Ｆｅからなる内殻層とを溶着一体化
   せしめてなり、かつ前記外殻層がＭ７Ｃ３型共晶カーバ
   イド２０〜４０％とＭ７Ｃ３型二次カーバイドを含みマ
   ルテンサイ］・基地組織からなると共に、硬度Ｈｓ８５
   以上を有することを特徴とする遠心力鋳造複合ロール。 ２、遠心力鋳造法により、 Ｃ：２．５〜３，２％　Ｎｉ：１．０〜３，０％Ｓｉ：
   ０．５−１．５％　Ｃｒ：１０〜２３％Ｍｎ：０．５−
   １．５％　Ｍｏ：０．５〜３．０％Ｐ＜０．０８％　Ｂ
   ：０．００１〜１．０％Ｓ＜０．０６％ を各重量％含み残部Ｆｅからなる外殻層と、Ｃ：１．Ｏ
   〜２．５％　Ｎ＋≦１．５％Ｓｉ：０．５−１．５％　
   Ｃｒ：５．０−１０．０％Ｍｎ：０．５〜１．５％　Ｍ
   ｏＳ０．５％Ｐ＜０．１％　ＴｉＳ２．１％ Ｓ＜０．１％ を各重量％含み残部Ｆｅからなる中間層と、Ｃ：３．０
   〜３．８％　Ｎｉ≦２．０％Ｓｉ：１．８−３．０％　
   Ｃｒ≦１．０％Ｍｎ：０．３〜１．０％　Ｍｏ≦１．０
   ％Ｐ＜０．１％　Ｍｇ：０．０２〜０．１％Ｓ＜０．０
   ２％ を各重量％含み残部Ｆｅからなる内殻層とを溶着一体化
   せしめた複合ロールを鋳造した後、この鋳造複合ロール
   をオーステナイト化処理し、しかる後焼入れ焼戻しする
   ことを特徴とする遠心力鋳造複合ロールの製造法。