JP2715205B2 - 圧延用ロール外層材 - Google Patents
圧延用ロール外層材Info
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- JP2715205B2 JP2715205B2 JP30383291A JP30383291A JP2715205B2 JP 2715205 B2 JP2715205 B2 JP 2715205B2 JP 30383291 A JP30383291 A JP 30383291A JP 30383291 A JP30383291 A JP 30383291A JP 2715205 B2 JP2715205 B2 JP 2715205B2
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- roll
- resistance
- rolling
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐摩耗性と耐クラック
性を兼備した圧延用ロール外層材に関する。
性を兼備した圧延用ロール外層材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、耐摩耗性が要求される熱間圧延用
ロールは、外層と内層からなる複合ロールとされ、外層
材をセメンタイト系の炭化物が晶出した高Ｃｒ鋳鉄、ま
たはＮｉ−グレン鋳鉄、内層材を靱性の良いねずみ鋳
鉄、またはダクタイル鋳鉄として、遠心力鋳造法によっ
て製造されている。然るに、圧延条件の苛酷化及び圧延
における生産性向上の要求等から、より一層の耐摩耗性
と耐クラック性を備えた圧延用ロールの提供が要求され
ている。
ロールは、外層と内層からなる複合ロールとされ、外層
材をセメンタイト系の炭化物が晶出した高Ｃｒ鋳鉄、ま
たはＮｉ−グレン鋳鉄、内層材を靱性の良いねずみ鋳
鉄、またはダクタイル鋳鉄として、遠心力鋳造法によっ
て製造されている。然るに、圧延条件の苛酷化及び圧延
における生産性向上の要求等から、より一層の耐摩耗性
と耐クラック性を備えた圧延用ロールの提供が要求され
ている。
【０００３】このような状況から、例えば特開昭60-124
407 号、特開昭61-177355 号には、従来の遠心力鋳造ロ
ールの外層材として高Ｖ鋳鉄を用いることが提案されて
いる。
407 号、特開昭61-177355 号には、従来の遠心力鋳造ロ
ールの外層材として高Ｖ鋳鉄を用いることが提案されて
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】然しながら、遠心力鋳
造ロールの外層材として高Ｖ鋳鉄を用いる圧延用ロール
では、比重の小さいＶ炭化物が遠心分離し、ロール外層
内の特性が肉厚方向で不均一になる。この傾向は大型ロ
ールで外層肉厚が大なるほど著しく、実用ロールとして
の使用に耐えることができないという問題点がある。
造ロールの外層材として高Ｖ鋳鉄を用いる圧延用ロール
では、比重の小さいＶ炭化物が遠心分離し、ロール外層
内の特性が肉厚方向で不均一になる。この傾向は大型ロ
ールで外層肉厚が大なるほど著しく、実用ロールとして
の使用に耐えることができないという問題点がある。
【０００５】尚、特開昭58-87249号公報、特開平1-9635
5号公報には、高速度鋼なみに高合金化した鋳鋼、鋳鉄
を適用したロール材が提案されている。然しながら、特
開昭58-87249号公報には焼嵌めまたは組立ロールを対象
としたものであり、圧延中に生ずる外層と軸材間の滑り
が問題となる。また、特開平1-96355 号公報は特殊な鋳
かけ肉盛法等、遠心力鋳造法以外の特殊な製造手法しか
適用できず、生産性、経済性の面で問題がある。
5号公報には、高速度鋼なみに高合金化した鋳鋼、鋳鉄
を適用したロール材が提案されている。然しながら、特
開昭58-87249号公報には焼嵌めまたは組立ロールを対象
としたものであり、圧延中に生ずる外層と軸材間の滑り
が問題となる。また、特開平1-96355 号公報は特殊な鋳
かけ肉盛法等、遠心力鋳造法以外の特殊な製造手法しか
適用できず、生産性、経済性の面で問題がある。
【０００６】即ち、圧延用ロールの製造に際し、ロール
外層にＶを多量に含有させることにより、耐摩耗性を著
しく向上させることは可能であるが、複合ロール製造時
に生産性、経済性が最も優れているとして一般に実施さ
れている遠心力鋳造法を採用した場合には、炭化物の遠
心分離を生じ所定の特性を均一に得られないという問題
点がある。
外層にＶを多量に含有させることにより、耐摩耗性を著
しく向上させることは可能であるが、複合ロール製造時
に生産性、経済性が最も優れているとして一般に実施さ
れている遠心力鋳造法を採用した場合には、炭化物の遠
心分離を生じ所定の特性を均一に得られないという問題
点がある。
【０００７】本発明は、外層を形成する合金成分を適正
化し、炭化物組成を限定することにより、生産性、経済
性の優れた遠心力鋳造法を適用しても、偏析等の生じな
い耐摩耗性と耐クラック性の均一な圧延用ロール外層材
を提供することを目的とする。
化し、炭化物組成を限定することにより、生産性、経済
性の優れた遠心力鋳造法を適用しても、偏析等の生じな
い耐摩耗性と耐クラック性の均一な圧延用ロール外層材
を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の圧延用ロール外
層材は、Ｃ：1.5 〜 3.5％，Ｓｉ：1.5 ％以下, Ｍｎ：
1.2％以下, Ｃｒ：5.5 〜12.0％，Ｍｏ：2.0 〜8.0
％，Ｖ：3.0 〜10.0％，Ｎｂ：0.6 〜7.0 ％を含有し、
且つ下記(1) 式と(2) 式を満足し、 Ｖ＋ 1.8Ｎｂ ≦ 7.5 Ｃ−6.0(％)…(1) 0.2 ≦ Ｎｂ／Ｖ ≦ 0.8 …(2) 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなるようにしたもので
ある。
層材は、Ｃ：1.5 〜 3.5％，Ｓｉ：1.5 ％以下, Ｍｎ：
1.2％以下, Ｃｒ：5.5 〜12.0％，Ｍｏ：2.0 〜8.0
％，Ｖ：3.0 〜10.0％，Ｎｂ：0.6 〜7.0 ％を含有し、
且つ下記(1) 式と(2) 式を満足し、 Ｖ＋ 1.8Ｎｂ ≦ 7.5 Ｃ−6.0(％)…(1) 0.2 ≦ Ｎｂ／Ｖ ≦ 0.8 …(2) 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなるようにしたもので
ある。
【０００９】
【作用】本発明における各合金元素の含有量の限定理由
及びＶ、Ｎｂ、Ｃ量の限定式について説明する。
及びＶ、Ｎｂ、Ｃ量の限定式について説明する。
【００１０】Ｃ：1.5 ％〜3.5 ％ Ｃはロール外層材の耐摩耗性を向上する硬い炭化物を形
成するための必須元素で1.5 ％以上必要であるが、3.5
％を越えると耐クラック性が著しく低下するため上限を
3.5 ％とする。
成するための必須元素で1.5 ％以上必要であるが、3.5
％を越えると耐クラック性が著しく低下するため上限を
3.5 ％とする。
【００１１】Ｓｉ：1.5 ％以下 Ｓｉは脱酸剤及び鋳造性の確保のために添加するが、1.
5 ％を越えると耐クラック性を低下するため上限を1.5
％とする。
5 ％を越えると耐クラック性を低下するため上限を1.5
％とする。
【００１２】Ｍｎ：1.2 ％以下 Ｍｎも上記Ｓｉと同様の目的で添加するが、1.2 ％を越
えると耐クラック性が低下するため好ましくなく上限を
1.2 ％とする。
えると耐クラック性が低下するため好ましくなく上限を
1.2 ％とする。
【００１３】Ｃｒ：5.5 〜12.0％ Ｃｒは炭化物を形成し、耐摩耗性を向上するために必要
な元素で5.5 ％以上添加するが、12.0％を越えると本発
明が対象とするＶ、Ｎｂを添加した場合には耐摩耗性が
劣化するため上限を12.0％とする。
な元素で5.5 ％以上添加するが、12.0％を越えると本発
明が対象とするＶ、Ｎｂを添加した場合には耐摩耗性が
劣化するため上限を12.0％とする。
【００１４】Ｍｏ：2.0 〜8.0 ％ ＭｏはＣｒと同様に炭化物を形成して耐摩耗性の向上に
有効であるとともに、基地の焼入性、焼もどし軟化抵抗
を向上し、基地組織の強化に有効であるため2.0 ％以上
必要であるが、8.0 ％を越えると耐クラック性が低下す
るため、上限を8.0 ％とする。
有効であるとともに、基地の焼入性、焼もどし軟化抵抗
を向上し、基地組織の強化に有効であるため2.0 ％以上
必要であるが、8.0 ％を越えると耐クラック性が低下す
るため、上限を8.0 ％とする。
【００１５】Ｖ：3.0 〜10.0％、Ｎｂ：0.6 〜7.0 ％ Ｖ、Ｎｂは本発明における最も重要な必須元素であり、
これらの複合添加と含有量制限条件が本発明の最大の特
徴である。
これらの複合添加と含有量制限条件が本発明の最大の特
徴である。
【００１６】Ｖは耐摩耗性の向上に最も有効な硬いＭＣ
またはＭ4 Ｃ3 炭化物を形成するための必須元素で、そ
の効果を発揮するためには3.0 ％以上必要であるが、1
0.0％を越えると耐クラック性の低下、製造上の問題を
生じるため上限を10.0％とする。
またはＭ4 Ｃ3 炭化物を形成するための必須元素で、そ
の効果を発揮するためには3.0 ％以上必要であるが、1
0.0％を越えると耐クラック性の低下、製造上の問題を
生じるため上限を10.0％とする。
【００１７】ＮｂもＶ同様耐摩耗性に有効な硬いＭＣ炭
化物を形成するが単独添加では粗大な塊状炭化物となり
その効果が得られないだけでなく耐クラック性が問題と
なる。
化物を形成するが単独添加では粗大な塊状炭化物となり
その効果が得られないだけでなく耐クラック性が問題と
なる。
【００１８】そこでＶとＮｂを複合添加した場合の母材
硬さに及ぼすＣ量との関係、及び遠心力鋳造したリング
材の炭化物分布に起因する外層、内層間の熱間摩耗比、
熱衝撃試験におけるクラックの最大深さとＮｂ、Ｖの含
有量比Ｎｂ／Ｖとの関係を調べた結果をそれぞれ図１及
び図２に示す。
硬さに及ぼすＣ量との関係、及び遠心力鋳造したリング
材の炭化物分布に起因する外層、内層間の熱間摩耗比、
熱衝撃試験におけるクラックの最大深さとＮｂ、Ｖの含
有量比Ｎｂ／Ｖとの関係を調べた結果をそれぞれ図１及
び図２に示す。
【００１９】図１から耐摩耗熱間圧延用ロールとして必
要な硬さＨs 75以上を得るためには Ｖ＋1.8 Ｎｂ≦7.5 Ｃ−6.0 （％） を満足する必要があることが明らかとなった。
要な硬さＨs 75以上を得るためには Ｖ＋1.8 Ｎｂ≦7.5 Ｃ−6.0 （％） を満足する必要があることが明らかとなった。
【００２０】尚、図１の実験は、Ｓｉ：0.5 ％，Ｍｎ：
0.5 ％，Ｃｒ：6.8 ％，Ｍｏ：3.2％を含有し、Ｃ、Ｎ
ｂ、Ｖを変化した溶湯を鋳造した25mmＹブロックについ
て、1000℃焼ならし処理、550 ℃焼もどし処理を施した
試料を用いた。
0.5 ％，Ｃｒ：6.8 ％，Ｍｏ：3.2％を含有し、Ｃ、Ｎ
ｂ、Ｖを変化した溶湯を鋳造した25mmＹブロックについ
て、1000℃焼ならし処理、550 ℃焼もどし処理を施した
試料を用いた。
【００２１】また、図２から遠心力鋳造法で製造した場
合にも均一な外層材を得ることができ、かつ耐クラック
性も損なわないためには 0.2 ≦Ｎｂ／Ｖ≦0.8 を満足する必要があることが明らかとなった。
合にも均一な外層材を得ることができ、かつ耐クラック
性も損なわないためには 0.2 ≦Ｎｂ／Ｖ≦0.8 を満足する必要があることが明らかとなった。
【００２２】尚、図２において、「摩耗比（内層／外
層）」は、リング材の内層側から採取した試験片の摩耗
量（Ｉw ）と外層側から採取した試験片の摩耗量（Ｏw
）との比（Ｉw ／Ｏw ）であり、「熱衝撃クラック最
大深さ」は、熱衝撃試験で発生したクラックの最大深さ
である。
層）」は、リング材の内層側から採取した試験片の摩耗
量（Ｉw ）と外層側から採取した試験片の摩耗量（Ｏw
）との比（Ｉw ／Ｏw ）であり、「熱衝撃クラック最
大深さ」は、熱衝撃試験で発生したクラックの最大深さ
である。
【００２３】また、図２の実験は、Ｃ：2.5 ％，Ｓｉ：
0.5 ％，Ｍｎ：0.5 ％，Ｃｒ：6.5％，Ｍｏ：3.5 ％，
Ｖ：5.4 ％，Ｎｂ：0 〜8.0 ％を含有する溶湯を遠心力
鋳造（140 Ｇ）して得た肉厚100mm のリングサンプルに
ついて、1000℃焼ならし処理、550 ℃焼もどし処理を施
した試料を用いた。
0.5 ％，Ｍｎ：0.5 ％，Ｃｒ：6.5％，Ｍｏ：3.5 ％，
Ｖ：5.4 ％，Ｎｂ：0 〜8.0 ％を含有する溶湯を遠心力
鋳造（140 Ｇ）して得た肉厚100mm のリングサンプルに
ついて、1000℃焼ならし処理、550 ℃焼もどし処理を施
した試料を用いた。
【００２４】そして、摩耗試験は、φ190 ×15の相手材
とφ50×10の試験材の２円盤のすべり摩耗方式で相手材
を800 ℃に加熱し、荷重100Kgfで圧接した状態で試験材
を800rpmで回転させ、すべり率3.9 ％として120 分後の
摩耗減量を測定して行なった。
とφ50×10の試験材の２円盤のすべり摩耗方式で相手材
を800 ℃に加熱し、荷重100Kgfで圧接した状態で試験材
を800rpmで回転させ、すべり率3.9 ％として120 分後の
摩耗減量を測定して行なった。
【００２５】また、熱衝撃試験は、1200rpm で回転して
いるローラーに55×40×15の板状試験片を圧接する方式
で、荷重150kgf、接触時間15ｓの条件で行ない、試験片
に発生したクラック長さを測定した。
いるローラーに55×40×15の板状試験片を圧接する方式
で、荷重150kgf、接触時間15ｓの条件で行ない、試験片
に発生したクラック長さを測定した。
【００２６】
【実施例】表１に示す化学組成の溶湯（本発明材：Ｂ〜
Ｆ、Ｒ、Ｓ、比較材：Ａ、Ｇ〜Ｑ）を遠心力鋳造法（14
0G）により鋳造し、肉厚100mm のリングサンプルを試作
し、ショアー硬さ、熱間摩耗及び熱衝撃試験を行なっ
た。
Ｆ、Ｒ、Ｓ、比較材：Ａ、Ｇ〜Ｑ）を遠心力鋳造法（14
0G）により鋳造し、肉厚100mm のリングサンプルを試作
し、ショアー硬さ、熱間摩耗及び熱衝撃試験を行なっ
た。
【００２７】
【表１】
【００２８】尚、摩耗試験は、リング材の内層側と外層
側からそれぞれφ50×10の試験片を採取し、前記条件と
同一の方法で行なった。
側からそれぞれφ50×10の試験片を採取し、前記条件と
同一の方法で行なった。
【００２９】また、熱衝撃試験は、リング材の外層側よ
り前記した板状試験片を採取し、同一の条件で行なっ
た。
り前記した板状試験片を採取し、同一の条件で行なっ
た。
【００３０】それら摩耗試験と熱衝撃試験の結果を表２
に示す。表２によれば、本発明材は従来のＮｉ−グレン
材（Ａ材）と比べ、硬さは同程度であるが、耐摩耗性、
耐クラック性ともに著しく向上していることが認められ
る。
に示す。表２によれば、本発明材は従来のＮｉ−グレン
材（Ａ材）と比べ、硬さは同程度であるが、耐摩耗性、
耐クラック性ともに著しく向上していることが認められ
る。
【００３１】
【表２】
【００３２】また、比較材Ｇ〜Ｑ材は本発明の限定をは
ずれているため、Ｇ材は炭化物の偏析で外層の耐摩耗性
が低下し、Ｈ材については硬さが不足しているとともに
耐クラック性が低下し、Ｉ材については硬さの不足とと
もに炭化物の偏析で外層の耐摩耗性が低下し、Ｊ材につ
いては硬さが不足している。また、Ｋ材はＣ量が過多で
あるため耐クラック性が低下し、Ｌ材はＳｉ量が過多で
あるため耐クラック性が低下し、Ｍ材はＭｎ量が過多で
あるため耐クラック性が低下し、Ｎ材はＣｒ量が過多で
あるため耐摩耗性、耐クラック性が低下し、Ｏ材はＭｏ
量が過多であるため耐クラック性が低下し、Ｐ材はＶ量
が不足しているため耐摩耗性、耐クラック性が低下し、
Ｑ材はＶ量が過多であるため耐クラック性が低下してい
る。
ずれているため、Ｇ材は炭化物の偏析で外層の耐摩耗性
が低下し、Ｈ材については硬さが不足しているとともに
耐クラック性が低下し、Ｉ材については硬さの不足とと
もに炭化物の偏析で外層の耐摩耗性が低下し、Ｊ材につ
いては硬さが不足している。また、Ｋ材はＣ量が過多で
あるため耐クラック性が低下し、Ｌ材はＳｉ量が過多で
あるため耐クラック性が低下し、Ｍ材はＭｎ量が過多で
あるため耐クラック性が低下し、Ｎ材はＣｒ量が過多で
あるため耐摩耗性、耐クラック性が低下し、Ｏ材はＭｏ
量が過多であるため耐クラック性が低下し、Ｐ材はＶ量
が不足しているため耐摩耗性、耐クラック性が低下し、
Ｑ材はＶ量が過多であるため耐クラック性が低下してい
る。
【００３３】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、生産性、
経済性の優れた遠心力鋳造法を適用しても、偏析等の生
じない耐摩耗性と耐クラック性に優れた圧延用ロール外
層材を得ることができる。
経済性の優れた遠心力鋳造法を適用しても、偏析等の生
じない耐摩耗性と耐クラック性に優れた圧延用ロール外
層材を得ることができる。
【図１】図１はＶとＮｂの複合添加量とＣ量とが母材硬
さに及ぼす影響を示す線図である。
さに及ぼす影響を示す線図である。
【図２】図２は遠心力鋳造したリング材の炭化物分布に
起因する外層と内層間の熱間摩耗比と、熱衝撃試験にお
けるクラック最大深さに及ぼすＮｂとＶの含有量比Ｎｂ
／Ｖの影響を示す線図である。
起因する外層と内層間の熱間摩耗比と、熱衝撃試験にお
けるクラック最大深さに及ぼすＮｂとＶの含有量比Ｎｂ
／Ｖの影響を示す線図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：1.5 〜 3.5％，Ｓｉ：1.5 ％以下,
Ｍｎ： 1.2％以下,Ｃｒ：5.5 〜12.0％，Ｍｏ：2.0 〜
8.0 ％，Ｖ：3.0 〜10.0％，Ｎｂ：0.6 〜7.0 ％を含有
し、且つ下記(1) 式と(2) 式を満足し、 Ｖ＋ 1.8Ｎｂ ≦ 7.5 Ｃ−6.0(％)…(1) 0.2 ≦ Ｎｂ／Ｖ ≦ 0.8 …(2) 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる圧延用ロール外層
材。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE69227504T DE69227504T2 (de) | 1991-09-12 | 1992-03-31 | Material für aussenschicht einer umformwalze und durch schleuderguss hergestellte verbundwalze |
| PCT/JP1992/000400 WO1993005192A1 (en) | 1991-09-12 | 1992-03-31 | Material of outer layer of roll for rolling and compound roll manufactured by centrifugal casting |
| US08/050,394 US5316596A (en) | 1991-09-12 | 1992-03-31 | Roll shell material and centrifugal cast composite roll |
| EP92907591A EP0562114B1 (en) | 1991-09-12 | 1992-03-31 | Material of outer layer of roll for rolling and compound roll manufactured by centrifugal casting |
| KR1019930701420A KR960005598B1 (ko) | 1991-09-12 | 1992-03-31 | 압연용 로울 외층재료 및 원심력 주조제 복합로울 |
| PCT/JP1992/000625 WO1993005193A1 (en) | 1991-09-12 | 1992-05-14 | Material of outer layer of roll for rolling and compound roll manufactured by centrifugal casting |
| ES92909738T ES2124728T3 (es) | 1991-09-12 | 1992-05-14 | Material para la capa exterior de un cilindro de laminacion y cilindro compuesto fabricado por fundicion centrifuga. |
| EP92909738A EP0559899B1 (en) | 1991-09-12 | 1992-05-14 | Material of outer layer of roll for rolling and compound roll manufactured by centrifugal casting |
| CN 92103692 CN1032262C (zh) | 1991-09-12 | 1992-05-16 | 轧辊外层材料和离心铸造的复合轧辊 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31420790 | 1990-11-21 | ||
| JP2-314207 | 1990-11-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH051350A JPH051350A (ja) | 1993-01-08 |
| JP2715205B2 true JP2715205B2 (ja) | 1998-02-18 |
Family
ID=18050568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30383291A Expired - Lifetime JP2715205B2 (ja) | 1990-11-21 | 1991-10-24 | 圧延用ロール外層材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2715205B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102581246A (zh) * | 2011-01-07 | 2012-07-18 | 关润雄 | 辊式破碎机齿盘制造工艺 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2841276B2 (ja) | 1994-06-29 | 1998-12-24 | 川崎製鉄株式会社 | 熱間圧延用ロール外層材及び熱間圧延用ロールの製造方法 |
| BR112014006751B1 (pt) * | 2011-09-21 | 2021-12-28 | Hitachi Metals, Ltd | Rolo compósito fundido centrifugamente para laminação a quente e método de produção do mesmo |
| IN2014MN00580A (ja) | 2011-10-19 | 2015-07-03 | Jfe Steel Corp | |
| JP5949596B2 (ja) | 2013-03-01 | 2016-07-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間圧延用ロール外層材、および熱間圧延用複合ロール |
| WO2018043534A1 (ja) | 2016-09-02 | 2018-03-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延用ロール外層材および圧延用複合ロール |
| KR102234330B1 (ko) | 2016-09-07 | 2021-03-30 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 열간 압연용 롤 외층재 및 열간 압연용 복합 롤 |
| CN109317520B (zh) * | 2018-11-23 | 2019-12-20 | 枣庄瑞兴机械制造有限公司 | 用于钢管轧机的复合辊套及其制造方法 |
| KR102551616B1 (ko) | 2018-11-28 | 2023-07-04 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 열간 압연용 롤 외층재 및 열간 압연용 복합 롤 |
-
1991
- 1991-10-24 JP JP30383291A patent/JP2715205B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102581246A (zh) * | 2011-01-07 | 2012-07-18 | 关润雄 | 辊式破碎机齿盘制造工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH051350A (ja) | 1993-01-08 |
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