JP2001234274A - 熱間圧延用複合ロール - Google Patents
熱間圧延用複合ロールInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高合金グレン鋳鉄材を用いたロールの耐焼付
き性、耐事故性の特長を損なうことなく、耐摩耗性を大
幅に向上させた熱間圧延用複合ロールの提供を課題とす
る。 【解決手段】 外層材と内層材とを一体化させてなる熱
間圧延用複合ロールであって、前記外層材からなる外層
部の成分組成が重量％で、Ｃ：２．０〜４．０％、Ｓ
ｉ：０．５〜２．０％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｎ
ｉ：２．０〜６．０％、Ｃｒ：１．０〜４．０％、Ｍ
ｏ：０．３〜４．０％、及びＷ、Ｖ、Ｎｂの１種又は２
種以上を０．３〜２．０％含有すると共に、残部が実質
的にＦｅから成る。
き性、耐事故性の特長を損なうことなく、耐摩耗性を大
幅に向上させた熱間圧延用複合ロールの提供を課題とす
る。 【解決手段】 外層材と内層材とを一体化させてなる熱
間圧延用複合ロールであって、前記外層材からなる外層
部の成分組成が重量％で、Ｃ：２．０〜４．０％、Ｓ
ｉ：０．５〜２．０％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｎ
ｉ：２．０〜６．０％、Ｃｒ：１．０〜４．０％、Ｍ
ｏ：０．３〜４．０％、及びＷ、Ｖ、Ｎｂの１種又は２
種以上を０．３〜２．０％含有すると共に、残部が実質
的にＦｅから成る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は熱間圧延用複合ロー
ルに関する。
ルに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば熱間薄板圧延用の仕上後段
用ロールには、高合金グレン鋳鉄材を外層部とした複合
ロールが使用されていた。一般に高合金グレン材質は耐
焼付き性に優れ、絞り事故等が発生しても圧延材の焼付
きが少なく、またクラックの発生、進展も少ないという
長所を持っている。一方、最近では耐摩耗性の向上に対
する要求に応える材料として、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｃ
ｏ等を各数重量％含有するハイス系ロール材の適用が進
んでいる。
用ロールには、高合金グレン鋳鉄材を外層部とした複合
ロールが使用されていた。一般に高合金グレン材質は耐
焼付き性に優れ、絞り事故等が発生しても圧延材の焼付
きが少なく、またクラックの発生、進展も少ないという
長所を持っている。一方、最近では耐摩耗性の向上に対
する要求に応える材料として、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｃ
ｏ等を各数重量％含有するハイス系ロール材の適用が進
んでいる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記ハイス
系ロール材を熱間圧延ロールの外層部に適用した場合に
は、耐摩耗性の向上に大きな効果がある反面、絞り事故
の発生の際に圧延材が焼付き易く、またクラックの発
生、進展が起こり易く、ダメージが大きくなるという問
題がある。
系ロール材を熱間圧延ロールの外層部に適用した場合に
は、耐摩耗性の向上に大きな効果がある反面、絞り事故
の発生の際に圧延材が焼付き易く、またクラックの発
生、進展が起こり易く、ダメージが大きくなるという問
題がある。
【０００４】そこで本発明は、高合金グレン鋳鉄材に立
ち返って、高合金グレン鋳鉄材を用いたロールの耐焼付
き性、耐事故性の特長を損なうことなく、耐摩耗性を大
幅に向上させた熱間圧延用複合ロールの提供を課題とす
る。
ち返って、高合金グレン鋳鉄材を用いたロールの耐焼付
き性、耐事故性の特長を損なうことなく、耐摩耗性を大
幅に向上させた熱間圧延用複合ロールの提供を課題とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の熱間圧延用複合ロールは、外層材と内層材とを一体
化させてなる熱間圧延用複合ロールであって、前記外層
材からなる外層部の成分組成が重量％で、Ｃ：２．０〜
４．０％、Ｓｉ：０．５〜２．０％、Ｍｎ：０．２〜
２．０％、Ｎｉ：２．０〜６．０％、Ｃｒ：１．０〜
４．０％、Ｍｏ：０．３〜４．０％、及びＷ、Ｖ、Ｎｂ
の１種又は２種以上を０．３〜２．０％含有すると共
に、残部が実質的にＦｅから成ることを第１の特徴とし
ている。また本発明の熱間圧延用複合ロールは、上記第
１の特徴に加えて、外層部の組織中に面積率で２５〜４
５％のセメンタイトと１〜５％の黒鉛を分散させ、基地
中に微細炭化物を分散させてなることを第２の特徴とし
ている。また本発明の熱間圧延用複合ロールは、上記第
１又は第２の特徴に加えて、外層材の溶湯とダクタイル
鋳鉄からなる内層材の溶湯とを遠心鋳造法により溶着一
体化させてなることを第３の特徴としている。
明の熱間圧延用複合ロールは、外層材と内層材とを一体
化させてなる熱間圧延用複合ロールであって、前記外層
材からなる外層部の成分組成が重量％で、Ｃ：２．０〜
４．０％、Ｓｉ：０．５〜２．０％、Ｍｎ：０．２〜
２．０％、Ｎｉ：２．０〜６．０％、Ｃｒ：１．０〜
４．０％、Ｍｏ：０．３〜４．０％、及びＷ、Ｖ、Ｎｂ
の１種又は２種以上を０．３〜２．０％含有すると共
に、残部が実質的にＦｅから成ることを第１の特徴とし
ている。また本発明の熱間圧延用複合ロールは、上記第
１の特徴に加えて、外層部の組織中に面積率で２５〜４
５％のセメンタイトと１〜５％の黒鉛を分散させ、基地
中に微細炭化物を分散させてなることを第２の特徴とし
ている。また本発明の熱間圧延用複合ロールは、上記第
１又は第２の特徴に加えて、外層材の溶湯とダクタイル
鋳鉄からなる内層材の溶湯とを遠心鋳造法により溶着一
体化させてなることを第３の特徴としている。
【０００６】上記本発明の第１の特徴によれば、そこに
示されるＣ〜Ｍｏまでの各成分で構成される高合金グレ
ン材に、Ｗ、Ｖ、Ｎｂを合計で０．３〜２．０重量％程
度の少量を加えることで、黒鉛の他に十分硬質のセメン
タイトを適度に１次晶出させ、また基地中に硬質の微細
炭化物を晶出或いは析出させることが可能となる。これ
により、従来からの高合金グレン材の優れた耐焼付き
性、耐事故性を保持しつつ、耐摩耗性を向上させた熱間
圧延用複合ロールを提供することが可能になる。また上
記本発明の第２の特徴によれば、上記第１の特徴による
作用効果に加えて、組織中に１〜５％の黒鉛を晶出させ
ることができ、高合金グレン材の優れた耐焼付き性、耐
事故性を保持することができる。加えて２５〜４５％の
面積率を有するセメンタイトと基地中に分散された微細
炭化物とによって良好な耐摩耗性を発揮させることがで
きる。また上記第３の特徴によれば、上記第１又は第２
の特徴による作用効果に加えて、耐焼付き性、耐事故
性、耐摩耗性に優れた外層材に対して、内層材としてダ
クタイル鋳鉄を用いて遠心鋳造法により溶着一体化させ
て複合ロールを構成したことで、熱間圧延用複合ロール
に更に強靭性を付与させることができる。
示されるＣ〜Ｍｏまでの各成分で構成される高合金グレ
ン材に、Ｗ、Ｖ、Ｎｂを合計で０．３〜２．０重量％程
度の少量を加えることで、黒鉛の他に十分硬質のセメン
タイトを適度に１次晶出させ、また基地中に硬質の微細
炭化物を晶出或いは析出させることが可能となる。これ
により、従来からの高合金グレン材の優れた耐焼付き
性、耐事故性を保持しつつ、耐摩耗性を向上させた熱間
圧延用複合ロールを提供することが可能になる。また上
記本発明の第２の特徴によれば、上記第１の特徴による
作用効果に加えて、組織中に１〜５％の黒鉛を晶出させ
ることができ、高合金グレン材の優れた耐焼付き性、耐
事故性を保持することができる。加えて２５〜４５％の
面積率を有するセメンタイトと基地中に分散された微細
炭化物とによって良好な耐摩耗性を発揮させることがで
きる。また上記第３の特徴によれば、上記第１又は第２
の特徴による作用効果に加えて、耐焼付き性、耐事故
性、耐摩耗性に優れた外層材に対して、内層材としてダ
クタイル鋳鉄を用いて遠心鋳造法により溶着一体化させ
て複合ロールを構成したことで、熱間圧延用複合ロール
に更に強靭性を付与させることができる。
【０００７】本発明の熱間圧延用複合ロールについて、
その外層部を構成する高合金の外層材の成分組成におけ
る各成分元素の含有範囲の限定理由について、以下に説
明する。なお成分組成は全て重量％で示す。
その外層部を構成する高合金の外層材の成分組成におけ
る各成分元素の含有範囲の限定理由について、以下に説
明する。なお成分組成は全て重量％で示す。
【０００８】Ｃの含有量は２．０〜４．０％とする。Ｃ
は硬質の炭化物を形成して耐摩耗性の向上に寄与すると
共に、黒鉛を晶出して耐焼付き性を高めるために必要な
元素である。その含有量が２．０％未満では炭化物量が
不足すると共に黒鉛が晶出せず、４．０％を超えると炭
化物が増大し、靭性が低下する。Ｃの含有量は、より好
ましくは２．８〜３．５％とする。
は硬質の炭化物を形成して耐摩耗性の向上に寄与すると
共に、黒鉛を晶出して耐焼付き性を高めるために必要な
元素である。その含有量が２．０％未満では炭化物量が
不足すると共に黒鉛が晶出せず、４．０％を超えると炭
化物が増大し、靭性が低下する。Ｃの含有量は、より好
ましくは２．８〜３．５％とする。
【０００９】Ｓｉの含有量は０．５〜２．０％とする。
Ｓｉは黒鉛化促進元素であると共に、鋳造性を改善する
効果がある。その含有量が０．５％未満では十分な効果
が得られず、一方、２．０％を超えると靭性、機械的性
質が劣化する。Ｓｉの含有量は、より好ましくは０．６
〜１．２％とするのがよい。
Ｓｉは黒鉛化促進元素であると共に、鋳造性を改善する
効果がある。その含有量が０．５％未満では十分な効果
が得られず、一方、２．０％を超えると靭性、機械的性
質が劣化する。Ｓｉの含有量は、より好ましくは０．６
〜１．２％とするのがよい。
【００１０】Ｍｎの含有量は０．２〜２．０％とする。
Ｍｎには脱酸効果があり、その含有量が０．２％未満で
は十分な効果が得られず、一方、２．０％を超えると靭
性が低下し、黒鉛化を阻害する。Ｍｎの含有量は、より
好ましくは０．５〜１．２％とするのがよい。
Ｍｎには脱酸効果があり、その含有量が０．２％未満で
は十分な効果が得られず、一方、２．０％を超えると靭
性が低下し、黒鉛化を阻害する。Ｍｎの含有量は、より
好ましくは０．５〜１．２％とするのがよい。
【００１１】Ｎｉの含有量は２．０〜６．０％とする。
Ｎｉは黒鉛晶出及び基地組織の強化に有効である。その
含有量が２．０％未満では十分な効果が得られず、一
方、６．０％を超えるとオーステナイトが安定しすぎ、
硬度低下、靭性低下につながる。Ｎｉの含有量は、より
好ましくは３．０〜５．０％とするのがよい。
Ｎｉは黒鉛晶出及び基地組織の強化に有効である。その
含有量が２．０％未満では十分な効果が得られず、一
方、６．０％を超えるとオーステナイトが安定しすぎ、
硬度低下、靭性低下につながる。Ｎｉの含有量は、より
好ましくは３．０〜５．０％とするのがよい。
【００１２】Ｃｒの含有量は１．０〜４．０％とする。
Ｃｒは耐摩耗性を向上させる炭化物を構成する主要元素
の１つであると共に、基地硬度の向上にも不可欠な元素
である。その含有量が１．０％未満では炭化物の生成量
が不足するため硬度が低下し、４．０％を超えると炭化
物量が増大し、靭性が低下し且つ黒鉛化を阻害する。Ｃ
ｒの含有量は、より好ましくは１．５〜３．０％とする
のがよい。
Ｃｒは耐摩耗性を向上させる炭化物を構成する主要元素
の１つであると共に、基地硬度の向上にも不可欠な元素
である。その含有量が１．０％未満では炭化物の生成量
が不足するため硬度が低下し、４．０％を超えると炭化
物量が増大し、靭性が低下し且つ黒鉛化を阻害する。Ｃ
ｒの含有量は、より好ましくは１．５〜３．０％とする
のがよい。
【００１３】Ｍｏの含有量は０．３〜４．０％とする。
Ｍｏは基地組織中に固溶して基地を強化するため、耐摩
耗性の向上に有効な元素である。０．３％未満ではその
効果が得られず、一方、４．０％を超えると板状のＭ２
Ｃ型炭化物が晶出し、靭性の低下を招き且つ耐肌荒れ性
を低下させる。Ｍｏの含有量は、より好ましくは０．５
〜２．０％とするのがよい。
Ｍｏは基地組織中に固溶して基地を強化するため、耐摩
耗性の向上に有効な元素である。０．３％未満ではその
効果が得られず、一方、４．０％を超えると板状のＭ２
Ｃ型炭化物が晶出し、靭性の低下を招き且つ耐肌荒れ性
を低下させる。Ｍｏの含有量は、より好ましくは０．５
〜２．０％とするのがよい。
【００１４】Ｗ、Ｖ、Ｎｂは、その１種又は２種以上を
全体で０．３〜２．０％含有させる。ＷはＭ２Ｃ型炭化
物及びＭ６Ｃ型を、Ｖ及びＮｂはＭＣ型炭化物を晶出ま
たは析出させる。また１次晶出のセメンタイト中に固溶
し、セメンタイトを硬くする効果がある。全体の含有量
が０．３％未満ではそれらの効果が得られず、一方、各
元素とも１．０％を超えると粗大な１次炭化物が晶出
し、黒鉛晶出量も少なくなり、耐肌荒れ性、耐焼付き性
を劣化させる。好ましくはＷを０．３〜１．０％、Ｖ又
はＮｂを０．３〜１．０％とするのがよい。
全体で０．３〜２．０％含有させる。ＷはＭ２Ｃ型炭化
物及びＭ６Ｃ型を、Ｖ及びＮｂはＭＣ型炭化物を晶出ま
たは析出させる。また１次晶出のセメンタイト中に固溶
し、セメンタイトを硬くする効果がある。全体の含有量
が０．３％未満ではそれらの効果が得られず、一方、各
元素とも１．０％を超えると粗大な１次炭化物が晶出
し、黒鉛晶出量も少なくなり、耐肌荒れ性、耐焼付き性
を劣化させる。好ましくはＷを０．３〜１．０％、Ｖ又
はＮｂを０．３〜１．０％とするのがよい。
【００１５】外層材の成分組成を上記のような範囲とす
ることで、組織中に面積率で２５〜４５％のセメンタイ
トと１〜５％の黒鉛、及び基地中に微細炭化物を晶・析
出させることが可能となる。
ることで、組織中に面積率で２５〜４５％のセメンタイ
トと１〜５％の黒鉛、及び基地中に微細炭化物を晶・析
出させることが可能となる。
【００１６】本発明の熱間圧延用複合ロールは、上記の
成分組成を持つ外層材の溶湯とダクタイル鋳鉄からなる
内層材を溶着一体化させる遠心鋳造法により製造するこ
とができる。
成分組成を持つ外層材の溶湯とダクタイル鋳鉄からなる
内層材を溶着一体化させる遠心鋳造法により製造するこ
とができる。
【００１７】本発明の熱間圧延用複合ロールは、上記外
層材に内層材を遠心鋳造法で溶着一体化して鋳造した
後、残留オーステナイトの変態と残留応力除去のための
歪取り調質熱処理を行う必要がある。この熱処理は、鋳
放し状態から４００〜６００℃に加熱・保持後、ゆっく
りと徐冷する方法で行う。
層材に内層材を遠心鋳造法で溶着一体化して鋳造した
後、残留オーステナイトの変態と残留応力除去のための
歪取り調質熱処理を行う必要がある。この熱処理は、鋳
放し状態から４００〜６００℃に加熱・保持後、ゆっく
りと徐冷する方法で行う。
【００１８】本発明の熱間圧延用複合ロールは、例えば
熱間薄板圧延の仕上後段用ロールとして好適である。
熱間薄板圧延の仕上後段用ロールとして好適である。
【００１９】
【実施例】本発明に係る複合ロールに用いられる外層材
として、この実施例１〜５を用意し、この実施例１〜５
の材料を胴径φ３５０ｍｍ、胴長６００ｍｍを持つロー
ルに遠心鋳造した。同様に、比較例１〜４の材料を用い
てロールを遠心鋳造した。得られた鋳造ロールは、残留
オーステナイトの変態と残留応力除去のための歪取り調
質熱処理を施した。得られた熱処理後の各ロールの外層
部の組織においては、光学顕微鏡の範囲では実施例と比
較例との組織差は検出できなかったが、電子顕微鏡では
実施例の各組識において、１次晶出のセメンタイトへの
Ｗ、Ｖ又はＮｂの固溶と、基地中に非常に微細な炭化物
が均一に分散していることが認められた。実施例１〜５
の材料及び比較例１〜４の材料の成分組成を表１に示
す。
として、この実施例１〜５を用意し、この実施例１〜５
の材料を胴径φ３５０ｍｍ、胴長６００ｍｍを持つロー
ルに遠心鋳造した。同様に、比較例１〜４の材料を用い
てロールを遠心鋳造した。得られた鋳造ロールは、残留
オーステナイトの変態と残留応力除去のための歪取り調
質熱処理を施した。得られた熱処理後の各ロールの外層
部の組織においては、光学顕微鏡の範囲では実施例と比
較例との組織差は検出できなかったが、電子顕微鏡では
実施例の各組識において、１次晶出のセメンタイトへの
Ｗ、Ｖ又はＮｂの固溶と、基地中に非常に微細な炭化物
が均一に分散していることが認められた。実施例１〜５
の材料及び比較例１〜４の材料の成分組成を表１に示
す。
【００２０】
【表１】
【００２１】これら実施例、比較例の材料の評価とし
て、試料を採取し、ショア硬度、組織、摩擦摩耗試験、
焼付試験を実施した。結果を表２に示す。
て、試料を採取し、ショア硬度、組織、摩擦摩耗試験、
焼付試験を実施した。結果を表２に示す。
【００２２】
【表２】
【００２３】なお上記の組織評価は、ＥＰＭＡ面分析と
画像解析により炭化物面積率の測定をした。摩擦摩耗試
験は、下記に示すピンオンディスク法で摩擦係数、摩耗
減量を測定した。焼付試験は、下記に示すファレックス
法により焼付荷重、焼付トルクを測定した。 ＜摩擦摩耗試験＞ 試験方法 ：ピンオンディスク法 試験片温度 ：３００℃ 荷重 ：５ｋｇ／ｃｍ２ 回転速度 ：１００ｍ／ｍｉｎ 摺動距離 ：２００００ｍ ＜焼付試験＞ 試験方法 ：ファレックス法（ＫＦ型焼付試験機） 試験片サイズ ：φ６．３５×３２Ｌ 相手材（Ｖブロック） ：ＳＵＳ３０４ 回転速度 ：２９０ｒｐｍ
画像解析により炭化物面積率の測定をした。摩擦摩耗試
験は、下記に示すピンオンディスク法で摩擦係数、摩耗
減量を測定した。焼付試験は、下記に示すファレックス
法により焼付荷重、焼付トルクを測定した。 ＜摩擦摩耗試験＞ 試験方法 ：ピンオンディスク法 試験片温度 ：３００℃ 荷重 ：５ｋｇ／ｃｍ２ 回転速度 ：１００ｍ／ｍｉｎ 摺動距離 ：２００００ｍ ＜焼付試験＞ 試験方法 ：ファレックス法（ＫＦ型焼付試験機） 試験片サイズ ：φ６．３５×３２Ｌ 相手材（Ｖブロック） ：ＳＵＳ３０４ 回転速度 ：２９０ｒｐｍ
【００２４】実施例の各成分組成からなるロールにおい
て、Ｃ〜Ｍｏまでの各成分を変えることにより、炭化物
と黒鉛の面積率をコントロールすることができる。黒鉛
を多く晶出させると耐焼付き性は向上するが、摩耗減量
が増加する傾向が認められる。また逆に炭化物を多く晶
出させると摩耗減量は減少するが、耐焼付き性が劣化す
る傾向が認められる。また実施例の全てのものについて
Ｗ、Ｖ、Ｎｂを少量加えることにより、比較例と比べる
と明らかに摩耗減量が減少することが判る。即ち、Ｃ〜
Ｍｏまでの各成分を適正な範囲に調整し、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ
を少量加えることにより、従来の高合金グレン材の優れ
た耐焼付き性、耐事故性を維持しつつ、耐摩耗性の向上
が期待できることが判る。
て、Ｃ〜Ｍｏまでの各成分を変えることにより、炭化物
と黒鉛の面積率をコントロールすることができる。黒鉛
を多く晶出させると耐焼付き性は向上するが、摩耗減量
が増加する傾向が認められる。また逆に炭化物を多く晶
出させると摩耗減量は減少するが、耐焼付き性が劣化す
る傾向が認められる。また実施例の全てのものについて
Ｗ、Ｖ、Ｎｂを少量加えることにより、比較例と比べる
と明らかに摩耗減量が減少することが判る。即ち、Ｃ〜
Ｍｏまでの各成分を適正な範囲に調整し、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ
を少量加えることにより、従来の高合金グレン材の優れ
た耐焼付き性、耐事故性を維持しつつ、耐摩耗性の向上
が期待できることが判る。
【００２５】
【発明の効果】本発明は以上の構成、作用よりなり、請
求項１に記載の熱間圧延用複合ロールによれば、そこに
示されるＣ〜Ｍｏまでの各成分で構成される高合金グレ
ン材に、Ｗ、Ｖ、Ｎｂを合計で０．３〜２．０重量％程
度の少量を加えることで、黒鉛の他に十分硬質のセメン
タイトを適度に１次晶出させ、また基地中に硬質の微細
炭化物を晶出或いは析出させることが可能となる。これ
により、従来からの高合金グレン材の優れた耐焼付き
性、耐事故性を保持しつつ、耐摩耗性を向上させた熱間
圧延用ロール、特に熱間薄板圧延仕上後段用ロールに好
適で、圧延製品の品質の向上及び圧延作業の高生産性を
実現できる複合ロールを提供することができる。また請
求項２に記載の熱間圧延用複合ロールによれば、上記請
求項１の構成による効果に加えて、現に外層部の組織中
に面積率で２５〜４５％のセメンタイトと１〜５％の黒
鉛を分散させ、基地中に微細炭化物を分散させてなるこ
とにより、高合金グレン材の優れた耐焼付き性、耐事故
性を保持しつつ、良好な耐摩耗性を発揮させることがで
きる。また請求項３に記載の熱間圧延用複合ロールによ
れば、上記請求項１又は２に記載の構成による効果に加
えて、耐焼付き性、耐事故性、耐摩耗性に優れた外層材
に対して、内層材としてダクタイル鋳鉄を用いて遠心鋳
造法により溶着一体化させて複合ロールを構成したこと
で、熱間圧延用複合ロールに更に強靭性を付与させるこ
とができる。
求項１に記載の熱間圧延用複合ロールによれば、そこに
示されるＣ〜Ｍｏまでの各成分で構成される高合金グレ
ン材に、Ｗ、Ｖ、Ｎｂを合計で０．３〜２．０重量％程
度の少量を加えることで、黒鉛の他に十分硬質のセメン
タイトを適度に１次晶出させ、また基地中に硬質の微細
炭化物を晶出或いは析出させることが可能となる。これ
により、従来からの高合金グレン材の優れた耐焼付き
性、耐事故性を保持しつつ、耐摩耗性を向上させた熱間
圧延用ロール、特に熱間薄板圧延仕上後段用ロールに好
適で、圧延製品の品質の向上及び圧延作業の高生産性を
実現できる複合ロールを提供することができる。また請
求項２に記載の熱間圧延用複合ロールによれば、上記請
求項１の構成による効果に加えて、現に外層部の組織中
に面積率で２５〜４５％のセメンタイトと１〜５％の黒
鉛を分散させ、基地中に微細炭化物を分散させてなるこ
とにより、高合金グレン材の優れた耐焼付き性、耐事故
性を保持しつつ、良好な耐摩耗性を発揮させることがで
きる。また請求項３に記載の熱間圧延用複合ロールによ
れば、上記請求項１又は２に記載の構成による効果に加
えて、耐焼付き性、耐事故性、耐摩耗性に優れた外層材
に対して、内層材としてダクタイル鋳鉄を用いて遠心鋳
造法により溶着一体化させて複合ロールを構成したこと
で、熱間圧延用複合ロールに更に強靭性を付与させるこ
とができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 神戸 隆 兵庫県姫路市大津区吉美403 虹技株式会 社姫路西工場内 (72)発明者 高木 隆明 兵庫県姫路市大津区吉美403 虹技株式会 社姫路西工場内 Ｆターム(参考） 4E016 AA02 CA08 DA03 EA03 FA02
Claims (3)
- 【請求項１】 外層材と内層材とを一体化させてなる熱
間圧延用複合ロールであって、前記外層材からなる外層
部の成分組成が重量％で、 Ｃ ： ２．０〜４．０％ Ｓｉ： ０．５〜２．０％ Ｍｎ： ０．２〜２．０％ Ｎｉ： ２．０〜６．０％ Ｃｒ： １．０〜４．０％ Ｍｏ： ０．３〜４．０％ 及びＷ、Ｖ、Ｎｂの１種又は２種以上を０．３〜２．０
％含有すると共に、残部が実質的にＦｅから成ることを
特徴とする熱間圧延用複合ロール。 - 【請求項２】 外層部の組織中に面積率で２５〜４５％
のセメンタイトと１〜５％の黒鉛を分散させ、基地中に
微細炭化物を分散させてなることを特徴とする請求項１
に記載の熱間圧延用複合ロール。 - 【請求項３】 外層材の溶湯とダクタイル鋳鉄からなる
内層材の溶湯とを遠心鋳造法により溶着一体化させてな
ることを特徴とする請求項１又は２に記載の熱間圧延用
複合ロール。
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| JP (1) | JP2001234274A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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