JP5768947B2 - 遠心鋳造製熱間圧延用複合ロール - Google Patents
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Description
Si≦3.2/[0.283 (C−0.2 V−0.13 Nb)+0.62]・・・(1)、
(C−0.2 V−0.13 Nb)+(Cr+Mo+0.5 W) ≦9.5・・・(2)、及び
1.5≦Mo+0.5 W≦5.5・・・(3)
の条件をみたすのが好ましい。
(A) 外層
(1) 組成
(i) 必須組成
(a) C:2.5〜3.5質量%
CはV、Nb、Cr、Mo及びWと結合して硬質の炭化物を生成し、耐摩耗性の向上に寄与する。またSi及びNi等の黒鉛化促進元素により組織中に黒鉛として晶出し、もって外層に耐焼付性を付与するとともに、外層の靭性を向上させる。Cが2.5質量%未満では黒鉛の晶出が不十分であるだけでなく、硬質の炭化物の晶出量が少なすぎて外層に十分な耐摩耗性を付与することができない。さらに、Cが2.5質量%未満では、オーステナイト晶出から共晶炭化物晶出までの温度差が大きいので、オーステナイトが遠心力により外周側に移動し、外層内部の溶湯では炭素が濃化しやすくなる。その結果、炭素濃化溶湯中でオーステナイトの粗大デンドライトの発生及び成長が起こりやすくなる。オーステナイトのデンドライトはベイナイト及び/又はマルテンサイトに変態し、粗大な斑点状偏析となる。
Siは溶湯の脱酸により酸化物の欠陥を減少するとともに、黒鉛の晶出を助長する作用を有し、耐焼付き性及び亀裂の進展の抑制に寄与する。Siが1.3質量%未満では溶湯の脱酸作用が不十分であり、黒鉛晶出の作用も少ない。一方、Siが2.4質量%を超えると合金基地が脆化し、外層の靱性は低下する。Siの含有量の下限は好ましくは1.4質量%であり、より好ましくは1.5質量%である。Siの含有量の上限は好ましくは2.3質量%であり、より好ましくは2.25質量%であり、最も好ましくは2.2質量%である。
Mnは溶湯の脱酸作用の他に、不純物であるSをMnSとして固定する作用を有する。Mnが0.2質量%未満ではそれらの効果は不十分である。一方、Mnが1.5質量%を超えてもさらなる効果は得られない。Mnの含有量の下限は好ましくは0.3質量%であり、より好ましくは0.4質量%であり、最も好ましくは.0.5質量%である。Mnの含有量の上限は好ましくは1.4質量%であり、より好ましくは1.3質量%であり、最も好ましくは1.2質量%である。
Niは黒鉛を晶出させる作用があり、耐焼付き性に寄与する。Niはまた基地組織の焼入れ性を向上させる作用を有する。本発明ではロール表面の圧縮残留応力を制限するために焼き入れを行わないのが望ましく、焼き入れを行わない場合、鋳造後の冷却により外層が硬化する必要がある。このため、遠心鋳造鋳型内での冷却によりパーライト変態を起こさずにべイナイト変態又はマルテンサイト変態を起こさせる焼き入れ性が必要となる。Niが3.5質量%未満ではその作用が十分に得られない。一方、Niが5.0質量%を超えるとオーステナイトが安定化しすぎ、ベイナイト又はマルテンサイトに変態しにくくなる。Niの含有量の下限は好ましくは3.6質量%であり、より好ましくは3.8質量%であり、最も好ましくは3.9質量%である。Niの含有量の上限は好ましくは4.9質量%であり、より好ましくは4.8質量%であり、最も好ましくは4.7質量%である。
Crは焼き入れ性を向上させるとともに、基地をベイナイト又はマルテンサイトにして硬さを保持し、耐摩耗性を維持するのに有効な元素である。Crが0.8質量%未満ではその添加効果は不十分である。一方、Crが1.5質量%を超えると、黒鉛の晶出を阻害するだけでなく、粗大な共晶炭化物を形成し、破壊靭性値を低下させる。Crの含有量の上限は好ましくは1.45質量%であり、より好ましくは1.4質量%であり、最も好ましくは1.35質量%である。
MoはCと結合して硬質のMo炭化物(M6C、M2C)を形成し、外層の硬さを増加させるとともに、基地の焼入れ性を向上させる。また、MoはV及びNbとともに強靭かつ硬質なMC炭化物を生成し、耐摩耗性を向上させる。その上、Moは合金溶湯の凝固過程で残留共晶溶湯の比重を増加させ、初晶γ相の遠心分離を防ぎ、ベイナイト及び/又はマルテンサイトのデンドライトの斑点状偏析の出現を抑える。Moが2.5質量%未満ではそれらの効果は不十分である。一方、Moが5.0質量%を超えると、外層の靭性が劣化し、白銑化傾向が強くなるので黒鉛の晶出を阻害し、かつ破壊靭性値を低下させる。Moの含有量の下限は好ましくは2.6質量%であり、より好ましくは2.7質量%である。Moの含有量の上限は好ましくは4.6質量%であり、より好ましくは4.4質量%であり、最も好ましくは4.2質量%である。
VはCと結合して硬質のMC炭化物を生成する元素である。このMC炭化物は2500〜3000のビッカース硬さHvを有し、炭化物の中で最も硬い。Vが1.8質量%未満では、MC炭化物の晶出量は不十分である。一方、Vが4.0質量%を超えると、比重の軽いMC炭化物が遠心鋳造中の遠心力により外層の内側に濃化し、MC炭化物の半径方向偏析が著しくなるだけでなく、MC炭化物が粗大化して合金組織が粗くなり、圧延時に肌荒れしやすくなる。MC炭化物はV、Nb又はMoが主体の炭化物であり、後述するようにこの晶出量はVだけでなくNbの量にも関係する。さらに、Vと他元素との相互作用により、後述するように基地中へのSi固溶量及び粗大炭化物の形成量が変化する。Vの含有量の下限は好ましくは2.0質量%であり、より好ましくは2.1質量%であり、最も好ましくは2.2質量%である。Vの含有量の上限は好ましくは3.9質量%であり、より好ましくは3.8質量%であり、最も好ましくは3.7質量%である。
NbはCと結合してMC炭化物を生成する。NbはV及びMoとの複合添加により、MC炭化物に固溶してMC炭化物を強化し、外層の耐摩耗性を向上させる。NbC系のMC炭化物は、VC系のMC炭化物より溶湯密度との差が小さいので、MC炭化物の偏析を軽減させる。さらに、Nbは合金溶湯の凝固過程で残留共晶溶湯の比重を増加させ、初晶γ相の遠心分離を防ぎ、オーステナイトから変態したデンドライト状のベイナイト及び/又はマルテンサイトが斑点状に偏析するのを抑える。Nbが0.2質量%未満ではこれらの効果は不十分である。一方、Nbが1.5質量%を超えると、MC炭化物が凝集し、健全な外層を得にくくなる。Nbの含有量の下限は好ましくは0.3質量%であり、より好ましくは0.4質量%である。Nbの含有量の上限は好ましくは1.4質量%であり、より好ましくは1.3質量%であり、最も好ましくは1.2質量%である。
V、Nb及びMoはいずれも耐摩耗性に必須な硬質MC炭化物を増加させる作用を有するので、これらの元素の合計添加量を所定のレベル以上にする必要がある。また、Vは溶湯の比重を低下させる元素であるのに対し、Nb及びMoは溶湯の比重を増加させる元素である。従って、Vに対してNb及びMoの含有量がバランスしていないと、溶湯の比重とオーステナイトの比重との差が大きくなり、遠心力によるオーステナイトの外層側への移動により炭素が顕著に濃化され、その結果オーステナイトのデンドライトが偏析しやすくなる。
本発明の遠心鋳造製複合圧延ロールの外層は、上記必須組成要件の他に、少なくとも一種の下記の元素を含有しても良い。
WはCと結合して硬質のM6C及びM2Cの炭化物を生成し、外層の耐摩耗性向上に寄与する。またMC炭化物にも固溶してその比重を増加させ、偏析を軽減させる作用を有する。しかし、Wが5.0質量%を超えると、溶湯の比重を重くするため、炭化物偏析が発生しやすくなる。従って、Wを添加する場合、その好ましい含有量は5.0質量%以下である。一方、Wが0.1質量%未満ではその添加効果は不十分である。Wの含有量の上限は好ましくは4.5質量%であり、より好ましくは4.0質量%であり、最も好ましくは3.0質量%である。
Tiは黒鉛化阻害元素であるN及びOと結合し、酸化物又は窒化物を形成する。酸化物又は窒化物は溶湯中に懸濁されて核となり、MC炭化物を微細化及び均質化する。しかし、Tiが5.0質量%を超えると、溶湯の粘性が増加し、鋳造欠陥が発生しやすくなる。従って、Tiを添加する場合、その好ましい含有量は5.0質量%以下である。一方、Tiが0.003質量%未満ではその添加効果は不十分である。Tiの含有量の下限は好ましくは0.005質量%である。Tiの含有量の上限はより好ましくは3.0質量%であり、最も好ましくは1.0質量%である。
Alは黒鉛化阻害元素であるN及びOと結合して、酸化物又は窒化物を形成し、それが溶湯中に懸濁されて核となり、MC炭化物を微細均一に晶出させる。しかし、Alが2.0質量%を超えると、外層が脆くなり、機械的性質の劣化を招く。従って、Alの好ましい含有量は2.0質量%以下である。一方、Alの含有量が0.01質量%未満では、その添加効果は不十分である。Alの含有量の上限はより好ましくは1.5質量%であり、最も好ましくは1.0質量%である。
ZrはCと結合してMC炭化物を生成し、外層の耐摩耗性を向上させる。また溶湯中で生成したZr酸化物は結晶核として作用するために、凝固組織が微細になる。またMC炭化物の比重を増加させ偏析を防止する。しかし、Zrが0.5質量%を超えると、介在物を生成し好ましくない。従って、Zrの含有量は0.5質量%以下が好ましい。一方、Zrが0.01質量%未満では、その添加効果は不十分である。Zrの含有量の上限は好ましくは0.3質量%であり、より好ましくは0.2質量%であり、最も好ましくは0.1質量%である。
Bは炭化物を微細化する作用を有する。また微量のBは黒鉛の晶出に寄与する。しかし、Bが0.5質量%を超えると、白銑化効果が強くなり黒鉛が晶出しにくくなる。従って、Bの含有量は0.5質量%以下が好ましい。一方、Bが0.001質量%未満では、その添加効果は不十分である。Bの含有量の上限は好ましくは0.3質量%であり、より好ましくは0.1質量%であり、最も好ましくは0.05質量%である。
Coは基地組織の強化に有効な元素である。また、Coは黒鉛を晶出し易くする。しかし、Coが10質量%を超えると外層の靱性は低下する。従って、Coの含有量は10質量%以下が好ましい。一方、Coが0.1質量%未満では、その添加効果は不十分である。Coの含有量の上限は好ましくは8.0質量%であり、より好ましくは6.0質量%であり、最も好ましくは4.0質量%である。
Mo/Crの質量比は1.7〜5.0の範囲内であるのが好ましい。Mo/Crの質量比が1.7未満では、Mo含有量がCr含有量に対して十分でなく、Moを主体とした炭化物粒子の面積率が低下する。一方、Mo/Crの質量比が5.0超ではMoを主体とする炭化物が多くなり、その炭化物が粗大化するので破壊靭性が劣る。従って、Mo/Crの質量比は1.7〜5.0が好ましい。Mo/Crの質量比の下限はより好ましくは1.8である。Mo/Crの質量比の上限はより好ましくは4.7であり、最も好ましくは4.5である。
(a) Si≦3.2/[0.283 (C−0.2 V−0.13 Nb)+0.62]・・・(1)
耐事故性を改善するため、ロール外層の破壊靭性値を、例えばホットストリップミルの後段用ワークロールの場合、18.5 MPa・m1/2以上と高い破壊靱性を有する必要がある。ロール外層の基地の破壊靱性値を測定することはできないので、ロール外層の基地に相当する(炭化物の影響を排除した)合金について、Si固溶量と破壊靱性値との関係を調べれば、ロール外層の基地のSi固溶量と破壊靱性値との関係を推定することができる。従って、まず炭化物量の影響を排除する目的で、C含有量を1質量%にするとともにV、Nbなどの炭化物形成元素の含有量を低減して、ロール外層の基地に相当する組成を有する種々の合金試料を作製し、各試料の破壊靱性値を測定した。図1は基地組成相当合金のSi固溶量と破壊靱性値との関係を示す。図1に示すように、基地組成相当合金中のSi固溶量が3.2%以下では試料の破壊靱性値はほぼ22 MPa・m1/2以上であるが、3.2%を超えると19 MPa・m1/2以下に低下する。これから、ロール外層の基地の破壊靱性値も、基地のSi固溶量が3.2%を超えると急激に低下すると推定できる。基地中のSi固溶量を制限する合金組成について鋭意研究の結果、基地中のSi固溶量を3.2%以下とするには、Si≦3.2/[0.283 (C−0.2 V−0.13 Nb)+0.62]の条件を満たす必要があることが分った。
V、Nb、Cr、Mo及びWを含有する鋳鉄の凝固過程では、まずV及びNb等の粒状のMC炭化物及びオーステナイトが晶出した後、Cr、Mo及びWは液相中に濃化し、M2C、M6C、M7C3、M23C6、M3C等のネットワーク状の共晶炭化物として晶出する。外層の破壊靭性値は炭化物の量及び形状に大きく依存し、特にネットワーク状の共晶炭化物が多いか粗大であると、破壊靭性値は著しく低下する。MC炭化物を形成するV及びNbに対してCが過剰で、かつ凝固過程で液相中に濃化するCr、Mo及びWが過剰な場合、粗大炭化物が形成され、外層の破壊靭性値が低下する。V及びNbに対してCが過剰か否かは(C−0.2 V−0.13 Nb)の項により判定され、Cr、Mo及びWが過剰か否かは(Cr+Mo+0.5 W)の項により判定される。鋭意研究の結果、破壊靭性値を低下させないための組成条件は、(C−0.2 V−0.13 Nb)+(Cr+Mo+0.5 W)≦9.5を満たすことであることが分った。破壊靭性値を18.5 MPa・m1/2以上とするには、左辺の値を9.5以下にする必要がある。
Mo及びWはMC、M2C又はM6Cの硬質炭化物を形成する作用を有する。Moの作用はWの作用の2倍であるので、Mo及びWの合計含有量は(Mo+0.5 W)で表すことができる。(Mo+0.5 W)はM2C、M6Cの炭化物を形成し耐摩耗性を向上させるため、1.5%以上である必要があるが、多すぎるとネットワーク状の共晶炭化物が多くなるので、5.5%以下である必要がある。
外層組成の残部は実質的にFe及び不可避的不純物からなる。不可避的不純物のうち、P及びSは機械的性質の劣化を招くので、できるだけ少なくするのが好ましい。具体的には、Pの含有量は0.1質量%以下が好ましく、Sの含有量は0.1質量%以下が好ましい。その他の不可避的不純物として、Cu、Sb、Te、Ce等の元素は合計で0.7質量%以下であれば良い。
本発明の遠心鋳造製複合圧延ロールの外層の組織は、基地、黒鉛、MC炭化物、セメンタイト、MC炭化物及びセメンタイト以外の炭化物(M2C、M6C等)を有する。本発明の遠心鋳造製複合圧延ロールの外層の組織は0.3〜10面積%の黒鉛相を有する。外層組織はまた、3〜20面積%のMC炭化物を有するのが好ましい。外層の基地組織は実質的にマルテンサイト、ベイナイト又はパーライトからなるのが好ましい。外層の基地組織はさらに15〜45面積%のセメンタイト相を有するのが好ましい。
外層組織に晶出する黒鉛相(黒鉛粒子)の面積率は0.3〜10%である。黒鉛相の面積率が0.3%未満では、外層の耐焼付性向上の効果が不十分である。一方、黒鉛相が10面積%を超えると、外層の機械的性質は低下する。黒鉛相の面積率は好ましくは0.5〜8%であり、より好ましくは1〜7%である。
外層組織に晶出するMC炭化物の面積率が3%未満であると、外層は十分な耐摩耗性を有さないことがある。また黒鉛との共存関係によりMC炭化物の面積率を20%超にするのは困難である。
(a) 耐摩耗性
外層の耐摩耗性は、MC、M2C、M6C等の硬質炭化物及び硬質な基地組織により得られる。特にV及びNb等からなるMC炭化物は非常に硬質であり、(V+1.2 Nb)が2.5質量%以上のとき、十分なMC炭化物が晶出する。また硬質な基地組織はMo、W等の元素により得られる。
絞り込み時の鋼板の焼き付きを防止するために、所定量の炭化物及びSiを含有するとともに、所定量の黒鉛を有するのが効果的である。このために、2.5質量%以上のC及び1.3質量%以上のSiが必要である。
発生したクラックの進展に対する抵抗の指標として破壊靱性値がある。破壊靭性値は、炭化物の形態、大きさ及び量、及び基地の靱性に依存する。炭化物が粗大であると、クラックが進展しやすい。粗大炭化物の生成は、MC炭化物晶出後に溶湯に残ったCの量と、粗大炭化物を形成しやすいCr、Mo及びWの量に依存することが分った。その結果、MC炭化物晶出後の残留C量を表す(C−0.2 V−0.13 Nb)の項と、Cr、Mo及びWの合計量を表す(Cr+Mo+0.5 W)との和が9.5質量%以下であれば、破壊靭性値を低下させる粗大炭化物の発生が抑制されていると判定できる。
ロール外層には、クラック発生防止のために所定の圧縮残留応力が必要である。しかし、圧縮残留応力の所定値を超えると、クラックの進展を助長し早める。残留応力は外層と軸芯部の歪差による弾性変形により発生するので、外層が薄くなるとその分だけ弾性変形も大きくなり、圧縮残留応力も増大する。本発明では、圧縮残留応力が最大となる廃却径で、かつロール軸方向中央で外層表面の円周方向圧縮残留応力の値を求める。クラックの発生を防止するとともに、クラックの進展を助長しないように、ロール軸方向中央で廃却径における外層の圧縮残留応力は好ましくは150〜500 MPaであり、より好ましくは200〜400 MPaである。
外層基地のビッカース硬さは560以上が好ましい。外層基地のビッカース硬さが560未満であると、圧延により基地部の優先的摩耗や炭化物の脱落が大きい。560以上のビッカース硬さは、Mo及びWを1.5≦(Mo+0.5 W)を満たすように添加することにより得られる。
外層の長寿命化に応じてジャーナル部(軸芯部)の寿命も長くするために、ジャーナル部の耐摩耗性向上は必須である。ジャーナル部の摩耗により軸受との間のガタが大きくなると、遠心鋳造複合ロールを廃却せざるを得ない。高耐摩耗性のジャーナル部を提供するため、軸受と接触する部位のあるジャーナル部を形成した軸芯部にフェライト面積率が35%以下のダクタイル鋳鉄を使用する。ダクタイル鋳鉄では、球状黒鉛によりその周囲の炭素量が低下し、低硬度のフェライト組織となりやすい。フェライト面積率が多くなるほど基地の硬さは低下し、よって耐摩耗性が低下する。軸芯部用ダクタイル鋳鉄のフェライト面積率は好ましくは32%以下であり、最も好ましくは29%以下である。
外層の内面に形成される中間層は遠心鋳造用金型表面から離れているため、その指向性凝固の程度が小さく、引け巣が発生しやすいが、本発明の鋳鉄製中間層は、中間層内で軸芯部との境界部付近におけるCr含有量が外層の廃却径におけるCr含有量の80%以上であることにより共晶炭化物量を確保し、遠心鋳造時の凝固引け巣を防止する。その上、中間層は中間層内で軸芯部との境界部付近におけるV及びNbの合計量が前記外層の廃却径におけるV及びNbの合計量の70%以下であるので、外層から軸芯部に拡散するV及びNbが少なく、外層と軸芯部との接合強度を高める。外層及び軸芯部との溶着を良好にするために、中間層の平均厚さを1〜70 mmとするのが好ましく、3〜50 mmとするのがより好ましく、5〜30 mmとするのが最も好ましい。なお中間層は接合部全体の領域にわたって均一な厚みを有するとは限らず、接合部の一部が薄くなることもある。
中間層用溶湯は、(a) V及びNbの合計量が外層用溶湯におけるV及びNbの合計量の50%以下であり、(b) Cr含有量が外層用溶湯におけるCr含有量の80%以上であり、(c) C含有量が外層用溶湯におけるC含有量の±35%以内である。
外層内面に中間層が形成され、かつ中間層内面に軸芯部が形成されるので、中間層の外側領域(外層内面に近い側)に外層成分が拡散する。そのため、中間層の凝固組成は溶湯組成と異なるだけでなく、ロール半径方向で勾配を有する。具体的には、(a) 中間層内で軸芯部との境界部付近におけるV及びNbの合計量は外層の廃却径におけるV及びNbの合計量の70%以下であり、かつ(b) 中間層内で軸芯部との境界部付近におけるCr含有量は外層の廃却径におけるCr含有量の80%以上である。中間層の凝固組成要件(a) 及び(b) を満たすことにより、外層と中間層、及び中間層と軸芯部との間に高い接合強度(引張強度が300 MPa以上)が得られる。組成要件(a) について、中間層内で軸芯部との境界部付近におけるV及びNbの合計量は、外層の廃却径におけるV及びNbの合計量の68%以下が好ましく、65%以下がより好ましい。組成要件(b) について、中間層内で軸芯部との境界部付近におけるCr含有量は外層の廃却径におけるCr含有量の82%以上が好ましく、85%以上がより好ましい。またその上限は300%以下が好ましく、200%以下がより好ましい。
本発明の遠心鋳造製複合圧延ロールのサイズは特に限定されないが、好ましい例は、外層の外径が200〜1300 mmで、ロール胴長が500〜6000 mmで、外層の圧延使用層(圧延有効径)の厚さが50〜200 mmである。
本発明の遠心鋳造製複合圧延ロールは、(a) 回転する遠心鋳造用円筒状金型に上記組成を有する外層用溶湯を鋳込み、(b) 外層の凝固中又は凝固後に中空状外層の内部に中間層用溶湯を鋳込み、(c) 中間層の凝固中又は凝固後に、外層及び中間層を有する円筒状金型を起立させ、その上下端に上型及び下型を設けて、静置鋳造用鋳型を構成し、(d) 前記上型、前記外層及び中間層を有する円筒状金型及び前記下型により構成される中空部(キャビティ)に軸芯部用溶湯を鋳込むことにより製造する。なお、外層及び中間層を形成する円筒状金型と、軸芯部を形成する上型及び下型が予め一体に設けられた鋳型を静置鋳造用鋳型としてもよい。
(1) 溶湯
外層用溶湯の化学組成は、質量基準でC:2.5〜3.5%、Si:1.3〜2.4%、Mn:0.2〜1.5%、Ni:3.5〜5.0%、Cr:0.8〜1.5%、Mo:2.5〜5.0%、V:1.8〜4.0%、及びNb:0.2〜1.5%を含有し、残部はFe及び不可避的不純物からなり、Nb/Vの質量比が0.1〜0.7であり、Mo/Vの質量比が0.7〜2.5であり、V+1.2 Nbが2.5〜5.5%である。
外層用溶湯の鋳込み温度は、Ts+30℃〜Ts+180℃(ただし、Tsはオーステナイト晶出開始温度である。)の範囲内である。この範囲内の鋳込み温度により、液相が残存する時間を短くし、液体から凝固により晶出したγ相の遠心分離を抑制し、偏析を抑えることができる。鋳込み温度がTs+30℃より低いと、鋳込んだ溶湯の凝固が速すぎ、微細な介在物などの異物が遠心力による分離の前に凝固するため、異物欠陥が残存しやすい。一方、鋳込み温度がTs+180℃より高いと、外層内部に粗大なデンドライトが集合した斑点状領域(偏析域)が生成される。鋳込み温度は好ましくはTs+30℃〜Ts+100℃であり、より好ましくはTs+80℃〜Ts+100℃である。なお、オーステナイト晶出開始温度Tsは、示差熱分析装置により測定した凝固発熱の開始温度である。通常外層用溶湯は取鍋から漏斗、注湯ノズル等を介して、又はタンディッシュから注湯ノズル等を介して、遠心鋳造用金型内に鋳込まれるので、本発明でいう鋳込み温度は、取鍋内又はタンディッシュ内の溶湯の温度をいう。
遠心鋳造用金型で外層を鋳造するときの遠心力は、重力倍数で60〜150 Gの範囲内である。この範囲内の重力倍数で鋳込むと、凝固時の加速度を制限してγ相の移動速度を遅くし、もってγ相の遠心分離を抑制する(偏析を抑える)ことができる。重力倍数が60 G未満では、外層溶湯の巻き付きが不足する(レーニング)。一方、重力倍数が150 Gを超えると、γ相の遠心分離が顕著になり、γ相の少ない溶湯残液に粗大なデンドライトが生成する。その結果、外層内部にベイナイト及び/又はマルテンサイトのデンドライトの斑点状偏析が生成される。重力倍数(G No.)は、式:G No.=N×N×D/1,790,000[ただし、Nは金型の回転数(rpm)であり、Dは金型の内径(外層の外周に相当)(mm)である。]により求められる。
遠心鋳造用金型は厚さ120〜450 mmの強靭なダクタイル鋳鉄からなるのが好ましい。金型が120 mm未満と薄いと、金型の冷却能が不足するため、外層内に引け巣欠陥が発生しやすい。一方、金型の厚さが450 mmを超えても冷却能は飽和している。金型のより好ましい厚さは150〜410 mmである。遠心鋳造用金型は水平型、傾斜型又は垂直型のいずれでも良い。
外層が金型に焼付くのを防止するために、金型内面にシリカ、アルミナ、マグネシア又はジルコンを主体とする塗型を0.5〜5 mmの厚さに塗布するのが好ましい。塗型が5 mmより厚いと、溶湯の冷却が遅く液相の残存時間が長いので、γ相の遠心分離が起こりやすく、偏析が発生しやすい。一方、塗型が0.5 mmより薄いと、外層の焼付き防止効果が不十分である。塗型のより好ましい厚さは0.5〜4 mmである。
黒鉛の晶出量を調整するため、溶湯にFe-Si、Ca-Si等の接種剤を添加しても良い。その場合、接種剤の添加による組成変化を考慮に入れて溶湯組成を決める。接種方法としては、溶解炉から出る溶湯に接種剤を添加する方法、取鍋、タンディッシュ、漏斗等の中の溶湯に接種剤を添加する方法、鋳型中の溶湯に接種剤を直接添加する方法等がある。
外層を鋳込んだ後、外層の凝固中又は凝固後に、(a) V及びNbの合計量が外層用溶湯におけるV及びNbの合計量の50%以下であり、(b) Cr含有量が外層用溶湯におけるCr含有量の80%以上であり、かつ(c) C含有量が外層用溶湯におけるC含有量の±35%以内である中間層用溶湯を鋳込む。外層の内面が再溶解した後中間層が凝固するので、両者は金属接合する。
中間層が凝固中又は凝固後に、外層及び中間層を有する金型を起立させ、その上下端にそれぞれ上型及び下型を設けて静置鋳造用鋳型を構成する。上型及び下型は外層及び中間層を有する金型に連通しているので、上型、外層及び中間層を有する金型及び下型は一体的な中空部(キャビティ)を形成する。そのキャビティに軸芯部用溶湯であるダクタイル鋳鉄を鋳込む。中間層の内面が再溶解した後、軸芯部が凝固するので、両者は金属接合する。
複合ロールの廃却径でかつロール軸方向中央で外層表面の円周方向圧縮残留応力を150〜500 MPaとするために、軸芯部の鋳造後400〜550℃の焼戻し処理を1回以上行うが、焼入れは行わないのが望ましい。
(1) 複合ロールの製造
表1に示す組成(質量%)の各溶湯を、高速回転する内径400 mm、長さ1500 mm、及び厚さ276 mmのダクタイル鋳鉄製の遠心鋳造用円筒状金型(内面に厚さ3 mmのジルコンを主体とする塗型を塗布)に鋳込み、外層を遠心鋳造した。外層用溶湯の鋳込み温度はTs+80℃〜Ts+100℃(ただし、Tsはオーステナイト晶出開始温度である。)の間であった。外層外周における重力倍数は120 Gであった。得られた外層の平均厚さは96 mmであり、廃却径は表面から65 mmであった。
Si≦3.2/[0.283 (C−0.2 V−0.13 Nb)+0.62]・・・(1)
(C−0.2 V−0.13 Nb)+(Cr+Mo+0.5 W)≦9.5・・・(2)
(2) 上記式(2) の左辺の値。
(a) 外層における黒鉛粒子及びMC炭化物の面積率
各実施例及び比較例の複合ロールの外層(ロール胴部端面からロール軸方向に約100 mm離れた位置)から切り出した試験片の光学顕微鏡写真から、画像解析ソフトを用いて、黒鉛粒子及びMC炭化物の面積率を求めた。
各実施例及び比較例の複合ロールの外層(ロール胴部端面からロール軸方向に約100 mm離れた位置)から切り出した試験片に対して、エネルギー分散型X線分析装置(EDX)により基地中のSi含有量を測定した。
各実施例及び比較例の外層表面(ロール胴部端面からロール軸方向に約100 mm離れた位置)からそれぞれ10 mm、30 mm及び50 mmの深さの面を鏡面研磨し、過硫酸アンモニウム水溶液で約1分間腐食した後、組織写真(倍率:5〜10倍)を撮影した。各組織写真について、ベイナイト及び/又はマルテンサイトのデンドライトの直径1.5 mm以上の斑点状偏析の有無を観察し、下記基準により組織の均質性を評価した。
○:直径1.5 mm以上の斑点状偏析なし。
×:直径1.5 mm以上の斑点状偏析あり。
各実施例及び比較例の複合ロールの軸芯部(ジャーナル部)から切り出した試験片の光学顕微鏡写真から、画像解析ソフトを用いて、フェライトの面積率(%)を測定した。
(a) 外層の破壊靱性値(KIC)
各実施例及び比較例の複合ロールの外層の破壊靱性値KICはASTM規格E399に準拠して測定した。具体的には、図7に示すように、ASTM規格E399に準拠して破壊靱性値KICを測定するために各複合ロールの外層(ロール胴部端面からロール軸方向に約100 mm離れた位置)から切り出した試験片30(48 mm×50 mm×15 mm)は、ロール外層表面に対して平行に延在する中央ノッチ31と、ノッチ31の両側に位置する保持用の孔32,32とを有する。まず孔32,32に係合した部材によりノッチ31を開く方向に弱い応力F,Fをかけてノッチ31の底部を起点に予め亀裂33を入れた。次いで、試験片30にノッチ31を開く方向の応力F,Fを再度かけて亀裂33を進展させ、破壊に至るまでノッチ31の開口端Pで亀裂開口変位を測定した。応力と亀裂開口変位から破壊靱性値KIC(MPa・m1/2)を求めた。
各実施例及び比較例の複合ロールの外層(ロール胴部端面からロール軸方向に約100 mm離れた位置)から切り出した試験片に対して、マイクロビッカース硬さ試験機により荷重200 gで基地のビッカース硬さを測定した。
各実施例及び比較例の複合ロールの製品初径に位置する外層の表面をショア硬さ計によりショア硬さを測定した。
各実施例及び比較例の複合ロールの外層のロール軸方向中央で、外層の廃却径まで機械加工により除去した。各実施例及び比較例の複合ロールの外層の廃却径(製品初径表面から深さ50 mm)でかつロール軸方向中央で外層表面の円周方向圧縮残留応力をX線回折残留応力測定装置により測定した。
(2) 廃却径での圧縮残留応力。
各実施例及び比較例の外層材を用いて、外径60 mm、内径40 mm、及び幅40 mmのスリーブ構造の試験用ロールを作製した。耐摩耗性を評価するため、図2に示す圧延摩耗試験機を用いて、各試験用ロールに対して摩耗試験を行った。圧延摩耗試験機は、圧延機1と、圧延機1に組み込まれた試験用ロール2,3と、圧延材8を予熱する加熱炉4と、圧延材8を冷却する冷却水槽5と、圧延中に一定の張力を与える巻取機6と、張力を調節するコントローラ7とを具備する。圧延摩耗条件は以下の通りであった。圧延後、試験用ロールの表面に生じた摩耗の深さを触針式表面粗さ計により測定した。結果を表4に示す。
圧延材:SUS304
圧下率:25%
圧延速度:150 m/分
圧延材温度:900℃
圧延距離:300 m/回
ロール冷却:水冷
ロール数:4重式
○:焼付き無し。
△:僅かな焼付き有り。
×:著しい焼付き有り。
実施例1〜7と同じ方法により、表5に示す組成の外層用溶湯及び中間層用溶湯を、内径760 mm、長さ2700 mm、及び厚さ320 mmのダクタイル鋳鉄製の遠心鋳造用円筒状金型(内面に厚さ3 mmのジルコンを主体とする塗型を塗布)に鋳込み、遠心鋳造法により平均厚さ91 mmの外層、及び平均厚さ20 mmの中間層を形成した。その後、実施例1〜7と同じ方法により軸芯部を形成した。得られた複合ロールのロール胴部端面からロール軸方向に約100 mm離れた位置から切り出した試験片に対して、中間層近傍におけるCr、V及びNbの分布を測定した。結果を図5-1に示す。
実施例1〜7と同じ方法により、表7に示す組成の外層用溶湯及び中間層用溶湯を、内径795 mm、長さ2700 mm、及び厚さ302.5 mmのダクタイル鋳鉄製の遠心鋳造用円筒状金型(内面に厚さ3 mmのジルコンを主体とする塗型を塗布)に鋳込み、遠心鋳造法により平均厚さ85 mmの外層、及び平均厚さ10 mmの中間層を形成した。その後、実施例1〜7と同じ方法により軸芯部を形成した。得られた複合ロールのロール胴部端面からロール軸方向に約100 mm離れた位置から切り出した試験片に対して、中間層近傍におけるCr、V及びNbの分布を測定した。結果を図5-2に示す。
2・・・試験用ロール
3・・・試験用ロール
4・・・加熱炉
5・・・冷却水槽
6・・・巻取機
7・・・コントローラ
11・・・ラック
12・・・重り
13・・・ピニオン
14・・・試験材
15・・・噛み込み材
20・・・境界部の端部
21・・・MC炭化物
22・・・黒鉛
23・・・M6C炭化物
24・・・基地
25・・・セメンタイト
Claims (9)
- (a) 質量基準で、C:2.5〜3.5%、Si:1.3〜2.4%、Mn:0.2〜1.5%、Ni:3.5〜5.0%、Cr:0.8〜1.5%、Mo:2.5〜5.0%、V:1.8〜4.0%、及びNb:0.2〜1.5%を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、Nb/Vの質量比が0.1〜0.7で、Mo/Vの質量比が0.7〜2.5であり、かつ2.5≦V+1.2 Nb≦5.5の条件を満たす化学組成と、面積基準で0.3〜10%の黒鉛相を有する組織とを有する鋳鉄からなる外層と、(b)ダクタイル鋳鉄からなる軸芯部と、(c) 鋳鉄製中間層とからなることを特徴とする遠心鋳造製熱間圧延用複合ロール。
- 請求項1に記載の遠心鋳造製熱間圧延用複合ロールにおいて、前記中間層内で軸芯部との境界部付近におけるV及びNbの合計量が前記外層の廃却径におけるV及びNbの合計量の70%以下であり、かつ前記中間層内で軸芯部との境界部付近におけるCr含有量が前記外層の廃却径におけるCr含有量の80%以上であることを特徴とする遠心鋳造製熱間圧延用複合ロール。
- 請求項1又は2に記載の遠心鋳造製熱間圧延用複合ロールにおいて、前記外層がさらにW:0.1〜5.0%を含有することを特徴とする遠心鋳造製熱間圧延用複合ロール。
- 請求項3に記載の遠心鋳造製熱間圧延用複合ロールにおいて、前記外層の化学組成が、下記式(1)〜(3):
Si≦3.2/[0.283 (C−0.2 V−0.13 Nb)+0.62]・・・(1)、
(C−0.2 V−0.13 Nb)+(Cr+Mo+0.5 W) ≦9.5・・・(2)、及び
1.5≦Mo+0.5 W≦5.5・・・(3)
の条件をみたすことを特徴とする遠心鋳造製熱間圧延用複合ロール。 - 請求項1〜4のいずれかに記載の遠心鋳造製熱間圧延用複合ロールにおいて、前記外層がさらに質量基準でTi:0.003〜5.0%、Al:0.01〜2.0%、Zr:0.01〜0.5%、B:0.001〜0.5%、及びCo:0.1〜10.0%からなる群から選ばれた少なくとも一種を含有することを特徴とする遠心鋳造製熱間圧延用複合ロール。
- 請求項1〜5のいずれかに記載の遠心鋳造製熱間圧延用複合ロールにおいて、前記外層の基地が560以上のビッカース硬さを有することを特徴とする遠心鋳造製熱間圧延用複合ロール。
- 請求項1〜6のいずれかに記載の遠心鋳造製熱間圧延用複合ロールにおいて、ロール軸方向中央における前記外層表面の円周方向圧縮残留応力が廃却径で150〜500 MPaであることを特徴とする遠心鋳造製熱間圧延用複合ロール。
- 請求項1〜7のいずれかに記載の遠心鋳造製熱間圧延用複合ロールにおいて、前記外層の破壊靭性値KICが18.5 MPa・m1/2以上であることを特徴とする遠心鋳造製熱間圧延用複合ロール。
- 請求項1〜8のいずれかに記載の遠心鋳造製熱間圧延用複合ロールにおいて、前記外層の基地中のSi含有量が3.2質量%以下であることを特徴とする遠心鋳造製熱間圧延用複合ロール。
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