JP6908021B2 - 圧延ロール用外層及び圧延用複合ロール - Google Patents
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Description
質量基準でC:1.3〜2.8%、Si:0.3〜1.8%、Mn:0.3〜2.5%、Ni:0〜6.5%、Cr:1〜10%、Mo:0.9〜6%、W:0〜8%、V:0.5〜6%、Nb:0〜3%、及びB:0%以上0.01%未満を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなるとともに、下記式(1) 及び(2):
(1):1000≦1177−52C+14Si−11Mn+6.8Cr+1W+0.65Mo+12V+15Nb≦1115
(2):5≦Cr+Mo+0.5W+V+1.2Nb≦15
(ただし、C、Si、Mn、Cr、W、Mo、V及びNbはそれぞれの元素の質量%を示す。)
を満足する化学組成を有し、かつ
共晶炭化物を含有し、黒鉛を含有しない組織を有することを特徴とする。
(A) 組成
本発明の圧延ロール用外層は、質量基準で1.3〜2.8%のC、0.3〜1.8%のSi、0.3〜2.5%のMn、0〜6.5%のNi、1〜10%のCr、0.9〜6%のMo、0〜8%のW、0.5〜6%のV、0〜3%のNb、及び0%以上0.01%未満のBを含有し、残部が実質的にFe及び不可避的不純物からなるFe基合金により形成されている。
(a) C:1.3〜2.8質量%
CはV、Nb、Cr、Mo及びWと結合して硬質炭化物を生成し、外層の耐摩耗性の向上に寄与する。Cが1.3質量%未満では硬質炭化物の晶出量が少なすぎて外層に十分な耐摩耗性を付与することができない。一方、Cが2.8質量%を超えると過剰な炭化物の晶出により外層の靱性が低下し、耐クラック性が低下するため、圧延によるクラックが深くなり、ロール損失が増加する。Cの含有量の下限は好ましくは1.5質量%であり、より好ましくは1.8質量%である。またCの含有量の上限は好ましくは2.6質量%である。
Siは溶湯の脱酸により酸化物の欠陥を減少させるとともに、基地に固溶して耐焼付き性を向上させ、さらに溶湯の流動性を向上させて鋳造欠陥を防止する作用を有する。Siが0.3質量%未満では溶湯の脱酸作用が不十分であり、溶湯の流動性も不足し、欠陥発生率が高い。一方、Siが1.8質量%を超えると合金基地が脆化し、外層の靱性は低下する。Si含有量の下限は好ましくは0.5質量%である。Si含有量の上限は好ましくは1.5質量%であり、より好ましくは1.2質量%であり、最も好ましくは1.0質量%である。
Mnは溶湯の脱酸作用の他に、不純物であるSをMnSとして固定する作用を有する。MnSは潤滑作用を有し、圧延材の焼き付き防止に効果があるので、所望量のMnSを含有するのが好ましい。Mnが0.3質量%未満ではその添加効果は不十分である。一方、Mnが2.5質量%を超えてもさらなる効果は得られない。Mnの含有量の下限は好ましくは0.5質量%である。Mnの含有量の上限は好ましくは2.0質量%であり、より好ましくは1.5質量%である。
Niは基地の焼き入れ性を向上させる作用を有するので、大型の複合ロールの場合にNiを添加すると、冷却中のパーライトの発生を防止し、外層の硬さを向上させることができる。またNiの添加量は多すぎるとオーステナイトが安定化しすぎ、硬さが向上しにくくなるため、6.5%以下とする。焼き入れ性を向上させる観点から、Ni含有量は0.1質量%以上が好ましく、0.3質量%以上がより好ましく、0.5質量%以上がさらに好ましく、0.6質量%以上がさらに好ましく、0.8質量%以上がさらに好ましく、1.0質量%以上が最も好ましい。また、硬さを向上させる観点から、Ni含有量は5.5質量%以下が好ましく、4.5質量%以下がより好ましい。
Crは基地をベイナイト又はマルテンサイトにして硬さを保持し、また添加量が多いと炭化物を形成して耐摩耗性を維持するのに有効な元素である。Crが1質量%未満ではその効果が不十分である。一方、Crが10質量%を超えると、基地組織の靭性が低下する。Crの含有量の下限は好ましくは1.5質量%であり、より好ましくは2質量%である。Cr含有量の上限は好ましくは9質量%であり、より好ましくは8.5質量%である。
MoはCと結合して硬質炭化物(M6C、M2C)を形成し、外層の硬さを増加させるとともに、基地の焼入れ性を向上させる。また、MoはV及びNbとともに強靭かつ硬質なMC炭化物を生成し、耐摩耗性を向上させる。Moが0.9質量%未満ではそれらの効果は不十分である。一方、Moが6質量%を超えると、外層の靭性が低下する。Mo含有量の下限は好ましくは1.5質量%である。また、Mo含有量の上限は好ましくは5質量%である。
WはCと結合して硬質のM6C等の硬質炭化物を生成し、外層の耐摩耗性向上に寄与する。またMC炭化物にも固溶してその比重を増加させ、偏析を軽減させる作用を有する。しかし、Wが8質量%を超えると、M6C炭化物が多くなり、組織が不均質となり、肌荒れの原因となる。従って、Wを添加する場合、8質量%以下とする。一方、Wが0.5質量%未満ではその添加効果は不十分となることもあるため、0.5質量%以上が好ましい。Wの含有量の上限は好ましくは6質量%であり、より好ましくは4質量%であり、さらに好ましくは2質量%である。
VはCと結合して硬質のMC炭化物を生成する元素である。MC炭化物は2500〜3000のビッカース硬さHvを有し、炭化物の中で最も硬い。Vが0.5質量%未満では、MC炭化物の晶出量や析出量が不十分である。一方、Vが6質量%を超えると、比重の軽いMC炭化物が遠心鋳造中の遠心力により外層の内側に濃化し、MC炭化物の半径方向偏析が著しくなるだけでなく、MC炭化物が粗大化して合金組織が粗くなり、圧延時に肌荒れしやすくなる。V含有量の下限は好ましくは0.8質量%であり、より好ましくは1.2質量%である。V含有量の上限は好ましくは5質量%であり、より好ましくは4質量%であり、さらに好ましくは3質量%である。
Vと同様に、NbもCと結合して硬質MC炭化物を生成する。NbはV及びMoとの複合添加により、MC炭化物に固溶してMC炭化物を強化し、外層の耐摩耗性を向上させる。NbC系のMC炭化物は、VC系のMC炭化物より溶湯密度との差が小さいので、MC炭化物の偏析を軽減させる。Nb含有量の下限は好ましくは0.2質量%である。Nb含有量の上限は好ましくは2質量%であり、より好ましくは1.5質量%であり、さらに好ましくは1質量%である。
Bが0.01質量%以上になると、ダクタイル鋳鉄からなる内層と一体化する際に、許容量以上のBが内層に拡散するおそれがある。Bが過剰に内層に拡散すると、内層中の黒鉛の周囲がフェライトになりやすく、内層のフェライト面積率が増えるため、内層の耐摩耗性は低下する。内層は熱間薄板と直接接触しないが、軸受で支持されるので、内層の摩耗が進むと、圧延作業中に振動が発生し、鋼板品質に悪影響がでるおそれがある。そのため、Bを0.01質量%未満にする。Bの上限は好ましくは0.008質量%であり、より好ましくは0.007質量%である。なお、B含有量を低減するためには、B含有量が極力少ないスクラップ等を原材料として使用するのが好ましい。
(a) Co:5質量%以下
Coは基地組織の強化に有効な元素であるが、5質量%を超えると外層の靱性を低下させる。十分な基地組織強化効果を得るには、Co含有量の下限は0.5質量%が好ましく、1質量%がより好ましい。Co含有量の上限はより好ましくは3質量%である。
ZrはCと結合してMC炭化物を生成し、耐摩耗性を向上させる。また、Zrは溶湯中で酸化物を生成し、この酸化物が結晶核として作用するために、凝固組織が微細になる。さらに、ZrはMC炭化物の比重を増加させ、偏析防止に効果がある。しかし、Zrが0.5質量%を超えると、介在物となるので好ましくない。Zr含有量の上限はより好ましくは0.3質量%である。また、十分な添加効果を得るためには、Zrの含有量の下限はより好ましくは0.01質量%である。
Tiは溶湯中のNと結合して窒化物を形成する。窒化物は溶湯中に懸濁されて核となり、MC炭化物を微細化及び均質化する。しかし、Tiが0.5質量%を超えると、溶湯の粘性が増加し、鋳造欠陥が発生しやすくなる。十分な添加効果を得るには、Ti含有量の下限は0.005質量%が好ましく、0.01質量%がより好ましい。またTi含有量の上限はより好ましくは0.3質量%であり、さらに好ましくは0.2質量%である。
Alは溶湯中のOと結合して酸化物を形成する。溶湯中のOを減少させることにより、耐摩耗性に効果があるV、Cr等の炭化物形成元素の酸化を防ぐことができる。しかし、Alが0.5質量%を超えると、外層が脆くなり機械的性質の劣化を招く。十分な添加効果を得るには、Al含有量の下限は好ましくは0.001質量%であり、より好ましくは0.01質量%である。また、Al含有量の上限はより好ましくは0.3質量%であり、さらに好ましくは0.2質量%である。
外層組成の残部は実質的にFe及び不可避的不純物からなる。不可避的不純物は、P、S、N、Cu、希土類元素(REM)等であるが、それぞれ、P<0.1質量%、S<0.1質量%、N<0.1質量%、Cu<0.1質量%、及びREM<0.1質量%であれば良い。
本発明の圧延ロール用外層は、下記式(1) 及び(2):
(1) 1000≦1177−52C+14Si−11Mn+6.8Cr+1W+0.65Mo+12V+15Nb≦1115
(2) 5≦Cr+Mo+0.5W+V+1.2Nb≦15
(ただし、C、Si、Mn、Cr、W、Mo、V及びNbはそれぞれの元素の質量%を示す。)により表される関係を満足することを特徴とする。
式(1) のパラメータP1=1177−52C+14Si−11Mn+6.8Cr+1W+0.65Mo+12V+15Nbは、外層中に存在する共晶炭化物のうちの最も融点の低い共晶炭化物の融点に関連する指標である。P1を1115以下とすることにより、外層の耐焼付き性が改善される。この理由は、圧延ロールが絞り事故に遭遇した際に、圧延材と外層表面との摩擦熱で、融点の低い共晶炭化物が融解して、圧延材とロール外層の潤滑性を改善するためであると考えられる。P1の上限は1110が好ましく、1105がより好ましく、1100がさらに好ましい。一方、P1が1000未満になると、共晶炭化物の融点が低くなりすぎて、内層と溶着一体化させて圧延用複合ロールとする際に、境界に引け巣が発生するおそれがあるためである。引け巣があると、そこを起点としてクラックが発生する。P1の下限は1010が好ましく、1020がより好ましく、1030がさらに好ましく、1040が最も好ましい。
式(2) のパラメータP2=Cr+Mo+0.5W+V+1.2Nbは、比較的軟らかい炭化物であるセメンタイトより硬質な炭化物を形成する元素の総和を表す指標である。Cr、Mo、W、V及びNbは炭化物形成元素と呼ぶことができる。これらの元素の炭化物は、基地の耐摩耗性を向上させるだけでなく、融点の低い共晶炭化物を形成する。P2が5未満であると、セメンタイトより硬質な炭化物の割合が低く、外層の耐摩耗性が低下する。一方、P2が15を超えると最も低融点の共晶炭化物の融点が高くなるため、圧延材とロール外層との潤滑性を改善する効果が得られなくなる。P2の下限は好ましくは7であり、より好ましくは8であり、さらに好ましくは9である。P2の上限は好ましくは14であり、より好ましくは13であり、さらに好ましくは12である。
本発明の圧延ロール用外層の組織は共晶炭化物を含有し、黒鉛を含有しないことを特徴とする。その他に、外層組織は基地、MC炭化物等を含有する。耐摩耗性を確保する観点から、組織の基地はマルテンサイト及び/又はベイナイトからなるのが好ましい。
本発明の圧延ロール用外層において、示差熱分析により求めた複数の凝固発熱開始温度のうち最も低い凝固発熱開始温度は1100℃以下であるのが好ましい。示唆熱分析による凝固発熱とは、液相から固相に変化する(溶湯が凝固する)際の発熱を意味する。実施例1の実測値を示す図4から明らかなように、本発明の圧延ロール用外層の組成範囲の場合、主に3種類の凝固発熱がある。図4において、1305℃(高温側)の発熱は基地の凝固により、1165℃(中央)の発熱は図3に示す炭化物の間隔が広い共晶炭化物Aの凝固により、1090℃(低温側)の発熱は図3に示す炭化物の間隔が狭い共晶炭化物Bの凝固による。
本発明の圧延ロール用外層は、内層と溶着一体化することにより圧延用複合ロールとして使用することができる。図1は、遠心鋳造法により形成された外層1と、外層1に溶着一体化した内層2とからなる熱間圧延用複合ロール10を示す。内層2は、外層1に溶着した胴芯部21と、胴芯部21の両端から一体的に延出する軸部22,23とを有する。外層1は耐摩耗性を確保するために炭化物形成元素を多く含有しているので、内層2は強靭性に優れるFe基合金からなるのが好ましい。強靭性及び鋳造性の観点から、内層2に鋳造性の良い鋳鉄、特にダクタイル鋳鉄を使用するのが好ましい。
図5(a) 及び図5(b) は、遠心鋳造用円筒状鋳型30で外層1を遠心鋳造した後に内層2を鋳造するのに用いる静置鋳造用鋳型の一例を示す。この静置鋳造用鋳型100は、円筒状鋳型30と、その上下端に設けられた上型40及び下型50とからなる。静置鋳造用鋳型100に組み立てる円筒状鋳型30の内面には、塗型32を介して外層1が形成されており、外層1の内側に胴芯部21を形成するためのキャビティ60aが形成されている。上型40は、上型本体41の内面に砂型42を有し、砂型42の内側にキャビティ60bを有する。下型50は、下型本体51の内面に砂型52を有し、砂型52の内側にキャビティ60cを有する。下型50には、内層用溶湯を保持するための底板53が設けられている。円筒状鋳型30を用いる遠心鋳造法は水平型、傾斜型又は垂直型のいずれでも良い。
(1) 鋳造
実験用鋳型(内径90 mm、深さ95 mm)を用いて、下記の表1に示す組成及び表2に示すP1及びP2の値を有する各溶湯から試験材を鋳造した。
各試験材を480℃で焼き戻した後、試験片を切り出し、試験片を鏡面研磨し、無腐食のままの組織を光学顕微鏡(倍率:100倍)で撮影した。実施例1の試験材の光学顕微鏡写真(倍率:100倍)を図2に示す。図2において、Gは黒色粒子を示し、20は黒色粒子Gを包囲する一辺20μmの正方形を示す。図2から明らかなように、実施例1の試験片には長径20μm以上の黒色粒子Gが存在しない。黒色粒子は微細なキャビティー又は黒鉛粒子であるので、仮に黒鉛粒子であったとしても、一辺20μm未満の極めて微細なものである。そのため、実施例及び比較例の光学顕微鏡写真において、長径20μm以上の黒色粒子が存在しない場合を外層組織が黒鉛を含有しないと判定した。さらに、各試験片の鏡面研磨面を過硫酸アンモニウムでエッチングした後、光学顕微鏡写真(倍率:400倍)を撮影し、共晶炭化物の有無を判定した。実施例1の光学顕微鏡写真(倍率:400倍)を図3に示す。各試験片の組織における黒鉛の有無及び共晶炭化物の有無を表2に示す。
各試験材から切り出した試験片(5 g)に対して示差熱分析を行い、複数の凝固開始温度のうち最も低い凝固発熱開始温度Tsを求めた。各試験材の最も低い凝固発熱開始温度Tsを表2に示す。また、実施例1の試験片の示差熱分析結果を図4に示す。
各溶湯から、外径60 mm、内径40 mm及び幅40 mmのスリーブ構造の試験用ロールを作製した。耐摩耗性を評価するため、図6に示す圧延摩耗試験機を用いて、各試験用ロールに対して摩耗試験を行った。圧延摩耗試験機は、圧延機11と、圧延機11に組み込まれた試験用ロール12,13と、圧延材18を予熱する加熱炉14と、圧延材18を冷却する冷却水槽15と、圧延中に一定の張力を与える巻取機16と、張力を調節するコントローラ17とを具備する。圧延摩耗条件は以下の通りであった。圧延後、各試験用ロールの表面に生じた摩耗の深さを触針式表面粗さ計により測定した。摩耗深さの測定結果を表2に示す。
圧延材の材質:SUS304
圧延材の幅:20 mm
圧延材の厚さ:1 mm
圧下率:25%
圧延速度:150 m/分
圧延材の温度:900℃
圧延距離:300 m/回
ロール冷却:水冷
ロール数:4重式
耐事故性を評価するため、図7に示す摩擦熱衝撃試験機を用いて、各試験用ロールに対して焼付試験を行った。摩擦熱衝撃試験機は、ラック71に重り72を落下させることによりピニオン73を回動させ、試験材74に噛み込み材75を強く接触させるものである。この試験により試験材74に圧痕がつき、圧痕の一部又は全体に噛み込み材75が焼付き付着した。各供試材につき2回焼付き面積を測定し、平均することにより焼付き付着面積を求め、焼付き付着面積を圧痕面積で割ることにより焼付き面積率(%)とした。焼付きの程度を焼付き面積率により以下の通り評価した。結果を表2に示す。焼付きが少ないほど耐事故性が良い。
○:焼付き面積率が40%未満。
△:焼付き面積率が40%以上60%未満。
×:焼付き面積率が60%以上。
(2) P2=Cr+Mo+0.5W+V+1.2Nb。
(3) Tsは最も低い凝固発熱開始温度。
(4) 測定せず。
図5(a) に示す構造の円筒状鋳型30(内径800 mm、及び長さ2500 mm)を水平型の遠心鋳造機に設置し、実施例1及び比較例4と同じ組成の各溶湯を用いてそれぞれ実施例6及び比較例5の外層1を遠心鋳造した。外層1が凝固した後、内面に外層1(厚さ:90 mm)が形成された円筒状鋳型30を起立させ、軸部22形成用の中空状下型50(内径600 mm、及び長さ1500 mm)の上に円筒状鋳型30を立設し、円筒状鋳型30の上に軸部23形成用の中空状上型40(内径600 mm、及び長さ2000 mm)を立設し、図5(b) に示す静置鋳造用鋳型100を構成した。
2・・・内層
21・・・胴芯部
22,23・・・軸部
10・・・熱間圧延用複合ロール
11・・・圧延機
12,13・・・試験用ロール
14・・・加熱炉
15・・・冷却水槽
16・・・巻取機
17・・・コントローラ
18・・・圧延材
20・・・光学顕微鏡写真において黒色粒子を包囲する一辺20μmの正方形
30・・・遠心鋳造用円筒状鋳型
31・・・円筒状鋳型本体
32・・・塗型
42,52・・・砂型
40・・・上型
41・・・上型本体
43・・・上方開口部
50・・・下型
51・・・下型本体
53・・・底板
60,60a,60b,60c・・・キャビティ
100・・・静置鋳造用鋳型
G・・・黒色粒子
Claims (5)
- 質量基準でC:1.3〜2.8%、Si:0.3〜1.8%、Mn:0.3〜2.5%、Ni:0〜6.5%、Cr:1〜10%、Mo:0.9〜6%、W:0〜8%、V:0.5〜6%、Nb:0〜3%、及びB:0%以上0.01%未満を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなるとともに、下記式(1) 及び(2):
(1):1000≦1177−52C+14Si−11Mn+6.8Cr+1W+0.65Mo+12V+15Nb≦1115
(2):5≦Cr+Mo+0.5W+V+1.2Nb≦15
(ただし、C、Si、Mn、Cr、W、Mo、V及びNbはそれぞれの元素の質量%を示す。)
を満足する化学組成を有し、かつ
共晶炭化物を含有し、黒鉛を含有しない組織を有することを特徴とする圧延ロール用外層。 - 請求項1に記載の圧延ロール用外層において、示差熱分析により求めた複数の凝固発熱開始温度のうち、最も低い凝固発熱開始温度が1100℃以下であることを特徴とする圧延ロール用外層。
- 請求項1又は2に記載の圧延ロール用外層において、さらに質量基準でCo:5%以下、Zr:0.5%以下、Ti:0.5%以下、及びAl:0.5%以下からなる群から選ばれた少なくとも1種を含有することを特徴とする圧延ロール用外層。
- 請求項1〜3のいずれかに記載の外層が内層に溶着一体化した構造を有することを特徴とする圧延用複合ロール。
- 請求項4に記載の圧延用複合ロールにおいて、前記内層がダクタイル鋳鉄からなることを特徴とする圧延用複合ロール。
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