JPS60152632A - 高クロム鋳鉄ロ−ル材の製造方法 - Google Patents
高クロム鋳鉄ロ−ル材の製造方法Info
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- JPS60152632A JPS60152632A JP1076984A JP1076984A JPS60152632A JP S60152632 A JPS60152632 A JP S60152632A JP 1076984 A JP1076984 A JP 1076984A JP 1076984 A JP1076984 A JP 1076984A JP S60152632 A JPS60152632 A JP S60152632A
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- Japan
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- cast iron
- range
- chromium cast
- wear resistance
- roll material
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、熱間圧延仕上圧延機のワークロール等とし
て使用される、耐摩耗性に優れた高クロム鋳鉄ロール材
の製造方法に関するものである。
て使用される、耐摩耗性に優れた高クロム鋳鉄ロール材
の製造方法に関するものである。
最近の熱間圧延仕上圧延機、特に熱延薄板仕上圧延機に
おしては、生産性の向上や省エネルギー等を目的として
、高速度・高負荷圧延、低温圧延の条件下で操業される
ことが多く、そのため仕上圧延機に要求される耐摩耗性
、耐肌荒性、耐折損性、耐熱亀裂性も益々苛酷となって
いる。これらの要求に応じたワークロールとしては、外
層材を高クロム鋳鉄材とし、内層材を例えば強靭なダク
タイル鋳鉄とした複合遠心鋳造ロールが開発され、実用
化されているが、上述の要求を完全に満たすには至って
いない。
おしては、生産性の向上や省エネルギー等を目的として
、高速度・高負荷圧延、低温圧延の条件下で操業される
ことが多く、そのため仕上圧延機に要求される耐摩耗性
、耐肌荒性、耐折損性、耐熱亀裂性も益々苛酷となって
いる。これらの要求に応じたワークロールとしては、外
層材を高クロム鋳鉄材とし、内層材を例えば強靭なダク
タイル鋳鉄とした複合遠心鋳造ロールが開発され、実用
化されているが、上述の要求を完全に満たすには至って
いない。
このような複合遠心鋳造ワークロールの外層材として従
来用いられている高クロム鋳鉄ロール材は、例えば特開
昭５６−６２９５０号公報に記載されているように、そ
の成分組成が概ねＣ２，２０〜３．２０ ％、Ｓｉ Ｏ
，５０〜０．９０％、Ｍｎ０５０〜１．５０％、Ｎｉ
Ｏ，８０〜２．ＯＯ％、Ｃｒ１３．ＯＯ〜２ｏ、 ＯＯ
％ １Ｍｏ ｏ、 ５０〜ｉ、 ５０ ’ｉ’の範囲内
にある鋳鉄素材に適宜熱処理を施して、目的とするショ
アー硬さく通常はＨｓ７０〜７５程度）に適合させる方
法で製造されている。しかるに従来のこのような方法に
より得られた高クロム鋳鉄ロール材は、その顕微鏡組織
を構成する共晶炭化物と、マルテンサイト、ベイナイト
、残留オーステナイト、微細析出炭化物からなる基地と
の比率、および／または前記基地を構成する各組織の比
率など、金属組織学的条件が特に定められていない。
来用いられている高クロム鋳鉄ロール材は、例えば特開
昭５６−６２９５０号公報に記載されているように、そ
の成分組成が概ねＣ２，２０〜３．２０ ％、Ｓｉ Ｏ
，５０〜０．９０％、Ｍｎ０５０〜１．５０％、Ｎｉ
Ｏ，８０〜２．ＯＯ％、Ｃｒ１３．ＯＯ〜２ｏ、 ＯＯ
％ １Ｍｏ ｏ、 ５０〜ｉ、 ５０ ’ｉ’の範囲内
にある鋳鉄素材に適宜熱処理を施して、目的とするショ
アー硬さく通常はＨｓ７０〜７５程度）に適合させる方
法で製造されている。しかるに従来のこのような方法に
より得られた高クロム鋳鉄ロール材は、その顕微鏡組織
を構成する共晶炭化物と、マルテンサイト、ベイナイト
、残留オーステナイト、微細析出炭化物からなる基地と
の比率、および／または前記基地を構成する各組織の比
率など、金属組織学的条件が特に定められていない。
ところでロール材の耐摩耗性を評価する場合、そのロー
ル材で作られたロールを実機に適用してみるのが最も確
実な手段である。しかしながら実際の使用状態では、圧
延機ごとに、また圧延スタンドごとに使用条件が異なる
から、同一方法で製造されたロールであっても圧延機側
、圧延スタンド別にその耐摩耗性評価が異なることがあ
り、そのためどのような思想のもとにロールを製造すれ
ば優れた耐摩耗性を有するロールを得ることができるか
明確化され得ないのが実情である。したがって偶然にも
優れた耐摩耗性を有するロールを製造することができれ
ば良いが、それ以外の場合には耐摩耗性に優れたロール
を安定して製造し得るようになるまでには多大の費用と
労力を要することとなる。
ル材で作られたロールを実機に適用してみるのが最も確
実な手段である。しかしながら実際の使用状態では、圧
延機ごとに、また圧延スタンドごとに使用条件が異なる
から、同一方法で製造されたロールであっても圧延機側
、圧延スタンド別にその耐摩耗性評価が異なることがあ
り、そのためどのような思想のもとにロールを製造すれ
ば優れた耐摩耗性を有するロールを得ることができるか
明確化され得ないのが実情である。したがって偶然にも
優れた耐摩耗性を有するロールを製造することができれ
ば良いが、それ以外の場合には耐摩耗性に優れたロール
を安定して製造し得るようになるまでには多大の費用と
労力を要することとなる。
このような現状は、高クロム鋳鉄ロール材について如伺
なる組織構成が耐摩耗性に対して有効かという疑問に明
確に答えることができていないために生じたものである
。そこで本発明者等はロール摩耗シミーレータを利用し
てロール材の顕微鏡組織と摩耗との関係について種々研
究を重ねた結果、高クロム鋳鉄ロール材の耐摩耗性には
、共晶炭化物の量と、基地中の残留オーステナイトおよ
び微細析出炭化物の量が大きく影響していることを見出
した。そしてさらに研究を進めた結果、従来の成分組成
範囲よりも低Ｓｉ化して材料の強靭化を図るとともに、
共晶炭化物量を推定できるパラメータＰ１と基地のオー
ステナイト量に関係するパラメータＰ とを導入して、
そのｐ、 、 ｐ２の値を適切に限定することにより高
クロム鋳鉄材成分を適切に制御し、かつその高クロム鋳
鉄材に適切な熱処理を施すことによって、優れた耐摩耗
性を有する高クロム鋳鉄ロール材が安定して得られるこ
とを見出し、この発明をなすに至ったのである。
なる組織構成が耐摩耗性に対して有効かという疑問に明
確に答えることができていないために生じたものである
。そこで本発明者等はロール摩耗シミーレータを利用し
てロール材の顕微鏡組織と摩耗との関係について種々研
究を重ねた結果、高クロム鋳鉄ロール材の耐摩耗性には
、共晶炭化物の量と、基地中の残留オーステナイトおよ
び微細析出炭化物の量が大きく影響していることを見出
した。そしてさらに研究を進めた結果、従来の成分組成
範囲よりも低Ｓｉ化して材料の強靭化を図るとともに、
共晶炭化物量を推定できるパラメータＰ１と基地のオー
ステナイト量に関係するパラメータＰ とを導入して、
そのｐ、 、 ｐ２の値を適切に限定することにより高
クロム鋳鉄材成分を適切に制御し、かつその高クロム鋳
鉄材に適切な熱処理を施すことによって、優れた耐摩耗
性を有する高クロム鋳鉄ロール材が安定して得られるこ
とを見出し、この発明をなすに至ったのである。
したがってこの発明は、苛酷な圧延条件下で使用される
熱延薄板用あるいは熱延厚板用の熱間圧延仕上圧延機の
ワークロールに適した、優れた耐摩耗性を有する高クロ
ム鋳鉄ロール材を工業的に安定して製造する方法を提供
することを目的とするものであって、次のような製造方
法を特徴とするものである。
熱延薄板用あるいは熱延厚板用の熱間圧延仕上圧延機の
ワークロールに適した、優れた耐摩耗性を有する高クロ
ム鋳鉄ロール材を工業的に安定して製造する方法を提供
することを目的とするものであって、次のような製造方
法を特徴とするものである。
すなわち、Ｃ２，２０〜３．２０％、Ｓｉ Ｏ，ｌ Ｏ
〜０．５０ Ｔｏ、 Ｍｎ Ｏ，５０〜１．５０ ｓ、
Ｐ ０．０３０％以下、Ｓｏ、０２０チ以下、Ｎｉ ０
．８０〜２．０（１、Ｃｒ １３．００〜２０．００
’ｌ＝ 、Ｍｏ ０．５０〜１．５０ ％を含有し残部
がＦａおよび不可避的不純物よりなり、しかも （５） Ｐ ＋ 〜１２ Ｘ ［％ Ｃ：） ＋ ｏ、 ５ Ｘ
［％ Ｃｒ ］ １５で定義されるパラメータＰ、の
値が２４以上、３０以下の範囲内にあり、かつ Ｐ２＝ ２Ｘ［％Ｃ）／［：％ｃｒ ］＋０．２Ｘ（％
Ｍｏ ）＋Ｃ％Ｎｉ ）で定義されるパラメータＰ２の
値が１３以上である高クロム鋳鉄素材を用い、かつその
鋳鉄素材を９００〜１０５０℃の温度範囲内のオーステ
ナイト化温度に保持後、そのオーステナイト化温度から
４００℃までの平均冷却速度が１００〜２００°Ｑ／ｈ
ｒとなるように冷却する焼ならし処理を施し、その後焼
もどし処理を施すことを特徴とするものである。
〜０．５０ Ｔｏ、 Ｍｎ Ｏ，５０〜１．５０ ｓ、
Ｐ ０．０３０％以下、Ｓｏ、０２０チ以下、Ｎｉ ０
．８０〜２．０（１、Ｃｒ １３．００〜２０．００
’ｌ＝ 、Ｍｏ ０．５０〜１．５０ ％を含有し残部
がＦａおよび不可避的不純物よりなり、しかも （５） Ｐ ＋ 〜１２ Ｘ ［％ Ｃ：） ＋ ｏ、 ５ Ｘ
［％ Ｃｒ ］ １５で定義されるパラメータＰ、の
値が２４以上、３０以下の範囲内にあり、かつ Ｐ２＝ ２Ｘ［％Ｃ）／［：％ｃｒ ］＋０．２Ｘ（％
Ｍｏ ）＋Ｃ％Ｎｉ ）で定義されるパラメータＰ２の
値が１３以上である高クロム鋳鉄素材を用い、かつその
鋳鉄素材を９００〜１０５０℃の温度範囲内のオーステ
ナイト化温度に保持後、そのオーステナイト化温度から
４００℃までの平均冷却速度が１００〜２００°Ｑ／ｈ
ｒとなるように冷却する焼ならし処理を施し、その後焼
もどし処理を施すことを特徴とするものである。
以下この発明の高クロム鋳鉄ロール材製造方法について
より詳細に説明する。
より詳細に説明する。
先ず素材成分限定理由は以下の通りである。
Ｃ： ロールに耐摩耗性を付与するため、少なくとも２
．２０ ％を必要とするが、３．２０％を越えればロー
ルの機械的性質が劣化するから、２．２０〜３．２０％
の範囲内に限定した。
．２０ ％を必要とするが、３．２０％を越えればロー
ルの機械的性質が劣化するから、２．２０〜３．２０％
の範囲内に限定した。
８ｉ：Ｓｉは鋳造性を良好にするためにｏ、 ｔ Ｏ％
以（６） 上必要であるが、０．５０％を越えれば靭性に悪影響を
与えるとともに焼入硬化能を減少させ、マルテンサイト
組織内にパーライトが混入して耐摩耗性を劣化させるか
ら、この発明においては従来の高クロム鋳鉄ロール材の
Ｓｉ含有量よりも少ない０、１０〜０．５０ ％の範囲
内とした。
以（６） 上必要であるが、０．５０％を越えれば靭性に悪影響を
与えるとともに焼入硬化能を減少させ、マルテンサイト
組織内にパーライトが混入して耐摩耗性を劣化させるか
ら、この発明においては従来の高クロム鋳鉄ロール材の
Ｓｉ含有量よりも少ない０、１０〜０．５０ ％の範囲
内とした。
Ｍｎ ： Ｍｎは炭化物を安定化するとともにパーライ
トの生成を阻止して耐摩耗性向上に寄与するため少なく
とも０５０チを必要とするが、１．５％を越えれば高ク
ロム鋳鉄ロール材の強度と靭性が低下するから、０．５
０〜１．５０ ％の範囲に限定した。
トの生成を阻止して耐摩耗性向上に寄与するため少なく
とも０５０チを必要とするが、１．５％を越えれば高ク
ロム鋳鉄ロール材の強度と靭性が低下するから、０．５
０〜１．５０ ％の範囲に限定した。
Ｐ ＋ Ｓｒ ： これらはいずれも不純物元素であシ
、非金属介在物生成の原因となって強度、靭性を低下さ
せるから可及的に少ないことが望ましいが、製造コスト
の点から実用上有害とならない許容量としてＰは０．０
３０係以下、Ｓは０．０２０チ以丁とした。
、非金属介在物生成の原因となって強度、靭性を低下さ
せるから可及的に少ないことが望ましいが、製造コスト
の点から実用上有害とならない許容量としてＰは０．０
３０係以下、Ｓは０．０２０チ以丁とした。
Ｎｉ ： Ｎｉは焼入硬化能向上元素であって、熱処理
後の機械的性質を向上させるためにｏ、 ｓ Ｏ＊以上
が必要であるが、ＮＩは同時にオーステナイト安定化元
素でもあｐ、２．００％を越えれば残留オーステナイト
量が増して耐摩耗性を低下させるから、０．８０〜２．
０ Ｏ％の範囲内とした。
後の機械的性質を向上させるためにｏ、 ｓ Ｏ＊以上
が必要であるが、ＮＩは同時にオーステナイト安定化元
素でもあｐ、２．００％を越えれば残留オーステナイト
量が増して耐摩耗性を低下させるから、０．８０〜２．
０ Ｏ％の範囲内とした。
Ｃｒ：Ｃｒは耐摩耗性と強靭性を向上させるために添加
されるが、１３チ未満ではその効果が少なく、一方２０
％を越えればＭ２３”６型の炭化物量が増加して耐摩耗
性を低下させるから、１３．００〜２０、００ ％の範
囲内に限定した。
されるが、１３チ未満ではその効果が少なく、一方２０
％を越えればＭ２３”６型の炭化物量が増加して耐摩耗
性を低下させるから、１３．００〜２０、００ ％の範
囲内に限定した。
Ｍｏ： 焼入焼もどし抵抗を高めるとともに、炭化物の
硬さを高めるために０．５０１以上必要であるが、１．
５０１を越えれば残留オーステナイトを安定化して耐摩
耗性を劣化させるため、０．５０〜１、５０ ％の範囲
内に限定した。
硬さを高めるために０．５０１以上必要であるが、１．
５０１を越えれば残留オーステナイトを安定化して耐摩
耗性を劣化させるため、０．５０〜１、５０ ％の範囲
内に限定した。
この発明においては、各成分元素含有量を上述のように
限定するばかりでなく、Ｃ含有量［：％Ｃ）およびＣｒ
含有量ｃｓｃｒ〕により定まるパラメータＰ、と、Ｃｒ
含有量〔％Ｃｒ ）、Ｃ含有１：％ｃ）、Ｍｏ含有量〔
チＭｏ ）およびＮｉ含有量〔チＮｉ）によって定まる
パラメータＰ２とを一定範囲内とすることによって、そ
れらの含有量を相互に規制する。
限定するばかりでなく、Ｃ含有量［：％Ｃ）およびＣｒ
含有量ｃｓｃｒ〕により定まるパラメータＰ、と、Ｃｒ
含有量〔％Ｃｒ ）、Ｃ含有１：％ｃ）、Ｍｏ含有量〔
チＭｏ ）およびＮｉ含有量〔チＮｉ）によって定まる
パラメータＰ２とを一定範囲内とすることによって、そ
れらの含有量を相互に規制する。
すなわち、パラメータＰ１は
Ｐ ＝１２Ｘ（％Ｃ：］＋０．５ ［：％Ｃｒ ］−１
５によって定義されるものであって、とのＰｌの値は２
４≦Ｐ１≦３０ の範囲内とする。またパラメータＰ２は、ｐ ＝２ｘ（
％Ｃｒｙ／Ｃ％Ｃ：］＋０．２Ｘｌ：％Ｍｏ〕＋（％Ｎ
ｉ ’：１で定義されるものであって、このＰ２の値は
Ｐ２≧１３ とする。
５によって定義されるものであって、とのＰｌの値は２
４≦Ｐ１≦３０ の範囲内とする。またパラメータＰ２は、ｐ ＝２ｘ（
％Ｃｒｙ／Ｃ％Ｃ：］＋０．２Ｘｌ：％Ｍｏ〕＋（％Ｎ
ｉ ’：１で定義されるものであって、このＰ２の値は
Ｐ２≧１３ とする。
ここでパラメータＰ１は、共晶炭化物量を推定するため
に本発明者等がめた実験式であり、このパラメータＰ、
と高温摩耗試験で調べた摩耗量（具体的試験条件は後述
する実施例の場合と同じ）との関係を第１図に示す。Ｐ
、が２４未満の場合には、炭化物量の変化が耐摩耗性に
与える影響が大き過ぎ、摩耗量を安定して小さくするこ
とができないから、Ｐｌは２４以上が好ましい。一方Ｐ
１ の値が３０を越えれば、炭化物にクラックが発生し
易くなり、機械的特性を劣化させる。したがってＰ、の
値は２４以上、３０以下の範囲内としだ。
に本発明者等がめた実験式であり、このパラメータＰ、
と高温摩耗試験で調べた摩耗量（具体的試験条件は後述
する実施例の場合と同じ）との関係を第１図に示す。Ｐ
、が２４未満の場合には、炭化物量の変化が耐摩耗性に
与える影響が大き過ぎ、摩耗量を安定して小さくするこ
とができないから、Ｐｌは２４以上が好ましい。一方Ｐ
１ の値が３０を越えれば、炭化物にクラックが発生し
易くなり、機械的特性を劣化させる。したがってＰ、の
値は２４以上、３０以下の範囲内としだ。
（９）
パラメータＰ２は、基地中の残留オーステナイト量に関
係する、本発明者等がめた実験式であシ、このパ゛ラメ
ータＰ２と高温摩耗試験でめた摩耗量との関係を第２図
に示す。Ｐ２の値が１３未満の場合には、通常の焼なら
し・焼もどし処理では残留オーステナイトを消失させる
ことができず、耐摩耗性が悪くなる。したがってＰ２の
値は１３以上とした。
係する、本発明者等がめた実験式であシ、このパ゛ラメ
ータＰ２と高温摩耗試験でめた摩耗量との関係を第２図
に示す。Ｐ２の値が１３未満の場合には、通常の焼なら
し・焼もどし処理では残留オーステナイトを消失させる
ことができず、耐摩耗性が悪くなる。したがってＰ２の
値は１３以上とした。
以上のように各成分含有量範囲およびパラメータＰｌ
ｔ Ｐ２によって定められる組成の高クロム鋳鉄素材に
対し、この発明の方法では焼ならし処理として９００〜
１０５０℃のオーステナイト化温度に加熱後そのオース
テナイト化温度から４００℃までの平均冷却速度をｌＯ
Ｏ〜２００′Ｃ／１１ｒとする徐冷を行なう。
ｔ Ｐ２によって定められる組成の高クロム鋳鉄素材に
対し、この発明の方法では焼ならし処理として９００〜
１０５０℃のオーステナイト化温度に加熱後そのオース
テナイト化温度から４００℃までの平均冷却速度をｌＯ
Ｏ〜２００′Ｃ／１１ｒとする徐冷を行なう。
ここでオーステナイト化温度が９００℃未満の場合には
、前述のような成分組成条件を満足する高クロム鋳鉄で
あっても、残留オーステナイトを消失させることができ
ないため、耐摩耗性が劣化し、一方１０５０℃を越えて
も効果がないから、（１０） 焼ならしのためのオーステナイト化温度は９００〜１０
５０℃の温度範囲とした。第３図にオーステナイト化温
度と高温耐摩耗試験における摩耗量との関係を示す。
、前述のような成分組成条件を満足する高クロム鋳鉄で
あっても、残留オーステナイトを消失させることができ
ないため、耐摩耗性が劣化し、一方１０５０℃を越えて
も効果がないから、（１０） 焼ならしのためのオーステナイト化温度は９００〜１０
５０℃の温度範囲とした。第３図にオーステナイト化温
度と高温耐摩耗試験における摩耗量との関係を示す。
また耐摩耗性を向上させるためには硬さを大きくするこ
とも必要であり、硬さは焼ならし時の冷却速度に大きな
影響を受ける。焼ならし時におけるオーステナイト化温
度から４００℃までの平均冷却速度が１００°ｃ／ｈｒ
未満では第４図に示すようにショアー硬さくＨｓ）が６
９〜７０程度以上の必要硬さが得られず、一方２００″
’ｃ／ｈ ｒを越えてもそれ以上硬さは上昇せず、生産
性を低下させるだけであるから、４００’Ｃまでの平均
冷却速度を１００〜２００ ′ｃ／ｈｒｏ範囲内とＬ＊
。
とも必要であり、硬さは焼ならし時の冷却速度に大きな
影響を受ける。焼ならし時におけるオーステナイト化温
度から４００℃までの平均冷却速度が１００°ｃ／ｈｒ
未満では第４図に示すようにショアー硬さくＨｓ）が６
９〜７０程度以上の必要硬さが得られず、一方２００″
’ｃ／ｈ ｒを越えてもそれ以上硬さは上昇せず、生産
性を低下させるだけであるから、４００’Ｃまでの平均
冷却速度を１００〜２００ ′ｃ／ｈｒｏ範囲内とＬ＊
。
上述のような焼ならしを行なった後には、焼もどし処理
を行なう。焼もどしは通常は５００〜６００℃の温度範
囲内において、目標とする硬さに応じて適宜温度を設定
して実施すれば良い。焼もどし温度と最終製品のショア
ー硬さとの関係を第５図に示す。
を行なう。焼もどしは通常は５００〜６００℃の温度範
囲内において、目標とする硬さに応じて適宜温度を設定
して実施すれば良い。焼もどし温度と最終製品のショア
ー硬さとの関係を第５図に示す。
このようにして製造されるこの発明の高クロム鋳鉄ロー
ル材は、複合遠心鋳造ロールの外層材に好適であるが、
このほか一体物のロール等にも適用できることはもちろ
んである。
ル材は、複合遠心鋳造ロールの外層材に好適であるが、
このほか一体物のロール等にも適用できることはもちろ
んである。
以下にこの発明の実施例を比較例とともに記す。
第１表に示す８種類の成分の高クロム鋳鉄溶湯を溶製し
、これを遠心鋳造法によ、９６００ｆｌｌｌｌｌφ×１
５００ｆｆｉの小型ロール形状に鋳込んだ。各鋳造材に
ｔｏｏｏ℃Ｘ ｌ Ｏｈｒの拡散焼鈍を施した後、第２
表に示す焼ならし、焼もどし条件で熱処理を行なった。
、これを遠心鋳造法によ、９６００ｆｌｌｌｌｌφ×１
５００ｆｆｉの小型ロール形状に鋳込んだ。各鋳造材に
ｔｏｏｏ℃Ｘ ｌ Ｏｈｒの拡散焼鈍を施した後、第２
表に示す焼ならし、焼もどし条件で熱処理を行なった。
得られた各試験材から５ＱｗφＸＩＯ闘の円板状摩耗試
験片を採取し、５５０℃における一定条件丁での摩耗減
量を調べた。ここで摩耗試験条件は荷重２０ｋｇ、すベ
シ率６ｔ％、回転数１１００Ｏｒｐ、時間１５分として
実施した。また各試験材について、２關Ｕノツチ衝撃試
験片により２０℃で衝撃試験を行ない、衝撃値（２ＵＩ
２０“０）を調べた。これらの試験結果を第２表に併せ
て示す。
験片を採取し、５５０℃における一定条件丁での摩耗減
量を調べた。ここで摩耗試験条件は荷重２０ｋｇ、すベ
シ率６ｔ％、回転数１１００Ｏｒｐ、時間１５分として
実施した。また各試験材について、２關Ｕノツチ衝撃試
験片により２０℃で衝撃試験を行ない、衝撃値（２ＵＩ
２０“０）を調べた。これらの試験結果を第２表に併せ
て示す。
第１表、第２表から明らかなように本発明ロール材４１
．／１６２．Ａ３はいずれも比較例のロール材４４ 、
／１６５ 、４７ 、 ／％８と比較して耐摩耗性が
著しく向上している。ここで本発明ロール材屑ｌ。
．／１６２．Ａ３はいずれも比較例のロール材４４ 、
／１６５ 、４７ 、 ／％８と比較して耐摩耗性が
著しく向上している。ここで本発明ロール材屑ｌ。
／１６２の顕微鏡組織を第６図、第７図に示す。これら
はいずれも炭化物と残留オーステナイトのほとんどない
基地組織とから構成されており、耐摩耗性が優れている
ことを裏付けてしる。
はいずれも炭化物と残留オーステナイトのほとんどない
基地組織とから構成されており、耐摩耗性が優れている
ことを裏付けてしる。
一方比較例のロール材／１６４〜／１６８は、いずれも
従来の高クロム鋳鉄ロール材の成分範囲内には入ってい
るものであるが、これらのりちＳｉ含有量が本発明範囲
を外れたロール材／１６６は衝撃値が低く、またパラメ
ータＰ４．Ｐ２が本発明範囲から外れたロール材／１６
８および焼ならし温度が本発明範囲を外れたロール材７
は耐摩耗性が低い。さらにＳｉ含有量やパラメータＰ４
．Ｐ２．焼ならし温度が組合されて本発明範囲を外れた
ロール材Ａ６４あるいは／４６５では、耐摩耗性や衝撃
値がさらに低下している。ここで比較例のロール材／Ｉ
６４，４５の顕微鏡組織を第８図、第９図に示す。これ
らはいずれも炭化物と残留オーステナイトを含む基地組
織とから構成されており、この発明のロール材と比較し
て耐摩耗性が低いことが裏付けられる。
従来の高クロム鋳鉄ロール材の成分範囲内には入ってい
るものであるが、これらのりちＳｉ含有量が本発明範囲
を外れたロール材／１６６は衝撃値が低く、またパラメ
ータＰ４．Ｐ２が本発明範囲から外れたロール材／１６
８および焼ならし温度が本発明範囲を外れたロール材７
は耐摩耗性が低い。さらにＳｉ含有量やパラメータＰ４
．Ｐ２．焼ならし温度が組合されて本発明範囲を外れた
ロール材Ａ６４あるいは／４６５では、耐摩耗性や衝撃
値がさらに低下している。ここで比較例のロール材／Ｉ
６４，４５の顕微鏡組織を第８図、第９図に示す。これ
らはいずれも炭化物と残留オーステナイトを含む基地組
織とから構成されており、この発明のロール材と比較し
て耐摩耗性が低いことが裏付けられる。
以上の説明で明らかなように、この発明の方法によれば
、優れた耐摩耗性を有しかつ靭性も高い高クロム鋳鉄ロ
ール材を安定して製造することができ、したがって熱間
圧延仕上圧延機のワークロール等の製造に適用して顕著
な効果を得ることができる。
、優れた耐摩耗性を有しかつ靭性も高い高クロム鋳鉄ロ
ール材を安定して製造することができ、したがって熱間
圧延仕上圧延機のワークロール等の製造に適用して顕著
な効果を得ることができる。
第１図はパラメータＰ、と高温摩耗減量との関係を示す
相関図、第２図はパラメータＰ２と高温摩耗減量との関
係を示す相関図、第３図は焼ならし処理におけるオース
テナイト化温度と高温摩耗減量との関係を示す相関図、
第４図は焼ならし処理におけるオーステナイト化温度か
ら４００’Ｃまでの平均冷却速度とショアー硬さとの関
係を示す相関図、第５図は焼もどし温度とショアー硬さ
との関係を示す相関図、第６図から第９図まではそれぞ
れ金属組織顕微鏡写真（倍率１００倍）であって、第６
図、第７図は本発明ロール材４１．４２を、第８図、第
９図は比較例のロール材４４．４５をそれぞれ示す。 出願人 川崎製鉄株式会社 （１７） 第１図 第３図 第２図 第４図 第６図 第８図 第７図 第９図
相関図、第２図はパラメータＰ２と高温摩耗減量との関
係を示す相関図、第３図は焼ならし処理におけるオース
テナイト化温度と高温摩耗減量との関係を示す相関図、
第４図は焼ならし処理におけるオーステナイト化温度か
ら４００’Ｃまでの平均冷却速度とショアー硬さとの関
係を示す相関図、第５図は焼もどし温度とショアー硬さ
との関係を示す相関図、第６図から第９図まではそれぞ
れ金属組織顕微鏡写真（倍率１００倍）であって、第６
図、第７図は本発明ロール材４１．４２を、第８図、第
９図は比較例のロール材４４．４５をそれぞれ示す。 出願人 川崎製鉄株式会社 （１７） 第１図 第３図 第２図 第４図 第６図 第８図 第７図 第９図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ２，２０〜３．２０チ（重ｔチ、以下同じ）、Ｓｉ
０．１０〜０．５０％、Ｍｎ０．５０〜１．５０％、Ｐ
ｏ、０３０チ以下、Ｓｏ、０２０チ以下、Ｎｉ０．８０
〜２．００ ｑｂｌＣｒ １３．００〜２０．００ ％
、Ｍｏ ０．５０〜１、５０ ％を含有しかつ残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物よりなシ、しかも Ｐ ＋ ＝ｌ ２ Ｘ Ｃｆｂ Ｃ］ ＋ ０．５ Ｘ
Ｃ％ Ｃｒ ：］ ｌ ５で定義されるＰ、の値が２
４〜３０の範囲内にあり、かつ Ｐ２＝２×〔％Ｃｒ ］ ／ ＣＴｏＣ）＋０．２Ｘ［
％Ｍｏ ］］＋％Ｎｉ ）で定義されるＰ２の値が１３
以上である高Ｃｒ鋳鉄を素材とし、その高Ｃｒ鋳鉄素材
を９００〜１０５０℃のオーステナイト化温度に保持後
、そのオーステナイト化温度から４００℃までの平均冷
却速度がＩＯθ〜２０００ｃ／ｈ「の範囲内となるよう
に冷却する焼ならし処理を施し、その後節もどし処理を
施すことを特徴とする高クロム鋳鉄ロール材の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1076984A JPS60152632A (ja) | 1984-01-23 | 1984-01-23 | 高クロム鋳鉄ロ−ル材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1076984A JPS60152632A (ja) | 1984-01-23 | 1984-01-23 | 高クロム鋳鉄ロ−ル材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60152632A true JPS60152632A (ja) | 1985-08-10 |
Family
ID=11759535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1076984A Pending JPS60152632A (ja) | 1984-01-23 | 1984-01-23 | 高クロム鋳鉄ロ−ル材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60152632A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009007597A (ja) * | 2007-06-26 | 2009-01-15 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性高Ｃｒ鋳鉄およびその製造方法 |
| CN109070160A (zh) * | 2016-03-31 | 2018-12-21 | 日立金属株式会社 | 轧辊用外层和轧制用复合辊 |
| CN113337686A (zh) * | 2021-05-31 | 2021-09-03 | 东风商用车有限公司 | 一种发动机缸盖及其制备方法 |
-
1984
- 1984-01-23 JP JP1076984A patent/JPS60152632A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009007597A (ja) * | 2007-06-26 | 2009-01-15 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性高Ｃｒ鋳鉄およびその製造方法 |
| CN109070160A (zh) * | 2016-03-31 | 2018-12-21 | 日立金属株式会社 | 轧辊用外层和轧制用复合辊 |
| CN109070160B (zh) * | 2016-03-31 | 2019-12-06 | 日立金属株式会社 | 轧辊用外层和轧制用复合辊 |
| CN113337686A (zh) * | 2021-05-31 | 2021-09-03 | 东风商用车有限公司 | 一种发动机缸盖及其制备方法 |
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