JPH08209299A - 高耐焼付性熱間圧延用ロール材およびその製造方法 - Google Patents
高耐焼付性熱間圧延用ロール材およびその製造方法Info
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- JPH08209299A JPH08209299A JP1565995A JP1565995A JPH08209299A JP H08209299 A JPH08209299 A JP H08209299A JP 1565995 A JP1565995 A JP 1565995A JP 1565995 A JP1565995 A JP 1565995A JP H08209299 A JPH08209299 A JP H08209299A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、高温下で耐焼付性に優れており、
耐摩耗性、耐亀裂性にも優れ、特に被圧延材の温度が８
５０℃以上の温度領域である熱間圧延機のワークロール
用として適性の高い、熱間圧延用ロール材を提供するも
のである。 【構成】 本発明は、重量％で、Ｃ：２．０〜４．０
％、Ｓｉ：１．０〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０
％、Ｃｒ：０．１〜６．０％、Ｍｏ：０．１〜６．０
％、Ｖ：０．１〜６．０％、Ｎｉ：１．０〜８．０％を
含有（必要に応じてＷ：０．１〜６．０％、Ｎｂ：０．
１％〜４．０％、Ｃｏ：０．１〜１０％も含有）し、残
部がＦｅおよび不可避不純物である高耐焼付性熱間圧延
用ロール材と、これらの高耐焼付性熱間圧延用ロール材
における耐焼付性を向上する黒鉛の晶析出を効果的に促
進させるために、Ｓｉの一部をＳｉ接種で添加する高耐
焼付性熱間圧延用ロール材の製造方法。
耐摩耗性、耐亀裂性にも優れ、特に被圧延材の温度が８
５０℃以上の温度領域である熱間圧延機のワークロール
用として適性の高い、熱間圧延用ロール材を提供するも
のである。 【構成】 本発明は、重量％で、Ｃ：２．０〜４．０
％、Ｓｉ：１．０〜５．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０
％、Ｃｒ：０．１〜６．０％、Ｍｏ：０．１〜６．０
％、Ｖ：０．１〜６．０％、Ｎｉ：１．０〜８．０％を
含有（必要に応じてＷ：０．１〜６．０％、Ｎｂ：０．
１％〜４．０％、Ｃｏ：０．１〜１０％も含有）し、残
部がＦｅおよび不可避不純物である高耐焼付性熱間圧延
用ロール材と、これらの高耐焼付性熱間圧延用ロール材
における耐焼付性を向上する黒鉛の晶析出を効果的に促
進させるために、Ｓｉの一部をＳｉ接種で添加する高耐
焼付性熱間圧延用ロール材の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種の熱間圧延ミルの
ワークロールの素材として用いられる高耐焼付性熱間圧
延用ロール材およびその製造方法に関するものである。
ワークロールの素材として用いられる高耐焼付性熱間圧
延用ロール材およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、鉄鋼の圧延分野、例えば鋼板や条
鋼等の熱間圧延プロセスにおいては、高速および高負荷
操業に伴い圧延ロールに対して、高温度下での耐摩耗
性、耐亀裂性に加えて耐焼付性が強く要求されるように
なってきている。特に、熱延仕上ミルの後段ワークロー
ルでは、絞り事故が発生し、激しい焼き付き現象を生ず
ることがある。
鋼等の熱間圧延プロセスにおいては、高速および高負荷
操業に伴い圧延ロールに対して、高温度下での耐摩耗
性、耐亀裂性に加えて耐焼付性が強く要求されるように
なってきている。特に、熱延仕上ミルの後段ワークロー
ルでは、絞り事故が発生し、激しい焼き付き現象を生ず
ることがある。
【０００３】従来、このような条件下で使用される熱間
圧延用ロール材としては、ニッケルグレンロール材の
他、例えば特開平２−８８７４５号に開示されるような
高Ｃｒ鋳鉄ロールやＭｏ、Ｃｏ，Ｗ，Ｖ等を数％含有す
る耐摩耗性に優れたハイスロール材等が知られている。
近年では、ニッケルグレンロール材に比し、耐摩耗性、
耐焼付性、耐亀裂性、耐熱衝撃性等に優れた、ハイスロ
ール材の使用が一般的になっている。
圧延用ロール材としては、ニッケルグレンロール材の
他、例えば特開平２−８８７４５号に開示されるような
高Ｃｒ鋳鉄ロールやＭｏ、Ｃｏ，Ｗ，Ｖ等を数％含有す
る耐摩耗性に優れたハイスロール材等が知られている。
近年では、ニッケルグレンロール材に比し、耐摩耗性、
耐焼付性、耐亀裂性、耐熱衝撃性等に優れた、ハイスロ
ール材の使用が一般的になっている。
【０００４】このハイスロール材は、非常に硬い炭化物
を晶析出させたものであり、耐摩耗性に優れるものの、
例えば被圧延材の温度が８５０℃以上の温度領域で使用
される熱延仕上ミルの後段ワークロールに用いた場合に
は、絞り事故が発生すると激しい焼き付き現象を生ずる
ため、生産性の低下、歩留まりの低下、コスト増を生ず
ることは避けられない。このような理由から、この公知
のハイスロール材は、例えば被圧延材の温度が８５０℃
以上の温度領域である熱延仕上ミルの後段ワークロール
に用いられる熱間圧延ロール用の材料としては、耐焼付
性の面で改善の余地がある。
を晶析出させたものであり、耐摩耗性に優れるものの、
例えば被圧延材の温度が８５０℃以上の温度領域で使用
される熱延仕上ミルの後段ワークロールに用いた場合に
は、絞り事故が発生すると激しい焼き付き現象を生ずる
ため、生産性の低下、歩留まりの低下、コスト増を生ず
ることは避けられない。このような理由から、この公知
のハイスロール材は、例えば被圧延材の温度が８５０℃
以上の温度領域である熱延仕上ミルの後段ワークロール
に用いられる熱間圧延ロール用の材料としては、耐焼付
性の面で改善の余地がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、高温下で耐
摩耗性、耐亀裂性、耐熱衝撃性、耐焼付性に優れ、特に
被圧延材の温度が８５０℃以上の温度領域である熱間圧
延機のワークロール用として適性の高い、熱間圧延用ロ
ール材およびその製造方法を提供するものである。
摩耗性、耐亀裂性、耐熱衝撃性、耐焼付性に優れ、特に
被圧延材の温度が８５０℃以上の温度領域である熱間圧
延機のワークロール用として適性の高い、熱間圧延用ロ
ール材およびその製造方法を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の第一の発明は、
重量％で、Ｃ ：２．０〜４．０％、Ｓｉ：１．０〜
５．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜
６．０％、Ｍｏ：０．１〜６．０％、Ｖ ：０．１〜
６．０％、Ｎｉ：１．０〜８．０％を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避不純物であることを特徴とする高耐焼付
性熱間圧延用ロール材。
重量％で、Ｃ ：２．０〜４．０％、Ｓｉ：１．０〜
５．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜
６．０％、Ｍｏ：０．１〜６．０％、Ｖ ：０．１〜
６．０％、Ｎｉ：１．０〜８．０％を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避不純物であることを特徴とする高耐焼付
性熱間圧延用ロール材。
【０００７】第二の発明は、第一の発明において、Ｓｉ
含有量の内の０．１〜２．０％をＳｉ接種により添加す
ることを特徴とする高耐焼付性熱間圧延用ロール材の製
造方法。
含有量の内の０．１〜２．０％をＳｉ接種により添加す
ることを特徴とする高耐焼付性熱間圧延用ロール材の製
造方法。
【０００８】第三の発明は第一の発明の成分を含有し、
Ｗ：０．１〜６．０％、Ｎｂ：０．１〜４．０％、Ｃ
ｏ：０．１〜１０．０％の範囲内で、これら３元素の内
少なくとも１元素以上を含有することを特徴とする高耐
焼付性熱間圧延用ロール材。
Ｗ：０．１〜６．０％、Ｎｂ：０．１〜４．０％、Ｃ
ｏ：０．１〜１０．０％の範囲内で、これら３元素の内
少なくとも１元素以上を含有することを特徴とする高耐
焼付性熱間圧延用ロール材。
【０００９】また第四の発明は、第三の発明において、
Ｓｉ含有量の内の０．１〜２．０％をＳｉ接種により添
加することを特徴とする高耐焼付性熱間圧延用ロール材
の製造方法である。
Ｓｉ含有量の内の０．１〜２．０％をＳｉ接種により添
加することを特徴とする高耐焼付性熱間圧延用ロール材
の製造方法である。
【００１０】
【作用】本発明においては、ハイスロール材の成分組成
をベースとして、Ｃ，Ｓｉの含有量を適量増加させると
ともに、Ｎｉを必須成分として適量含有させ、黒鉛の晶
析出を適度に促進させて耐焼付性を向上させるととも
に、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、必要に応じてＷ、Ｎｂ、Ｃｏを適
量含有させることによって、炭化物を適度に生成させて
耐摩耗性を強化し、耐亀裂性も確保することができる。
をベースとして、Ｃ，Ｓｉの含有量を適量増加させると
ともに、Ｎｉを必須成分として適量含有させ、黒鉛の晶
析出を適度に促進させて耐焼付性を向上させるととも
に、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、必要に応じてＷ、Ｎｂ、Ｃｏを適
量含有させることによって、炭化物を適度に生成させて
耐摩耗性を強化し、耐亀裂性も確保することができる。
【００１１】本発明の高耐焼付性熱間圧延用ロール材
は、従来のハイスロール材に比して耐焼付性に格段に優
れ、耐摩耗性、耐亀裂性、耐熱衝撃性等においてもハイ
スロール材に全く遜色のない熱間圧延用ロール材であ
る。特に高温領域で用いられる熱延仕上ミルの前・後段
ワークロール材に対して適性の高いものであり、ロール
寿命を延長させてロール原単位を低減させるとともに、
圧延製品の品質を向上させ、生産性を向上させることが
できる。
は、従来のハイスロール材に比して耐焼付性に格段に優
れ、耐摩耗性、耐亀裂性、耐熱衝撃性等においてもハイ
スロール材に全く遜色のない熱間圧延用ロール材であ
る。特に高温領域で用いられる熱延仕上ミルの前・後段
ワークロール材に対して適性の高いものであり、ロール
寿命を延長させてロール原単位を低減させるとともに、
圧延製品の品質を向上させ、生産性を向上させることが
できる。
【００１２】以下に本発明について説明する。一般に、
耐摩耗性を改善するためには、組織中に硬い炭化物を晶
析出させることが有効であることが知られており、前記
したように、Ｍｏ、Ｃｏ，Ｗ，Ｖ等の炭化物を晶析出さ
せるため有効な成分を含有させたハイスロール材が知ら
れている。
耐摩耗性を改善するためには、組織中に硬い炭化物を晶
析出させることが有効であることが知られており、前記
したように、Ｍｏ、Ｃｏ，Ｗ，Ｖ等の炭化物を晶析出さ
せるため有効な成分を含有させたハイスロール材が知ら
れている。
【００１３】しかし、これら公知のハイスロール材を用
いる圧延ロールでは、特に８５０〜１１００℃の高温領
域で用いる場合、耐摩耗性、耐亀裂性、耐熱衝撃性は確
保できるものの、耐焼付性を十分に確保できないし、高
価な成分を用いるためコスト高になるとの認識から、本
発明者らは種々実験を重ね、熱間圧延ロールとしての一
般特性を備え、高温度下で高耐焼付性を備え、耐摩耗
性、耐亀裂性、耐熱衝撃性においても公知のハイス材に
遜色のない熱間圧延ロール材を開発するに至った。
いる圧延ロールでは、特に８５０〜１１００℃の高温領
域で用いる場合、耐摩耗性、耐亀裂性、耐熱衝撃性は確
保できるものの、耐焼付性を十分に確保できないし、高
価な成分を用いるためコスト高になるとの認識から、本
発明者らは種々実験を重ね、熱間圧延ロールとしての一
般特性を備え、高温度下で高耐焼付性を備え、耐摩耗
性、耐亀裂性、耐熱衝撃性においても公知のハイス材に
遜色のない熱間圧延ロール材を開発するに至った。
【００１４】以下に本発明を詳細に説明する。本発明の
高耐焼付性熱間圧延用ロール材は黒鉛を適度に晶析出さ
せ、この黒鉛によりマトリックス部で発生した焼付の進
展を食い止め、耐焼付性を向上させるものであり、下記
の成分を必須成分として含有することを特徴とする。
高耐焼付性熱間圧延用ロール材は黒鉛を適度に晶析出さ
せ、この黒鉛によりマトリックス部で発生した焼付の進
展を食い止め、耐焼付性を向上させるものであり、下記
の成分を必須成分として含有することを特徴とする。
【００１５】（１）Ｃの含有量は２．０〜４．０％とす
る。このＣは黒鉛の晶析出を促進させ耐焼付性を向上さ
せるともに、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖと化合して、硬度の高いＭ
Ｃ型、Ｍ2 Ｃ型、Ｍ3 Ｃ型、Ｍ6 Ｃ型，Ｍ7 Ｃ3 型の炭
化物を晶析出させ、耐摩耗性を向上させるために、ここ
では公知のハイスロール材に比して多めに含有させる。
２．０％未満では黒鉛の晶析出が不十分で耐焼付性が得
られないし、炭化物の生成量が少なく充分な耐摩耗性が
得られない。また４．０％を超えると、炭化物が多すぎ
て靭性が低下するだけでなく、耐熱衝撃性も低下する。
る。このＣは黒鉛の晶析出を促進させ耐焼付性を向上さ
せるともに、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖと化合して、硬度の高いＭ
Ｃ型、Ｍ2 Ｃ型、Ｍ3 Ｃ型、Ｍ6 Ｃ型，Ｍ7 Ｃ3 型の炭
化物を晶析出させ、耐摩耗性を向上させるために、ここ
では公知のハイスロール材に比して多めに含有させる。
２．０％未満では黒鉛の晶析出が不十分で耐焼付性が得
られないし、炭化物の生成量が少なく充分な耐摩耗性が
得られない。また４．０％を超えると、炭化物が多すぎ
て靭性が低下するだけでなく、耐熱衝撃性も低下する。
【００１６】（２）Ｓｉの含有量は、１．０〜５．０％
とする。このＳｉは、良好な鋳造性を得るために通常
０．３〜２．０％含有させるものであるが、ここでは、
マトリック中に黒鉛の晶析出を促進させるため、多めに
含有させる。１．０％未満では、黒鉛の晶析出が困難で
ある。また、５．０％を超えると、良好な鋳造性が得ら
れない。このＳｉ含有量の内、０．１〜２．０％（例え
ばＳｉ含有量の１／１０〜２／５）をＳｉ接種で添加す
れば、黒鉛の晶析出をさらに促進させることができる。
とする。このＳｉは、良好な鋳造性を得るために通常
０．３〜２．０％含有させるものであるが、ここでは、
マトリック中に黒鉛の晶析出を促進させるため、多めに
含有させる。１．０％未満では、黒鉛の晶析出が困難で
ある。また、５．０％を超えると、良好な鋳造性が得ら
れない。このＳｉ含有量の内、０．１〜２．０％（例え
ばＳｉ含有量の１／１０〜２／５）をＳｉ接種で添加す
れば、黒鉛の晶析出をさらに促進させることができる。
【００１７】（３）Ｍｎの含有量は、０．１〜２．０％
とする。このＭｎは溶湯の脱酸、脱硫および焼入れ性の
改善のために通常レベルを含有させるものである。
とする。このＭｎは溶湯の脱酸、脱硫および焼入れ性の
改善のために通常レベルを含有させるものである。
【００１８】（４）Ｃｒの含有量は、０．１〜６．０％
とする。このＣｒはＣと化合して炭化物を晶析出させ、
耐摩耗性を向上させるとともに、一部マトリックス中に
固溶して焼入れ性や耐熱衝撃性を向上させ、耐摩耗性を
向上させる。０．１％未満では炭化物の晶析出が不十分
であり、耐摩耗性の向上に寄与しない。また、６．０％
を超えると、黒鉛の晶析出を抑制し、耐焼付性の向上を
阻害する。
とする。このＣｒはＣと化合して炭化物を晶析出させ、
耐摩耗性を向上させるとともに、一部マトリックス中に
固溶して焼入れ性や耐熱衝撃性を向上させ、耐摩耗性を
向上させる。０．１％未満では炭化物の晶析出が不十分
であり、耐摩耗性の向上に寄与しない。また、６．０％
を超えると、黒鉛の晶析出を抑制し、耐焼付性の向上を
阻害する。
【００１９】（５）Ｍｏの含有量は、０．１〜６．０％
とする。ＭｏはＣと化合してＭ2 Ｃ型炭化物を晶析出さ
せると同時に、マトリックス中に一部が固溶して基地の
強化、焼入れ性の向上および焼戻し２次硬化に寄与し、
耐摩耗性や高温硬度を向上させる。０．１％未満では炭
化物の生成が不十分で耐摩耗性や高温硬度が不十分であ
る。また、６．０％を超えると、黒鉛の晶析出が抑制さ
れ、耐焼付性の向上を阻害する。
とする。ＭｏはＣと化合してＭ2 Ｃ型炭化物を晶析出さ
せると同時に、マトリックス中に一部が固溶して基地の
強化、焼入れ性の向上および焼戻し２次硬化に寄与し、
耐摩耗性や高温硬度を向上させる。０．１％未満では炭
化物の生成が不十分で耐摩耗性や高温硬度が不十分であ
る。また、６．０％を超えると、黒鉛の晶析出が抑制さ
れ、耐焼付性の向上を阻害する。
【００２０】（６）Ｖの含有量は、０．１〜６．０％と
する。ＶはＣと化合して炭化物を晶析出させ、耐摩耗性
を向させる。０．１％未満では炭化物の晶析出が不十分
で、耐摩耗性は向上しない。また、６．０％を超える
と、黒鉛の晶析出が抑制され、耐焼付性、耐熱衝撃性が
低下する。
する。ＶはＣと化合して炭化物を晶析出させ、耐摩耗性
を向させる。０．１％未満では炭化物の晶析出が不十分
で、耐摩耗性は向上しない。また、６．０％を超える
と、黒鉛の晶析出が抑制され、耐焼付性、耐熱衝撃性が
低下する。
【００２１】（７）Ｎｂに関しては、Ｖの一部または全
てをＮｂで置き換えることができ、Ｎｂを４．０％まで
添加できる。４．０％を超えると、初晶のＭＣ型炭化物
量が増加し、ロールの表面性状や耐亀裂性が低下する。
０．１％未満では、炭化物の晶析出が不十分で、耐摩耗
性が向上しない。
てをＮｂで置き換えることができ、Ｎｂを４．０％まで
添加できる。４．０％を超えると、初晶のＭＣ型炭化物
量が増加し、ロールの表面性状や耐亀裂性が低下する。
０．１％未満では、炭化物の晶析出が不十分で、耐摩耗
性が向上しない。
【００２２】（８）Ｎｉの含有量は、１．０〜８．０％
とする。Ｎｉはマトリックス中に黒鉛の晶析出を促進さ
せる。０．１％未満では、黒鉛の晶析出が不十分であ
る。また８％を超えると、焼入れ性が鋭敏化し過ぎると
ともに、基地部の硬化が困難になる。
とする。Ｎｉはマトリックス中に黒鉛の晶析出を促進さ
せる。０．１％未満では、黒鉛の晶析出が不十分であ
る。また８％を超えると、焼入れ性が鋭敏化し過ぎると
ともに、基地部の硬化が困難になる。
【００２３】（９）Ｗを含有させる場合にはその含有量
は０．１〜６．０％とする。ＷはＣと化合して炭化物を
晶析出させ、耐摩耗性を向上させる。０．１％未満では
炭化物の生成が不十分で耐摩耗性は向上しない。また
６．０％を超えると、黒鉛の晶析出を抑制し、耐焼付性
の向上を阻害する。
は０．１〜６．０％とする。ＷはＣと化合して炭化物を
晶析出させ、耐摩耗性を向上させる。０．１％未満では
炭化物の生成が不十分で耐摩耗性は向上しない。また
６．０％を超えると、黒鉛の晶析出を抑制し、耐焼付性
の向上を阻害する。
【００２４】（１０）Ｃｏは基地部の高温強度を高める
ため、０．１〜１０％添加することができる。０．１％
未満では、その硬化が発揮されない。また１０％を超え
ると、破壊靭性地が低下する。
ため、０．１〜１０％添加することができる。０．１％
未満では、その硬化が発揮されない。また１０％を超え
ると、破壊靭性地が低下する。
【００２５】なお、本発明の高耐焼付性熱間圧延用ロー
ル材はロール状に鋳造し、これを研削して一体のロール
としても得られるが、熱処理等により硬度としてはＨｓ
７５〜９５に調節して耐摩耗性の維持を図るため、より
高い強度を確保する上では、内部に高靭性材を有する複
合ロールとすることが好ましい。この場合、本発明の高
耐焼付性熱間圧延用ロール材は、被圧延材と接する外層
材として用いられる。そして、ＣＰＣ法（連続溶湯鋳掛
け法）や遠心鋳造法等を利用して中空状に製造し、この
中空部に高靭性材を嵌め込んで、あるいは一体的に鋳造
後、研削によって圧延ロールに形成する。
ル材はロール状に鋳造し、これを研削して一体のロール
としても得られるが、熱処理等により硬度としてはＨｓ
７５〜９５に調節して耐摩耗性の維持を図るため、より
高い強度を確保する上では、内部に高靭性材を有する複
合ロールとすることが好ましい。この場合、本発明の高
耐焼付性熱間圧延用ロール材は、被圧延材と接する外層
材として用いられる。そして、ＣＰＣ法（連続溶湯鋳掛
け法）や遠心鋳造法等を利用して中空状に製造し、この
中空部に高靭性材を嵌め込んで、あるいは一体的に鋳造
後、研削によって圧延ロールに形成する。
【００２６】
【実施例】本発明の高耐焼付性熱間圧延用ロール材と、
本発明の範囲の外である比較ロール材、公知のグレーン
ロール材および一般的なハイスロール材について、ロー
ル試験片を作製し、耐焼付性試験装置により耐焼付性試
験を実施した。
本発明の範囲の外である比較ロール材、公知のグレーン
ロール材および一般的なハイスロール材について、ロー
ル試験片を作製し、耐焼付性試験装置により耐焼付性試
験を実施した。
【００２７】この耐焼付性試験装置は、図１に示すよう
なもので、ロール試験片を加熱する加熱炉１と、加熱さ
れた加熱片２を載置・固定し、電動機３により回転自在
な載置台４と、この載置台の上方に配置され、昇降装置
５により昇降自在でロール試験片６を固定するラムロッ
ド７と、試験データを採取する計算機８と、加熱炉、電
動機、昇降装置、計算機の駆動制御装置（図示省略）等
とを備えたものである。
なもので、ロール試験片を加熱する加熱炉１と、加熱さ
れた加熱片２を載置・固定し、電動機３により回転自在
な載置台４と、この載置台の上方に配置され、昇降装置
５により昇降自在でロール試験片６を固定するラムロッ
ド７と、試験データを採取する計算機８と、加熱炉、電
動機、昇降装置、計算機の駆動制御装置（図示省略）等
とを備えたものである。
【００２８】この耐焼付性試験装置は、加熱炉１で所定
温度に加熱された加熱片２を、載置台４に載置・固定
し、この載置台を回転させるとともに、ロール試験片６
を固定したラムロッド７を一定周期で昇降させ、潤滑剤
を介してロール試験片６を載置台４上の加熱片２に周期
的に押し込み、ロール試験片６に焼付現象が発生するま
での押し込み回数を計算機８で検出して、この押し込み
回数で耐焼付性を評価するようにしたものである。した
がって、ここでは、押し込み回数が多い程、耐焼付性が
優れていることを意味している。
温度に加熱された加熱片２を、載置台４に載置・固定
し、この載置台を回転させるとともに、ロール試験片６
を固定したラムロッド７を一定周期で昇降させ、潤滑剤
を介してロール試験片６を載置台４上の加熱片２に周期
的に押し込み、ロール試験片６に焼付現象が発生するま
での押し込み回数を計算機８で検出して、この押し込み
回数で耐焼付性を評価するようにしたものである。した
がって、ここでは、押し込み回数が多い程、耐焼付性が
優れていることを意味している。
【００２９】この耐焼付性試験装置を用いて、表１に示
す成分組成を有する各ロール材の耐焼付性試験を行っ
た。その結果を表２に示す。
す成分組成を有する各ロール材の耐焼付性試験を行っ
た。その結果を表２に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】耐焼付性試験条件は下記の通りである。 加熱片（Ｓ４５Ｃ） 温度：１１００℃ ロール試験片の温度：大気温度 ロール試験片の押し込み条件 押し込み量：０．１mm／回 加熱片回転数：１００rpm ロール試験片と加熱片の接触時間：０．２ sec／回 ロール試験片の押し込み速度：１０mm／sec 表２に示すように、本発明によるロール材（実施例Ａ〜
Ｐ）においては、いずれも、焼付現象が発生するまでの
限界押し込み回数は１７回を超え、公知のニッケルグレ
ンロール材に対しては４倍以上、公知の一般のハイスロ
ール材に対しては３倍以上の限界押し込み回数を示し、
耐焼付性が大幅に向上したことを示した。
Ｐ）においては、いずれも、焼付現象が発生するまでの
限界押し込み回数は１７回を超え、公知のニッケルグレ
ンロール材に対しては４倍以上、公知の一般のハイスロ
ール材に対しては３倍以上の限界押し込み回数を示し、
耐焼付性が大幅に向上したことを示した。
【００３３】また、本発明によるロール材において、Ｓ
ｉをＳｉ接種で添加したロール材ＢとＤは、通常添加の
場合より、限界押込み回数が多くなっており、耐焼付性
がさらに改善されていることを示した。
ｉをＳｉ接種で添加したロール材ＢとＤは、通常添加の
場合より、限界押込み回数が多くなっており、耐焼付性
がさらに改善されていることを示した。
【００３４】なお、耐摩耗性、耐熱衝撃性等について
は、公知の試験方法によって別途に試験したが、いずれ
も公知のニッケルグレンロール材、ハイスロール材より
格段に優れることを確認した。
は、公知の試験方法によって別途に試験したが、いずれ
も公知のニッケルグレンロール材、ハイスロール材より
格段に優れることを確認した。
【００３５】一方、本発明で主要成分とする、Ｃ、Ｓ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｖ等の含有量が本発明の範囲外
の比較例（Ａ〜Ｉ）においては、いずれも、限界押し込
み回数は９〜１４で、ハイスロール材の場合に比し、多
くなっているものもあり、耐焼き付き性が若干改善され
ているものもあるが、その程度の改善では、８５０〜１
１００℃の高温領域で用いられる熱延仕上ミルの前・後
段ワークロール材に用いた場合には、十分に満足できる
耐焼付性を確保することはできない。
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｖ等の含有量が本発明の範囲外
の比較例（Ａ〜Ｉ）においては、いずれも、限界押し込
み回数は９〜１４で、ハイスロール材の場合に比し、多
くなっているものもあり、耐焼き付き性が若干改善され
ているものもあるが、その程度の改善では、８５０〜１
１００℃の高温領域で用いられる熱延仕上ミルの前・後
段ワークロール材に用いた場合には、十分に満足できる
耐焼付性を確保することはできない。
【００３６】上述のように、本発明の高耐焼付性熱間圧
延用ロール材は、従来のハイスロール材以上に耐焼付性
に優れ、耐摩耗性、耐亀裂性、耐熱衝撃性等においても
ハイスロール材に遜色のない熱間圧延用ロール材であ
り、特に８５０〜１１００℃の高温領域で用いられる熱
延仕上ミルの前・後段ワークロール材に用いて適性の高
いものであり、ロールの寿命を延長して原単位を低減す
るとともに、圧延製品の品質を向上し、生産性を向上す
ることができる。
延用ロール材は、従来のハイスロール材以上に耐焼付性
に優れ、耐摩耗性、耐亀裂性、耐熱衝撃性等においても
ハイスロール材に遜色のない熱間圧延用ロール材であ
り、特に８５０〜１１００℃の高温領域で用いられる熱
延仕上ミルの前・後段ワークロール材に用いて適性の高
いものであり、ロールの寿命を延長して原単位を低減す
るとともに、圧延製品の品質を向上し、生産性を向上す
ることができる。
【００３７】なお、本発明の高耐焼付性熱間圧延用ロー
ル材は、熱延仕上ミル・前後段スタンド用ワークロール
の他、ＳＭＬ鋼管圧延用ワークロール、形鋼、レール等
の条鋼圧延用ワークロール、熱延粗ミル用ワークロール
等、焼き付きの激しい熱間圧延用ロール材として適性が
ある。
ル材は、熱延仕上ミル・前後段スタンド用ワークロール
の他、ＳＭＬ鋼管圧延用ワークロール、形鋼、レール等
の条鋼圧延用ワークロール、熱延粗ミル用ワークロール
等、焼き付きの激しい熱間圧延用ロール材として適性が
ある。
【００３８】
【発明の効果】本発明は、ハイスロール材の成分組成を
ベースとして、Ｃ、Ｓｉの含有量を適量増加するととも
に、Ｎｉを必須成分として適量含有させて、黒鉛の晶析
出を適度に促進させ、耐焼付性を向上させるとともに、
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ、必要に応じてＷ、Ｎｂ、Ｃｏを適量含
有させることによって炭化物を適度に生成させるととも
に基地を強化して耐摩耗性を向上させ、耐亀裂性も確保
することができる。
ベースとして、Ｃ、Ｓｉの含有量を適量増加するととも
に、Ｎｉを必須成分として適量含有させて、黒鉛の晶析
出を適度に促進させ、耐焼付性を向上させるとともに、
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ、必要に応じてＷ、Ｎｂ、Ｃｏを適量含
有させることによって炭化物を適度に生成させるととも
に基地を強化して耐摩耗性を向上させ、耐亀裂性も確保
することができる。
【００３９】本発明の高耐焼付性熱間圧延用ロール材
は、従来のハイスロール材以上に耐焼付性に優れ、耐摩
耗性、耐亀裂性、耐熱衝撃性等においてもハイスロール
材に遜色のない熱間圧延用ロール材であり、特に高温領
域で用いられる熱延仕上ミルの前・後段ワークロール材
に対して適性の高いものであり、ロールの寿命を延長さ
せ、ロール原単位を低減させるとともに、圧延製品の品
質を向上・安定させ、生産性を向上させることができ
る。
は、従来のハイスロール材以上に耐焼付性に優れ、耐摩
耗性、耐亀裂性、耐熱衝撃性等においてもハイスロール
材に遜色のない熱間圧延用ロール材であり、特に高温領
域で用いられる熱延仕上ミルの前・後段ワークロール材
に対して適性の高いものであり、ロールの寿命を延長さ
せ、ロール原単位を低減させるとともに、圧延製品の品
質を向上・安定させ、生産性を向上させることができ
る。
【図１】本発明の熱間圧延ロール材の耐焼付性試験に用
いた耐焼付性試験装置例を示す側面概要説明図である。
いた耐焼付性試験装置例を示す側面概要説明図である。
１ 加熱炉 ２ 加熱片 ３ 電動機 ４ 載置台 ５ 昇降装置 ６ ロール試験片 ７ ラムロッド ８ 計算機
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/58 (72)発明者 渡辺 和夫 東京都千代田区大手町２−６−３ 新日本 製鐵株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：２．０〜４．０％、 Ｓｉ：１．０〜５．０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｃｒ：０．１〜６．０％、 Ｍｏ：０．１〜６．０％、 Ｖ ：０．１〜６．０％、 Ｎｉ：１．０〜８．０％を含有し、残部がＦｅおよび不
可避不純物であることを特徴とする高耐焼付性熱間圧延
用ロール材。 - 【請求項２】 Ｓｉ含有量の内の０．１〜２．０％をＳ
ｉ接種により添加することを特徴とする請求項１記載の
高耐焼付性熱間圧延用ロール材の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１の成分を含有し、さらにＷ：
０．１〜６．０％、Ｎｂ：０．１〜４．０％、Ｃｏ：
０．１〜１０．０％の範囲内で、これらの３元素の内少
なくとも１元素以上を含有することを特徴とする請求項
１記載の高耐焼付性熱間圧延用ロール材。 - 【請求項４】 Ｓｉ含有量の内の０．１〜２．０％をＳ
ｉ接種により添加することを特徴とする請求項３記載の
高耐焼付性熱間圧延用ロール材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1565995A JPH08209299A (ja) | 1995-02-02 | 1995-02-02 | 高耐焼付性熱間圧延用ロール材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1565995A JPH08209299A (ja) | 1995-02-02 | 1995-02-02 | 高耐焼付性熱間圧延用ロール材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08209299A true JPH08209299A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=11894871
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1565995A Withdrawn JPH08209299A (ja) | 1995-02-02 | 1995-02-02 | 高耐焼付性熱間圧延用ロール材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08209299A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2835850A1 (fr) * | 2002-02-12 | 2003-08-15 | Winsert Inc | Alliage resistant a l'usure contenant de l'austenite residuelle, pour siege de soupape rapporte |
| US7611590B2 (en) | 2004-07-08 | 2009-11-03 | Alloy Technology Solutions, Inc. | Wear resistant alloy for valve seat insert used in internal combustion engines |
| KR101159601B1 (ko) * | 2010-03-30 | 2012-06-27 | 현대제철 주식회사 | 접종제를 이용한 압연롤 생산 방법, 및 그 방법을 이용한 접종제 투입형 탄화물 강화 복합 압연롤 |
| WO2013077377A1 (ja) | 2011-11-21 | 2013-05-30 | 日立金属株式会社 | 遠心鋳造製複合圧延ロール及びその製造方法 |
| EP3437747A4 (en) * | 2016-03-31 | 2019-11-20 | Hitachi Metals, Ltd. | OUTER LAYER OF A ROLLED WIRE AND ASSEMBLED ROLLING WIRE |
-
1995
- 1995-02-02 JP JP1565995A patent/JPH08209299A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2835850A1 (fr) * | 2002-02-12 | 2003-08-15 | Winsert Inc | Alliage resistant a l'usure contenant de l'austenite residuelle, pour siege de soupape rapporte |
| US6916444B1 (en) | 2002-02-12 | 2005-07-12 | Alloy Technology Solutions, Inc. | Wear resistant alloy containing residual austenite for valve seat insert |
| US7611590B2 (en) | 2004-07-08 | 2009-11-03 | Alloy Technology Solutions, Inc. | Wear resistant alloy for valve seat insert used in internal combustion engines |
| KR101159601B1 (ko) * | 2010-03-30 | 2012-06-27 | 현대제철 주식회사 | 접종제를 이용한 압연롤 생산 방법, 및 그 방법을 이용한 접종제 투입형 탄화물 강화 복합 압연롤 |
| WO2013077377A1 (ja) | 2011-11-21 | 2013-05-30 | 日立金属株式会社 | 遠心鋳造製複合圧延ロール及びその製造方法 |
| US9221232B2 (en) | 2011-11-21 | 2015-12-29 | Hitachi Metals, Ltd. | Centrifugally cast composite roll and its production method |
| EP3437747A4 (en) * | 2016-03-31 | 2019-11-20 | Hitachi Metals, Ltd. | OUTER LAYER OF A ROLLED WIRE AND ASSEMBLED ROLLING WIRE |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020402 |