JP5753402B2 - ガス量制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、ガス機器に用いられるガス量制御装置に関するものである。

従来より、アクチュエータによって駆動されるスライド閉子の中央に設けたガス通過用の貫通口が、順次流量制御板のガス流量調節部となる穴位置と合わさる部分が変化することで、ガスの流量調節が行われるガス流量制御装置が知られている（例えば特許文献１参照）。

この従来のガスの最小流量は、最小流量制限用の小孔だけがガスの流量制御板のガス流量調節部となる穴位置と合わさることで所望の流量に調節される。

一方、当該ガス流量制御装置が搭載されることになるガス機器（例えばガスこんろ）は、当該ガス機器が使用される場所における供給ガスのガス種に応じて、ガスの最小流量が異なるものである。例えば、ガスこんろにおいて、最大火力のときに消費されるガスの単位時間当たりの発熱量、つまり最大火力におけるインプット（最大インプット）が同じであっても、天然ガス（ガス種１３Ａ）とプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）とでは、天然ガス（ガス種１３Ａ）とプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）の単位体積当たりの発熱量が異なるから、設定されるべき最大インプットにおける単位時間当たりのガス流量が異なる。

そのため、こんろ用のガスバーナにガスを噴出するためのバーナノズルに設けられたノズル孔の直径は、天然ガス（ガス種１３Ａ）の場合と比べてプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）の方が小さい直径のノズル孔用いられている。

また、最小火力のときに消費されるガスの単位時間当たりの発熱量、つまり最小火力におけるインプット（最小インプット）が同じであっても、やはり、天然ガス（ガス種１３Ａ）とプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）の単位体積当たりの発熱量が異なるから、天然ガス（ガス種１３Ａ）とプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）とでは単位時間当たりのガス流量が異なる。

そのため、最小火力となるようにガス量を調節するときのガス量を制限するための最小流量制限用の小孔は、天然ガス（ガス種１３Ａ）の場合と比べてプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）の方が小さい直径の小孔とする必要がある。

従って、最小火力と最大火力の間の中間火力におけるガス量調節を行う場合にも、ガス流量制御板のガス流量調節部となる穴の穴径は、最大火力付近では、供給ガスが天然ガス（ガス種１３Ａ）のときには天然ガス（ガス種１３Ａ）用のノズル径のバーナノズルによってガスバーナに供給される単位時間当たりのガス流量に対応した穴径とし、プロパンガス（ガス種ＬＰＧ）のときにはプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）用のノズル径のノズルによってガスバーナに供給される単位時間当たりのガス流量に対応した穴径とすることが、円滑な火力制御を行うためには好都合である。

要するに、従来技術において最小火力から最大火力に亘り火力制御を円滑に行うためには、天然ガス（ガス種１３Ａ）とプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）の単位体積当たりの発熱量が異なるから、ガス流量制御板のガス流量調節部となる穴の穴径は、ガス種に応じた穴径を用いる必要がある。

そのため、従来技術によるガス流量制御装置を用いたガス機器に供給されるガスがプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）である地域から、供給されるガスが天然ガス（ガス種１３Ａ）である地域に転居した場合や、従来技術によるガス流量制御装置を用いたガス機器に供給されるガスがプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）から天然ガス（ガス種１３Ａ）に変更された場合には、ガス機器におけるバーナノズルの交換に加えて、ガス流量制御装置におけるガス流量制御板の交換も併せて行う必要がある。

その場合一般的に、バーナノズルは容易に行えるものであるが、流量制御板の交換を行うためにはガス流量制御装置の分解を必要とするものであるから、信頼性確保の観点からは流量制御装置全体をプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）用のものから天然ガス（ガス種１３Ａ）用のものに交換することになり、大きなコストを要することになる。

特開２０００−１７１０３１号公報

本発明は上記従来の問題点に鑑みて発明したものであって、その目的とするところは、供給されるガス種が変更され、バーナノズルが変更された場合にも、内部に備えたガスの流量制御板の交換の必要がない、幅広い範囲で発熱量が異なる複数のガスで共用できるガス流量制御装置を提供することを課題とするものである。

上記課題を解決するために、請求項１に係る発明は、
流量制御板６の一面の側にガス通路となるガス量調節用溝６０を形成し、
前記流量制御板６の前記ガス量調節用溝６０が形成された前記一面側から蓋をする閉子（例えばスライド閉子７）を備え、ガス機器が有するバーナに供給する燃料ガスの量を制御する、ガス機器用のガス量制御装置であって、
燃料ガスとして天然ガスとプロパンガスとが共用可能であり、最大の通過ガス量を、燃料ガスとして天然ガスが用いられる場合の最大火力時における通過ガス量とするとともに、最小の通過ガス量を、燃料ガスとしてプロパンガスが用いられる場合の最小火力時における通過ガス量とし、
火力を最大火力から最小火力にかけて絞り調節する際に、前記閉子が前記流量制御板に対して相対的に所定長さ移動する毎に、前記ガス量調節用溝６０における前記閉子によって蓋がされる部分の面積が変化して前記ガス通路の通過抵抗が変化して、単位時間当たりのガス流量が等比的に減少していく等比絞り調節となるように調節され、
前記ガス量調節用溝６０における前記蓋がされる部分の面積の増加に応じて前記ガス通路の通過抵抗が連続的に増加することを特徴とするガス機器用のガス量制御装置である。

このような構成とすることで、当該ガス量制御装置が使用されているガス機器に供給されるガス種が変更され、バーナノズルが変更された場合にも、変更前後のガスの流量の増減に応じて、ガス量調節用溝６０における蓋がされる部分の面積を変えるだけで適切にガスの流量制御が可能である。したがって、ガス流量制御装置における流量制御板６の交換の必要がないから、低コストでガス種の変更に対応でき、発熱量が異なる複数のガスで共用できる。さらに、ガスが任意の火力に相当する単位時間当たりのガス流量に制御されている状態にあるガス量制御装置において、ガス流量の微調を行うために、閉子を微調寸法Δｔｒだけずらしたときに微調される単位時間当たりのガス流量の変化量は、プロパンガス（ガス種ＬＰＧ）に用いられているときも天然ガス（ガス種１３Ａ）に用いられているときも同程度の変化量となるから、ガス種変更により火力の微調が同様に行えることになり使い勝手の良いものとなる。

また請求項２に係る発明にあっては、前記ガス量調節用溝６０の深さが前記流量制御板６の板厚より小さく、前記ガス量調節用溝６０における前記蓋がされない開渠状態から前記蓋がされた暗渠状態になる部分の長さが変化することで前記ガス通路の通過抵抗が変化することを特徴とするものである。

このような構成とすることで、ガス量調節用溝６０の形成による流量制御板６の強度の低下を防ぐことができる。

また請求項３に係る発明にあっては、請求項２に係る発明において、前記ガス量調節用溝６０における前記暗渠状態となる部分の断面積が、前記閉子の相対的な移動方向の変化に伴い段階的に変化することを特徴とするものである。

このような構成とすることで、ガス量調節用溝６０における前記暗渠状態となる部分の断面積が同じ状態の部分であっても暗渠状態となる部分の長さの変化に伴い通過抵抗が連続的に変化する構成とすることができ、しかも、ガス量調節用溝６０の形成、または、ガス量調節用溝６０の形成のために必要な金型などの製作が容易に行える。

また請求項４に係る発明にあっては、請求項２に係る発明において、前記ガス量調節用溝６０にガス通過口を具備する堰を複数設け、前記ガス量調節用溝６０が前記開渠状態から前記暗渠状態になるときに前記暗渠状態になる部分に順次含まれていく前記堰が具備する前記ガス通過口の開口面積を変化させるように構成することを特徴とするものである。

このような構成とすることで、ガス通過口の開口面積の変更でガス量調節用溝６０の断面積の変更が可能となるから、ガス量制御装置の特性の微調が後加工によって行い易いものとなる。

また請求項５に係る発明にあっては、請求項２に係る発明において、前記ガス量調節用溝６０における前記暗渠状態となる部分の断面積が連続的に無段階に変化することを特徴とすものである。

このような構成とすることで、閉子の移動に伴う単位時間当たりのガス流量の変化が滑らかになり制御性が向上する。

本発明のガス流量制御装置においては、供給されるガス種が変更され、バーナノズルが変更された場合にも、内部に備えたガスの流量制御板の交換の必要がなく、幅広い範囲で発熱量が異なる複数のガスで共用できるものである。

本発明の一実施例のガス流量制御装置を用いたグリル付きガスこんろの外観斜視図である。 同上のグリル付きガスこんろの天板を省略した外観斜視図である。 同上のグリル付きガスこんろにおけるガス供給路を示す概略図である。 同上のグリル付きガスこんろに備えるこんろバーナを示し、（ａ）は上方より見た斜視図であり、（ｂ）はバーナキャップを上方より見た斜視図であり、（ｃ）はバーナキャップを下方より見た斜視図である。 本発明の第一の実施例におけるガス流量制御装置を示し、（ａ）はガス流量制御装置の構造を示す概略断面図であり、（ｂ）は流量制御板の下面図であり、（ｃ）はスライド閉子の平面図である。 同上のガス流量制御装置のガス遮断状態を示す概略断面図である。 同上のガス流量制御装置の流量制御板の下面拡大図である。 同上のガス流量制御装置の流量規制部位置がガス種１３Ａ時に最大火力となる１３Ａ用第０ステップ位置にある状態を示す概略断面図である。 同上のガス流量制御装置の流量規制部位置が１３Ａ用第１絞り位置にある状態を示す概略断面図である。 同上のガス流量制御装置の流量規制部位置が中間の火力となる１３Ａ用第６絞り位置にある状態を示す概略断面図である。 同上のガス流量制御装置のスライド閉子の移動によるガスの減圧について説明する図である。 同上のガス流量制御装置の流量規制部位置がガス種１３Ａ時に最小火力となる１３Ａ用第８絞り位置にある状態を示す概略断面図である。 同上のガス流量制御装置の流量規制部位置がガス種ＬＰＧ時に最小火力となる位置にある状態を示す概略断面図である。 同上のガス流量制御装置の流量規制部位置がガス種ＬＰＧ時に最大火力となる位置にある状態を示す概略断面図である。 本発明の第十の実施例におけるガス流量制御装置の構造を示す概略断面図である。

以下、本発明を添付図面に示す実施形態に基いて説明する。本実施形態においては、ガスこんろとして一般的に広く利用されているグリル付きガスこんろについて説明する。

ガスこんろは、図１、図２に示すように、少なくとも上方に開口する箱状をした筐体からなるこんろ本体２と、こんろ本体２の上方への開口を閉塞しガスこんろの天面部となるガラス製の天板２０と、で外殻が構成される。

天板２０にはこんろバーナＢを備えた加熱部が複数設けてある。図１に示す実施形態では、手前の左側の高火力こんろバーナＢ１、中央の奥の小火力こんろバーナＢ２、手前の右側の高火力こんろバーナＢ３をそれぞれ備えた計三個の加熱部が設けてある。こんろバーナＢについては後述する。

ガスこんろ内にはグリルバーナを備えたグリル庫が設けてあり、グリル庫の前開口は、ガスこんろの前面に設けたグリル扉２１によって開閉自在に閉塞される。

ガスこんろの前面部を構成する前面パネル２２には、各加熱部を操作するための操作部２３が設けてある。

各操作部２３は、対応するこんろバーナＢの点火及び消火の切り替えや火力調節を指令するものであり、これを受けて制御部が各こんろバーナＢの点消火の切り替えや火力調節を行うと共に、こんろバーナＢ毎に、調理タイマーモード、湯沸しモード、炊飯モード等の自動調理モードを設定できるようになっている。

制御部は、マイクロコンピュータからなるもので、各バーナ（こんろバーナＢ、グリルバーナ）に設けてある燃焼検出手段としての熱電対４３（図３参照）の起電力が入力され、制御部は入力された起電力が所定値（例えば３．５ｍＶ）以上になったときに、燃焼を認識する。

図３に示すように、都市ガス等の燃料ガスを供給するガス供給路４から、各こんろバーナＢ及びグリルバーナに燃料を供給するためのガス導管３が分岐されている。

各ガス導管３には、通電により開弁が保持され、通電が止まると閉弁する元電磁弁４１が設けられると共に、通過する燃料の量を制御する流量制御弁４２と、前記流量制御弁４２を駆動する駆動手段が設けられる。駆動手段としては、開度位置の微調整が可能なステッピングモータが好適に用いられるが、特に限定されない。また各ガス導管３には、先端にシール材を介してガスノズル３０が螺着等により設けられる。

操作部２３を操作して制御部に点火の指令を送ると、指令を受けた制御部は、ガス導管３の元電磁弁４１を開き、且つ任意のこんろバーナＢ又はグリルバーナに対応する流量制御弁４２を所定開度で開くと共に点火プラグ４５をスパークさせ、こんろバーナＢ又はグリルバーナを点火する。これにより、こんろバーナＢの炎により加熱部上に載置した被加熱物を加熱したり、グリルバーナの炎によりグリル庫内の肉や魚を焼くことができる。

こんろバーナＢについて図２、図４等に基づいて説明する。こんろバーナＢは、バーナ本体１内に形成される略円環状をした混合室１１の上にバーナキャップ１０を着脱自在に載置して主体が構成されている。バーナ本体１は、本実施形態では、ＳＵＳ鋼板を絞り加工して、外筒と内筒とその間の底部とで囲まれる平面視略円環状をした空間（この上に載置されるバーナキャップ１０により閉塞されて混合室１１となる）を形成してある。バーナ本体１からは、混合室１１に連通する混合管１２が突設されており、混合管１２の先端（上流端）には、流入開口１２ｂ（図３参照）が形成され、この流入開口１２ｂに一次空気が挿通可能な空気供給用間隙をあけてガスノズル３０が挿入される。

図４に示すように、バーナキャップ１０は、下面に放射状に複数の炎孔用溝１０ａを凹設してあり、バーナキャップ１０をバーナ本体１の上端のバーナキャップ載置部上に載置することにより、バーナ本体１の上端面と炎孔用溝１０ａとで囲まれる炎孔１３（図２等参照）が形成されるようになっている。炎孔１３には、炎孔１３の周囲の空気が燃焼用の二次空気として供給される他、バーナ本体１の中央の透孔を通っても燃焼用の二次空気が供給されるようになっている。

このこんろバーナＢは、天板２０に形成された開口を介して天板２０上に露出させてあり、バーナ本体１と天板２０の前記開口縁との間に円環状のバーナリングＲ（図１参照）が介装してあり、天板２０から煮汁等が下に落ちるのを防止している。こんろバーナＢは、加熱部に載置される被加熱物としての調理用鍋の鍋底に当接して温度を検知する温度センサ４６を具備しており、この温度センサ４６はバーナ本体１の中央の透孔から上方に露出している。

上記４個の流量制御弁４２の構成について説明する。三個のこんろバーナＢ用の流量制御弁４２は夫々略同じ構成となっていると共に、グリル用の流量制御弁４２もこんろバーナＢ用の流量制御弁４２と略同じ構成となっている。

流量制御弁４２は、本実施形態では図５に示すように、元電磁弁４１と流量制御弁４２とを電磁弁付きガス量制御ユニット５として一体化した構成としているが、元電磁弁４１と流量制御弁４２とを別々に構成してこれらを連絡用ガス配管で接続するようにしても良い。

電磁弁付きガス量制御ユニット５は、筐体となる本体内にガス流路となる空洞５１及びこれとは別の空洞５２を有し、このガス流路となる空洞５１に後述するガス通過用の貫通口７０が形成されたで閉子（移動操作体）と、ガス量調節用溝６０を掘設した流量制御板６とを備え、別の空洞５２に、別の空洞５２の外部に備えるアクチュエータ８の出力を閉子の移動に変換するための移動機構等を備えたもので、閉子と流量制御板６とによってガス量を変更可能な流量調整部が構成されている。本実施形態では、アクチュエータ８はステッピングモータであり、閉子は往復移動するスライド閉子７であるが、これらに限定されないものであり、また、別の空洞５２は空洞でなく密閉されないものでもよい。また本実施形態では、ガス流路となる空洞５１の壁部の一部（本実施形態では図５における右側壁）にガス流入口５３が形成されると共に、前記一部とは異なる他部（本実施形態では図５における下側壁）にガス流出口５４が形成され、上記元電磁弁４１はこのガス流入口５３を開閉するものである。

上記流量制御板６は、平面視における外形が矩形の板状部材（本実施形態では樹脂の射出成型品）をしたもので、その一面（本実施形態では下面）に上記ガス量調節用溝６０を掘設してある。

ガス量調節用溝６０は、上記スライド閉子７の移動方向（以下、単に移動方向という）に垂直な水平方向（以下、幅方向という）における幅が移動方向の一端側（本実施形態では移動機構が接続される図５における左側）から他端側（右側）に行くほど段階的に狭くなる、複数のステップ用溝（本実施形態では１２段）からなる。ガス量調節用溝６０の最も一端側に位置するステップ用溝は、流量制御板６の一面（本実施形態では下面）から他面（本実施形態では上面）に貫通する一端側貫通部６１となっており、この一端側貫通部６１が燃料ガスを他面側より該ガス量調節用溝６０に導入するガス導入部となっている。また、前記一端側貫通部６１を除く各ステップ用溝の一面（本実施形態では下面）からの深さは、移動方向の一端側（本実施形態では左側）から他端側（本実施形態では右側）に行くほど浅くなるように形成されている。隣接するステップ用溝は勿論連通している。

上記スライド閉子７は、平面視における外形が矩形の板状部材（本実施形態では黄銅の切削加工品）であり、幅方向の寸法が上記流量制御板６と略同じで、移動方向の他端側（本実施形態では右側）寄りの一部分には、該スライド閉子７を板厚方向に貫通する貫通口７０が穿設してあり、この貫通口７０が後述するガス導出部を構成する。また、スライド閉子７の前記ガス導出部（貫通口７０）以外の部分よりも一端側部分は、上記流量制御板６のガス量調節用溝６０を一面の側（本実施形態では下側）から閉塞する蓋として機能するもので、このうち特に貫通口７０よりも一端側（本実施形態では図５における左側）の部分を蓋構成部７１とする。

スライド閉子７の一端側には、上記移動機構の主体となり、閉子（スライド閉子７）と一体に移動する接続体５５のスピンドル５５ｂが接続される。接続体５５は、接続体本体５５ａが別の空洞５２に位置し、接続体本体５５ａから上記スライド閉子７の他端方向（本実施形態では図５における右方）に向けてスピンドル５５ｂが突出している。スピンドル５５ｂは、ガス流路となる空洞５１の壁部の一端側（本実施形態では図５における左側）の一部に穿設されたスピンドル挿通孔を介してガス流路となる空洞５１内に挿通されるもので、形状は特に限定されないが、本実施形態では概ね棒状をしたものである。スピンドル５５ｂは、スピンドル挿通孔を通して長手方向にスライド自在となり、スピンドル挿通孔とスピンドル５５ｂ外面との間には、Ｏリング（図示せず）等により水密的にシールがなされる。

接続体本体５５ａのスピンドル５５ｂが突出する側と反対側（本実施形態では図５における左側）には、雌ねじ部５５ｃが形成されている。

別の空洞５２の外部には、アクチュエータ８としてのステッピングモータが設けられる。ステッピングモータの出力軸８１はその外面に雄ねじ部８１ａが形成され、この雄ねじ部８１ａが接続体本体５５ａの雌ねじ部５５ｃに螺入されている。なお、接続体５５に雄ねじ部が形成され、ステッピングモータの出力軸８１に雌ねじ部が形成されてもよい。

ステッピングモータの出力軸８１が回転するとその雄ねじ部８１ａが回転し、接続体５５は回り止めがなされていて出力軸８１と共に回転せず、螺合位置が変化して接続体５５及びスライド閉子７のスライド移動がなされる。また、スライド閉子７がスライドした際に流量制御板６が共にスライド移動しないようにするスライド阻止手段が設けられるもので、スライド阻止手段は特に限定されないが、例えば摺動面に潤滑材を塗布したりすることが挙げられる。

なお、本実施形態の移動機構は上述したようなネジ送り式の移動機構であるが、これに限定されないものである。

流量制御板６のガス量調節用溝６０が掘設された一面側に対してスライド閉子７が圧接されるように、流量制御板６をスライド閉子７に付勢させる付勢手段５６が設けられるもので、本実施形態ではガス流路となる空洞５１の壁部と流量制御板６との間に付勢手段５６としてのバネが介装されている。これにより、流量制御板６とスライド閉子７とは圧接状態を保持しつつ相対的にスライド自在となるように構成されている。

流量制御板６とスライド閉子７がこの圧接状態にある時、スライド閉子７におけるガス導出部（貫通口７０）より一端側の蓋構成部７１によって、ガス量調節用溝６０が一面の側から蓋をされ、この蓋をされた部分のガス量調節用溝６０の一部が、謂わば、開渠状態から暗渠状態になる。

一方、ガス量調節用溝６０の一部が暗渠状態になっている時にも、流量制御板６とスライド閉子７が圧接状態にある時に、スライド閉子７のガス導出部（貫通口７０）では、ガス量調節用溝６０が一面の側から蓋をされることが無いから、ガス量調節用溝６０の蓋をされる一部以外の部分では暗渠状態にはならず、依然開渠状態を保つことになる。

従って、流量制御板６とスライド閉子７が圧接状態にある時には、ガス導入部に流入したガスは、暗渠状態にあるガス量調節用溝６０を通って、開渠状態にあるガス量調節用溝６０からガス導出部に流れることになる。

この時、ガス量調節用溝６０の幅は上述したように移動方向の一端側から他端側に行くほど狭くなるように形成されており、ガス量調節用溝６０の一面からの深さが、移動方向の一端側から他端側に行くほど浅くなるように形成されていて、スライド閉子７が移動方向の一端側から他端側に移動するに従って暗渠状態にあるガス量調節用溝６０の通過抵抗が大きくなるから、ステッピングモータを駆動することでスライド閉子７をスライド移動させて、ガス流量大（最大火力）の状態、および、ガス流量小（最小火力）の状態、および、ガス流量大（最大火力）の状態とガス流量小（最小火力）との間の複数の火力に変更調整自在となる。

また、図６に示すように、スライド閉子７の蓋構成部７１によってガス量調節用溝６０の全部が一面の側から蓋をされた状態では、ガス導出部（スライド閉子７の貫通口７０）から燃料ガスが流れ出ることがない遮蔽状態にも切り換え自在に構成されている。

流量制御弁４２が遮断状態にある時に、元電磁弁４１を閉止することで、電磁弁付きガス量制御ユニット５によって、ガスを二重に遮断することができるから、信頼性が高いガス遮断性能が得られている。

なお、上記スライド閉子７のスライド位置は、スライド閉子７と共に移動方向に移動するブラシ５７ａによって短絡される複数の面状抵抗体５７ｂの抵抗値を具備する位置検出部５７によって検出される構成となっている。

上述のように、上記ガス量調節用溝６０の幅は、移動方向の一端側（本実施形態では図５における左側）から移動方向の他端側（本実施形態では図５における右側）に行く程狭くなるよう段階的に変化しており、上記ガス量調節用溝６０の上記一面（本実施形態では下面）からの深さが、移動方向の一端側から移動方向の他端側に行く程浅くなるよう段階的に変化するように構成されているのであるが、以下に図７に基づいて詳述する。

なお、上記ガス量調節用溝６０の幅や深さを段階的に変化するように構成することで、ガス量調節用溝６０の形成、または、ガス量調節用溝６０の形成のために必要な金型などの製作が容易に行える。

ガス導入部である一端側貫通部６１の上記移動方向（スライド閉子７の移動方向）の幅Ｐ０は、後述する送りピッチＰよりやや大きくしてある。

ガス導入部Ｓ_０における移動方向の他端側から送りピッチＰの移動方向の区間を、第１ステップ用溝Ｓ_１としてある。以下同様に、第（ｎ−１）ステップ用溝Ｓ_ｎ−１における移動方向の他端側から送りピッチＰの移動方向の区間を、第ｎステップ用溝Ｓ_ｎとすることで、第１ステップ用溝Ｓ_１から第１０ステップ用溝Ｓ_１０までを形成し、第１０ステップ用溝Ｓ_１０における移動方向の他端側から所定の移動方向の区間を、第１１ステップ用溝Ｓ_１１としてある。

上記流量制御板６と上記スライド閉子７が上記圧接状態にあるとき、上記スライド閉子７における上記ガス導出部（貫通口７０）よりも一端側の蓋構成部７１によって上記ガス量調節用溝６０が上記一面の側から蓋をされ、この蓋をされた部分の上記ガス量調節用溝６０の一部が、開渠状態から暗渠状態になるもので、以下、暗渠状態のガス量調節用溝６０のガスに対する通過抵抗の形成について説明する。

本実施例のこんろバーナ用の流量制御弁４２は、天然ガス（ガス種１３Ａ）用とプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）用とに共用できるようにしてある。

最大火力時における通過ガス量は、天然ガス（ガス種１３Ａ）に用いられたときの方がプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）に用いられたときより多くなるから、こんろバーナ用の流量制御弁４２を通過する単位時間当たりのガス量が最大となるのは、天然ガス（ガス種１３Ａ）に用いられた最大火力のときである。

天然ガス（ガス種１３Ａ）に用いられる場合の最大火力時には、図８に示すようにこんろバーナ用の流量制御弁４２を通過するガスに対する通過抵抗が最小となるようにしてある。図８に示す前記状態を１３Ａ用第０ステップ位置とする。

この図８に示す１３Ａ用第０ステップ位置の時の流量制御板６とスライド閉子７との相対的位置関係について説明すると、上記蓋構成部７１の移動方向における他端側端面の位置（以下、流量規制部位置７２とする。図５参照）が、流量制御板６におけるガス導入部Ｓ_０と第１ステップ用溝Ｓ_１との境界から、送りピッチＰから後述する所定オフセット寸法ΔＰを減じた寸法（＝Ｐ−ΔＰ）だけ移動方向の一端側にずらした位置となるようにしてある。

従って、スライド閉子７が１３Ａ用第０ステップ位置から送りピッチＰの距離だけ他端側に移動した時の流量制御板６とスライド閉子７との相対的位置関係は、図９に示すように、上記流量規制部位置７２が、流量制御板６におけるガス導入部Ｓ_０と第１ステップ用溝Ｓ_１との境界から、オフセット寸法ΔＰだけ移動方向の他端側にずらした位置に位置することになる。この図９に示す状態では、第１ステップ用溝Ｓ_１の一部が暗渠状態になることになり、第１ステップ用溝Ｓ_１による通過抵抗によりガスの単位時間当たりの通過量が減少する。この図９に示す状態における上記流量規制部位置７２が、最大火力から最小火力に至る複数段階の火力調節位置における１３Ａ用第１絞り位置となる。

さらに、スライド閉子７を１３Ａ用第１絞り位置から送りピッチＰの距離だけ他端側に移動した時には、上記流量規制部位置７２が、流量制御板６における第１ステップ用溝Ｓ_１と第２ステップ用溝Ｓ_２との境界から、オフセット寸法ΔＰだけ移動方向の他端側にずらした位置である１３Ａ用第２絞り位置に位置することになる（図示せず）。以下同様に、スライド閉子７の上記流量規制部位置７２を１３Ａ用第（ｎ−１）絞り位置から送りピッチＰの距離だけ他端側に移動した時には、上記流量規制部位置７２が、流量制御板６における第（ｎ−１）ステップ用溝Ｓ_ｎ−１と第ｎステップ用溝Ｓ_ｎとの境界から、オフセット寸法ΔＰだけ移動方向の他端側にずらした位置である１３Ａ用第ｎ絞り位置に位置することになる。図１０に、中間のステップであるｎ＝６となる場合の１３Ａ用第６絞り位置について示す。

本実施例のこんろバーナ用流量制御弁４２は、天然ガス（ガス種１３Ａ）用として用いる場合に、スライド閉子７を１３Ａ用第０ステップ位置の時に火力が最大火力の３４５０ｋｃａｌ／時（４．０ｋＷ）となり、最大火力から送りピッチＰの距離だけ他端側に移動する毎に通過する単位時間当たりのガス量が一定の比率で減少し、図１２に示すように、１３Ａ用第０ステップ位置から８Ｐの距離だけ他端側に移動した１３Ａ用第８絞り位置で最小火力の３３０ｋｃａｌ／時（０．３８ｋＷ）となるようにしてある。

このようにして、スライド閉子７が１３Ａ用第０ステップ位置にある状態と、流量規制部位置７２が１３Ａ用第１絞り位置から１３Ａ用第８絞り位置にある状態の計９段階の火力のうち何れかの火力に火力調節できるようにしてある。

なお、上記９段階の火力のうちの最大火力を除く８段階の火力は、スライド閉子７の上記流量規制部位置７２が第ｎ絞り位置に位置することで得られるものであるが、スライド閉子７の上記流量規制部位置７２が第（ｎ−１）絞り位置から第ｎ絞り位置に移動する途中においては、スライド閉子７の移動によって、第（ｎ−１）ステップ用溝Ｓ_ｎ−１における暗渠状態にある部分の移動方向の長さ、および、第ｎステップ用溝Ｓ_ｎにおける暗渠状態にある部分の移動方向の長さが変化するから、スライド閉子７の上記流量規制部位置７２が第（ｎ−１）絞り位置から第ｎ絞り位置に移動する際には、通過する単位時間当たりのガス量はスライド閉子７の移動に伴いステップ的（すなわち離散的）に変化するのではなく、連続的に変化することになる。

従って、１３Ａ用第ｎ絞り位置にあるスライド閉子７の上記流量規制部位置７２を微調寸法Δｔｒだけずらすことで、スライド閉子７の上記流量規制部位置７２が１３Ａ用第ｎ絞り位置に位置するときに対応する火力から、火力の微調が行えるようになっている。

さらに、火力を最大火力から最小火力側に絞り調節する際に、火力を１段絞る毎に火力が等比的に減少していく等比絞り調節となるように構成されている。

スライド閉子７が１３Ａ用第０ステップ位置にある状態から、位置規制部位置が１３Ａ用第１絞り位置〜１３Ａ用第８絞り位置のいずれかに絞る８段階の火力の絞り特性を上記等比絞り調節とするためには、ガスノズル３０から噴出する単位時間当たりのガス量がガスノズル３０に供給されるガスの圧力の平方根に比例するから、スライド閉子７が１３Ａ用第０ステップ位置から１段絞る毎に、上記ガス導出部におけるガスの圧力が{（最小火力時の単位時間当たりのガス量／最大火力時の単位時間当たりのガス量）^１／８}^２を乗じた値に減圧されるようにすれば良いことになる。ここで、火力は単位時間当たりのガス量に比例するから、前記（最小火力時の単位時間当たりのガス量／最大火力時の単位時間当たりのガス量）は（最小火力／最大火力）とおける。そのために、スライド閉子７を１３Ａ用第１絞り位置から１３Ａ用第８絞り位置に移動する間において、スライド閉子７が１３Ａ用第１絞り位置にあるときの暗渠状態のガス量調節用溝６０による通過抵抗を、第１の平板に穿設した第１の孔による第１の通過抵抗であると考え、スライド閉子７が１３Ａ用第１絞り位置にあるときの暗渠状態のガス量調節用溝６０による通過抵抗が、上記第１の通過抵抗と同じとなる上記第１の孔の面積を第１面積ａ_１とし、同様に、スライド閉子７が１３Ａ用第（ｎ−１）絞り位置から１３Ａ用第ｎ絞り位置に移動したときのガス量調節用溝６０の暗渠状態の部分の増加よる通過抵抗の増加分を、第ｎの平板に穿設した第ｎの孔による第ｎの通過抵抗であると考え、スライド閉子７が１３Ａ用第（ｎ−１）絞り位置から１３Ａ用第ｎ絞り位置に移動したときのガス量調節用溝６０の暗渠状態の部分の増加よる通過抵抗の増加分が、上記１３Ａ用第ｎの通過抵抗と同じとなる上記第ｎの孔の面積を第ｎ面積ａ_ｎとしたとき、
ａ_ｎ＝ａ_ｎ−１×（最小火力／最大火力）^１／８としてある。

ここで、ａ_ｎ＝ａ_ｎ−１×（最小火力／最大火力）^１／８とすることで、スライド閉子７が１３Ａ用第０ステップ位置から１段絞る毎に、上記ガス導出部におけるガスの圧力が｛（最小火力／最大火力）^１／８｝^２を乗じた値に減圧されるようになる点について、図１１に示すモデルに基づいて以下に説明する。
＜１＞図１１（ａ）は、断面積がａ_０であるノズル孔を有するノズルに対し、Ｐ_１なるガス圧が印加された状態を表す図である。この時、インプットｑ_０に相当する単位時間当たりの量のガスが流れるものとする。

なお、インプットｑ_０は、ノズル孔の面積に比例しＰ_１の平方根に比例するから、
ｑ_０＝Ｋ×ａ_０×Ｐ_１ ^１／２ ，但しＫは定数・・・（式１）
と表すことができる。
ここで、ガスノズル３０の流路抵抗に、ガス導入部Ｓ_０の一端側貫通部６１の流路抵抗を含むガス流路の流路抵抗を加えた流路抵抗がこのモデルにおける面積がａ_０であるノズル孔の流路抵抗に対応し、ガス流路となる空洞５１のガスの圧力がこのモデルにおけるガスの圧力Ｐ_１に対応し、ガス流出口５４を通過するガスの単位時間当たりの流量がこのモデルにおけるインプットｑ_０に対応する。
＜２＞図１１（ｂ）は、図１１（ａ）に対して、開口面積がａ_１の孔を設けた第１段目の堰を加えて、１段絞った状態でインプットが、
ｑ_１＝λ×ｑ_０・・・（式２）
に絞られた状態を表す。

ノズルと第１段目の堰の間の圧力をＰ_２とすると、（式１）と同様に、
ｑ_１＝Ｋ×ａ_０×Ｐ_２ ^１／２・・・（式３）
（式２）に（式１）を代入したものの右辺と、（式３）の右辺が等しいから、
λ×Ｋ×ａ_０×Ｐ_１ ^１／２＝Ｋ×ａ_０×Ｐ_２ ^１／２
∴ Ｐ_２＝λ^２×Ｐ_１・・・（式４）
である。

また、インプットｑ_１は、堰の開口面積ａ_１に比例しＰ_１とＰ_２の差圧の平方根に比例するから、
ａ_１＝ｑ_１／（Ｋ_１×（Ｐ_１−Ｐ_２）^１／２） ，但しＫ_１は定数・・・（式５）
ここで、（式５）式における定数Ｋ_１は、堰に設けた孔用の定数で、（式１）式におけるノズル用の定数Ｋとは異なる定数としている。また、第１ステップ用溝Ｓ_１の流路抵抗が、このモデルにおける面積がａ_１であるノズル孔の流路抵抗に対応し、以下同様に、第ｎステップ用溝Ｓ_ｎの流路抵抗が、このモデルにおける面積がａ_ｎであるノズル孔の流路抵抗に対応する。
＜３＞図１１（ｃ）は、図１１（ｂ）に対して、開口面積がａ_２の孔を設けた第２段目の堰を加えて、さらにもう１段絞った状態でインプットが、
ｑ_２＝λ×ｑ_１＝λ^２×ｑ_０・・・（式６）
に絞られたときを表す。

ノズルと第１段目の堰の間の圧力をＰ_３とすると、（式４）と同様に、
Ｐ_３＝λ^４×Ｐ_１＝λ^２×Ｐ_２・・・（式７）
である。

第２段目の堰と第１段目の堰との間の圧力をＰ_２２とすると、
図１１（ｂ）の場合は、開口面積ａ_１の前後の差圧がＰ_１−Ｐ_２のときにインプットがｑ_１で、
図１１（ｃ）の場合は、開口面積ａ_１の前後の差圧がＰ_２２−Ｐ_３のときにインプットがｑ_２であり、
インプットは差圧の平方根に比例し、（式６）よりｑ_２＝λ×ｑ_１であるから、
（Ｐ_２２−Ｐ_３）^１／２＝λ×（Ｐ_１−Ｐ_２）^１／２
∴ Ｐ_２２−Ｐ_３＝λ^２×（Ｐ_１−Ｐ_２）＝λ^２×Ｐ_１−λ^２×Ｐ_２
これに（式７）のＰ_３を代入して、
Ｐ_２２−λ^２×Ｐ_２＝λ^２×Ｐ_１−λ^２×Ｐ_２
この式から（式４）式の辺々を減じて、
Ｐ_２２−Ｐ_２＝０
∴ Ｐ_２２＝Ｐ_２・・・（式８）
また、インプットｑ_２は、堰の開口面積ａ_２に比例しＰ_１とＰ_２２の差圧の平方根に比例するから、
ａ_２＝ｑ_２／（Ｋ_１×（Ｐ_１−Ｐ_２２）^１／２）
（式６）および（式８）を代入して、
ａ_２＝λ×ｑ_１／（Ｋ_１×（Ｐ_１−Ｐ_２）^１／２）・・・（式９）
（式５）および（式９）から、
ａ_２＝λ×ａ_１・・・（式１０）
である。
＜４＞図１１（ｄ）は、図１１（ｃ）に対して、開口面積がａ_３の孔を設けた第３段目の堰を加えて、さらにもう１段絞った状態でインプットが、
ｑ_３＝λ×ｑ_２＝λ^３×ｑ_０
に絞られたときを表す。
この場合も、図１１（ｃ）の場合と同様に、インプットｑ_ｎは、第ｎ段目の堰の開口面積ａ_ｎに比例しその前後の差圧の平方根に比例することから、
ノズルと第１段目の堰の間の圧力をＰ_４とすると、
Ｐ_４＝λ^６×Ｐ_１＝λ^４×Ｐ_２＝λ^２×Ｐ_３
である。
また、第２段目の堰と第１段目の堰との間の圧力をＰ_３３、第３段目の堰と第２段目の堰との間の圧力をＰ_２３とすると、
Ｐ_３３＝Ｐ_３，Ｐ_２３＝Ｐ_２であり、
ａ_３＝λ×ａ_２＝λ^２×ａ_１・・・（式１１）
である。
＜５＞図１１（ｅ）は、図１１（ｄ）に対して、開口面積がａ_４の孔を設けた第４段目の堰を加えて、さらにもう１段絞った状態でインプットが、
ｑ_４＝λ×ｑ_３＝λ^４×ｑ_０
に絞られたときを表す。
この場合も、図１１（ｃ）の場合と同様の手順で、ノズルと第１段目の堰の間の圧力をＰ_５とすると、
Ｐ_５＝λ^８×Ｐ_１＝λ^６×Ｐ_２＝λ^４×Ｐ_３＝λ^２×Ｐ_４
である。
また、第２段目の堰と第１段目の堰との間の圧力をＰ_４４、第３段目の堰と第２段目の堰との間の圧力をＰ_３４、第４段目の堰と第３段目の堰との間の圧力をＰ_２４とすると、
Ｐ_４４＝Ｐ_４，Ｐ_３４＝Ｐ_３，Ｐ_２４＝Ｐ_２であり、
ａ_４＝λ×ａ_３＝λ^２×ａ_２＝λ^３×ａ_１・・・（式１２）
である。
＜６＞図１１（ｆ）は、図１１（ｅ）に対して、開口面積がａ_５の孔を設けた第５段目の堰を加えて、さらにもう１段絞った状態でインプットが、
ｑ_５＝λ×ｑ_４＝λ^５×ｑ_０
に絞られたときを表す。
この場合も、上述の場合と同様の手順で、ノズルと第１段目の堰の間の圧力をＰ_６とすると、
Ｐ_６＝λ^１０×Ｐ_１＝λ^８×Ｐ_２＝λ^６×Ｐ_３＝λ^４×Ｐ_４＝λ^２×Ｐ_５
である。
また、第２段目の堰と第１段目の堰との間の圧力をＰ_５５、第３段目の堰と第２段目の堰との間の圧力をＰ_４５、第４段目の堰と第３段目の堰との間の圧力をＰ_３５、第５段目の堰と第４段目の堰との間の圧力をＰ_２５とすると、
Ｐ_５５＝Ｐ_５，Ｐ_４５＝Ｐ_４，Ｐ_３５＝Ｐ_３，Ｐ_２５＝Ｐ_２であり、
ａ_５＝λ×ａ_４＝λ^２×ａ_３＝λ^３×ａ_２＝λ^４×ａ_１・・・（式１３）
である。
＜７＞図１１（ｇ）は、図１１（ｆ）に対して、開口面積がａ_６の孔を設けた第６段目の堰を加えて、さらにもう１段絞った状態でインプットが、
ｑ_６＝λ×ｑ_５＝λ^６×ｑ_０
に絞られたときを表す。
この場合も、上述の場合と同様の手順で、ノズルと第１段目の堰の間の圧力をＰ_７とすると、
Ｐ_７＝λ^１２×Ｐ_１＝λ^１０×Ｐ_２＝λ^８×Ｐ_３＝λ^６×Ｐ_４＝λ^４×Ｐ_５＝λ^２×Ｐ_６
である。
また、第２段目の堰と第１段目の堰との間の圧力をＰ_６６、第３段目の堰と第２段目の堰との間の圧力をＰ_５６、第４段目の堰と第３段目の堰との間の圧力をＰ_４６、第５段目の堰と第４段目の堰との間の圧力をＰ_３６、第６段目の堰と第５段目の堰との間の圧力をＰ_２６とすると、
Ｐ_６６＝Ｐ_６，Ｐ_５６＝Ｐ_５，Ｐ_４６＝Ｐ_４，Ｐ_３６＝Ｐ_３，Ｐ_２６＝Ｐ_２であり、
ａ_６＝λ×ａ_５＝λ^２×ａ_４＝λ^３×ａ_３＝λ^４×ａ_２＝λ^５×ａ_１・・・（式１４）
である。
＜８＞図１１（ｈ）は、図１１（ｇ）に対して、開口面積がａ_７の孔を設けた第７段目の堰を加えて、さらにもう１段絞った状態でインプットが、
ｑ_７＝λ×ｑ_６＝λ^７×ｑ_０
に絞られたときを表す。
この場合も、上述の場合と同様の手順で、ノズルと第１段目の堰の間の圧力をＰ_８とすると、
Ｐ_８＝λ^１４×Ｐ_１＝λ^１２×Ｐ_２＝λ^１０×Ｐ_３＝λ^８×Ｐ_４＝λ^６×Ｐ_５＝λ^４×Ｐ_６＝λ^２×Ｐ_７
である。
また、第２段目の堰と第１段目の堰との間の圧力をＰ_７７、第３段目の堰と第２段目の堰との間の圧力をＰ_６７、第４段目の堰と第３段目の堰との間の圧力をＰ_５７、第５段目の堰と第４段目の堰との間の圧力をＰ_４７、第６段目の堰と第５段目の堰との間の圧力をＰ_３７、第７段目の堰と第６段目の堰との間の圧力をＰ_２７とすると、
Ｐ_７７＝Ｐ_７，Ｐ_６７＝Ｐ_６，Ｐ_５７＝Ｐ_５，Ｐ_４７＝Ｐ_４，Ｐ_３７＝Ｐ_３，Ｐ_２７＝Ｐ_２であり、
ａ_７＝λ×ａ_６＝λ^２×ａ_５＝λ^３×ａ_４＝λ^４×ａ_３＝λ^５×ａ_２＝λ^６×ａ_１（式１５）
である。
＜９＞図１１（ｉ）は、図１１（ｈ）に対して、開口面積がａ_８の孔を設けた第８段目の堰を加えて、さらにもう１段絞った状態でインプットが、
ｑ_８＝λ×ｑ_７＝λ^８×ｑ_０
に絞られたときを表す。
この場合も、上述の場合と同様の手順で、ノズルと第１段目の堰の間の圧力をＰ_９とすると、
Ｐ_９＝λ^１６×Ｐ_１＝λ^１４×Ｐ_２＝λ^１２×Ｐ_３＝λ^１０×Ｐ_４＝λ^８×Ｐ_５＝λ^６×Ｐ_６＝λ^４×Ｐ_７＝λ^２×Ｐ_８
である。
また、第２段目の堰と第１段目の堰との間の圧力をＰ_８８、第３段目の堰と第２段目の堰との間の圧力をＰ_７８、第４段目の堰と第３段目の堰との間の圧力をＰ_６８、第５段目の堰と第４段目の堰との間の圧力をＰ_５８、第６段目の堰と第５段目の堰との間の圧力をＰ_４８、第７段目の堰と第６段目の堰との間の圧力をＰ_３８、第８段目の堰と第７段目の堰との間の圧力をＰ_２８とすると、
Ｐ_８８＝Ｐ_８，Ｐ_７８＝Ｐ_７，Ｐ_６８＝Ｐ_６，Ｐ_５８＝Ｐ_５，Ｐ_４８＝Ｐ_４，Ｐ_３８＝Ｐ_３，Ｐ_２８＝Ｐ_２であり、
ａ_８＝λ×ａ_７＝λ^２×ａ_６＝λ^３×ａ_５＝λ^４×ａ_４＝λ^５×ａ_３＝λ^６×ａ_２＝λ^７×ａ_１・・・（式１６）
である。

上記において、図１１（ａ）のような絞り用の堰がない状態で最大火力となり、図１１（ｉ）のように８段の堰で単位時間当たりのガス量が絞られたときに最小火力となる構成とするには、λ＝（最小火力／最大火力）^１／８としておけば良いことになる。

また、上述のように、スライド閉子７が第（ｎ−１）絞り位置から第ｎ絞り位置に移動したときのガス量調節用溝６０の暗渠状態の部分の増加よる通過抵抗の増加分を、第ｎの平板に穿設した第ｎの孔による第ｎの通過抵抗であると考え、スライド閉子７が第（ｎ−１）絞り位置から第ｎ絞り位置に移動したときのガス量調節用溝６０の暗渠状態の部分の増加よる通過抵抗の増加分が、上記第ｎの通過抵抗と同じとなる上記第ｎの孔の面積を第ｎ面積ａ_ｎとしたとき、ａ_ｎ＝ａ_ｎ−１×（最小火力／最大火力）^１／８となるようにしておくことで、ガス絞り用の堰を１段増やす毎に、インプットがガス絞り用の堰を１段増やす前のλ倍にすることになる。

なお、図５に示すように、本実施例においては、流量制御板６におけるガス量調節用溝６０の暗渠状態の部分のガス通過方向の断面積がガスノズル３０側に近い程ガスノズル３０から遠い側よりも小さくなるものであるのに対し、上述の図１１を用いた説明では、各段の堰に設けた孔の面積がガスノズル３０側に近い程ガスノズル３０から遠い側よりも大きくなるものであるが、ガス通路に直列設けた、孔を備えた平板状の堰のガス通過抵抗による各部のガス圧力と単位時間当たりの通過量の演算においては、堰の順番が逆転した場合にも等価に演算できるものである。厳密には、堰に設けた通過孔や暗渠状態になる溝の形状に応じて、単にガスの通過方向の断面積だけではなく所謂ノズル係数を考慮する必要があるものであるが、上述のａ_０〜ａ_８を孔の実際の断面積に上記ノズル係数を考慮した値であるとすることで等価に演算できるものである。

前述のように、本実施例のこんろバーナ用流量制御弁４２は、天然ガス（ガス種１３Ａ）用とプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）用とに共用できるようにしてあるが、具体的には、以下のように用いられる。

本実施例のこんろバーナ用流量制御弁４２により調節される単位時間当たりのガス流量の変化は、スライド閉子７の上記流量規制部位置７２が第（ｎ−１）絞り位置から第ｎ絞り位置に移動する途中においては、スライド閉子７の移動によって、第（ｎ−１）ステップ用溝Ｓ_ｎ−１における暗渠状態にある部分の移動方向の長さ、および、第ｎステップ用溝Ｓ_ｎにおける暗渠状態にある部分の移動方向の長さが変化するから、スライド閉子７の上記流量規制部位置７２が第（ｎ−１）絞り位置から第ｎ絞り位置に移動する際には、通過する単位時間当たりのガス量はスライド閉子７の移動に伴いステップ的（すなわち離散的）に変化するのではなく、連続的に変化することになる点については上述したとおりであるが、本実施例のこんろバーナ用の流量制御弁４２が用いられている機器へのガス種が、天然ガス（ガス種１３Ａ）からプロパンガス（ガス種ＬＰＧ）に変更になった場合などは、次のように使用される。

プロパンガス（ガス種ＬＰＧ）における最小火力位置は、１３Ａ用第８絞り位置とは異なる位置としてある。

最小火力のときにおける通過ガス量は、天然ガス（ガス種１３Ａ）に用いられたときよりも、プロパンガス（ガス種ＬＰＧ）に用いられたときの方が少ないから、プロパンガス（ガス種ＬＰＧ）に用いられたときに最小火力が得られるスライド閉子７の位置（以下、ＬＰＧ用第８絞り位置という。）は、１３Ａ用第８絞り位置より、移動方向における他端側に位置するようにしてある。（図１３参照。）
このＬＰＧ用第８絞り位置（最小火力位置）から、スライド閉子７を送りピッチＰの距離だけ一端側に移動する毎に通過する単位時間当たりのガス量が一定の比率で増加し、ＬＰＧ用第８絞り位置から８Ｐの距離だけ一端側に移動したＬＰＧ用第０ステップ位置で最大火力となるようにしてある。（図１４参照）
このとき、ＬＰＧ用第ｎ絞り位置にあるスライド閉子７の流量規制部位置７２を微調寸法Δｔｒだけずらすことで、スライド閉子７の流量規制部位置７２がＬＰＧ用第ｎ絞り位置に位置するときに対応する火力から、火力の微調が行えるようになっている点は、天然ガス（ガス種１３Ａ）に用いられたときと同様である。

なお、本実施例のこんろバーナ用流量制御弁４２が天然ガス（ガス種１３Ａ）に用いられたときに比べて、プロパンガス（ガス種ＬＰＧ）に用いられときは、最大火力に対応する第０ステップ位置と最小火力に対応する第８絞り位置との両方の位置共に他端側に位置するから、第ｎ絞り位置にあるスライド閉子７の上記流量規制部位置７２を微調寸法Δｔｒだけずらしたときに微調されるガス量の変化量は天然ガス（ガス種１３Ａ）に用いられたときに比べて、プロパンガス（ガス種ＬＰＧ）に用いられときの方が、最大火力に対応する第０ステップ位置と最小火力に対応する第８絞り位置との両方の位置共に他端側に位置する量に見合って小さくなることから、第ｎ絞り位置にあるスライド閉子７の上記流量規制部位置７２を微調寸法Δｔｒだけずらしたときに微調される火力の変化量は、プロパンガス（ガス種ＬＰＧ）に用いられときも天然ガス（ガス種１３Ａ）に用いられたときと同程度の変化量となるから、ガス種変更により火力の微調が同様に行えることになり使い勝手の良いものとなる。

第二の実施例（図示せず）について説明する。上記第一の実施例においては、ガス量調節用溝６０の幅と流量制御板６の一面からの深さが、移動方向の一端側から移動方向の他端側に行く程段階的に浅くなるように構成されているが、第二の実施例のように、ガス量調節用溝６０の幅および上記一面からの深さの一方、または、両方を連続的に（無段階に）狭くなる、または、浅くなるように構成しても良い。このようにすることで、スライド閉子７の移動に伴う単位時間当たりのガス流量の変化が滑らかになり制御性が向上する。

またこの場合、連続的ではないものの段数を多くして、段差が加工精度と比べて同程度、または、段差が加工精度と比べて小さくなるように段差を多くすることは、実質的に通過抵抗が連続的に無段階に変化することになり、スライド閉子７の移動に伴い火力が無段階に連続的に変化することと等価であり制御性の向上が図れる。

第三の実施例（図示せず）について説明する。上記第一の実施例では、火力を最大火力から最小火力側に絞り調節する際に、火力を１段絞る毎に火力が等比的に減少していく等比絞り調節となるように構成されているが、これを第三の実施例のように、火力を最大火力から最小火力側に絞り調節する際に、火力を１段絞る毎に火力が等差的に減少していく等差絞り調節となるように構成してもよい。

第四の実施例（図示せず）について説明する。上記第一の実施例では、ガス導入部Ｓ_０を除き、流量制御板６のガス量調節用溝６０の深さは流量制御板６の板厚より浅く構成し、スライド閉止の移動により暗渠状態となるガス量調節用溝６０の一部の移動方向の長さを増減することで単位時間当たりのガス流量が調整されるように構成しているが、第四の実施例のように、流量制御板６に備えるガス量調節用溝６０が流量制御板６を板厚方向に貫通する貫通溝となるように構成しておき、スライド閉止の移動により上記板厚方向から見た上記貫通溝におけるガスが通過可能な開口面積を増減することで単位時間当たりのガス流量が調整されるように構成してもよい。この場合、移動方向における他端側程溝幅が徐々に減少するようにすることで、火力を絞る毎に火力が等比的に減少していく等比絞り調節となるように構成することも可能である。

ただし、ガス量調節用溝６０を貫通溝とする場合は、流量制御板６の強度が低下しないように留意する必要がある。

第五の実施例（図示せず）について説明する。上記第一の実施例では、移動方向から見たガス量調節用溝６０の断面が矩形となっているが、第五の実施例のように、移動方向から見たガス量調節用溝６０の断面をＶ字状とし、暗渠状態におけるガス通過方向の溝断面形状がＶ字状すなわち三角形としてもよい。

第六の実施例について説明する。上記第一の実施例では、移動方向から見たガス量調節用溝６０の断面積が段階的に変化するが、第六の実施例のように、一様なガス量調節用溝６０にガス通過口を具備する複数の堰を設け、ガス量調節用溝６０が開渠状態から前記暗渠状態になるときに前記暗渠状態になる部分に順次含まれていく堰に具備する上記ガス通過口の開口面積を変化させるように構成しても良い。すなわち、図１１は第一の実施例のガス量調節用溝６０を本質を変えずに模式化したもので、実際には第一の実施例においてこのような堰はないが、第六の実施例ではこの図１１のような堰を設けるものである。ガス通過口は、堰に形成される切欠（溝）、孔のいずれでもよい。また堰の数は限定されず、一個以上の任意の個数が設けられる。このように構成した場合、上記ガス通過口の開口面積の変更でガス量調節用溝６０の断面積の変更が可能となるから、ガス量制御装置の特性の微調が後加工によって行い易いものとなる。

第七の実施例（図示せず）について説明する。上記第一の実施例では、ガスが流量制御板６側からスライド閉子７側に向う方向で、かつ、ガスがガス量調節用溝６０の第０ステップ位置側から第８絞り位置側に向かう方向に流れる構成を示したが、第七の実施例のように、ガスがスライド閉子７側から流量制御板６側に向う方向に流れる、または、ガスがガス量調節用溝６０の第８絞り位置側から第０ステップ位置側に向かう方向に流れる構成としてもよく、このようにガスが流れる方向は適宜変更可能してもよいものである。

第八の実施例（図示せず）について説明する。上記第一の実施例では平板状の流量制御板６と平板状のスライド閉子７の相対位置を変更することで単位時間当たりのガス流量を調整する構成としたが、第八の実施例のように、円筒状のガイド孔に円筒状の閉子を回転自在に挿通しておき、上記ガイド孔または上記円筒状の閉子の一方の円筒面にガス量調節用溝６０を形成し、上記ガイド孔または上記円筒状の閉子の他方が上記円筒面に形成されたガス量調節用溝６０の蓋をするように構成し、上記ガイド孔と上記円筒状の閉子の相対位置を変更することで単位時間当たりのガス流量を調整するように構成してもよい。

第九の実施例（図示せず）について説明する。上記第一の実施例では平板状の流量制御板６に対して平板状のスライド閉子７を直線的に移動させて相対位置を変更する構成としているが、第九の実施例のように、ガス量調節用溝６０を平板状の流量制御板６に円弧状に形成しておき、スライド閉子７を回動させることで、この流量制御板６に形成された上記円弧状のガス量調節用溝６０に対して、回動するスライド閉子７が具備する流量規制部の相対角度が変更されることで単位時間当たりのガス流量を調整するように構成してもよい。この場合、流量制御板６とスライド閉子７の外形は円形とし、スライド閉子７を回動させる時の中心は、流量制御板６とスライド閉子７の外形を成す円の中心とすることが合理的である。

第十の実施例について説明する。上記第一の実施例では、ガス量調節用溝６０の幅は、移動方向の一端側（本実施形態では図における左側）から移動方向の他端側（本実施形態では図における右側）に行く程狭くなるよう段階的に変化しており、上記ガス量調節用溝６０の流量制御板の一面（本実施形態では下面）からの深さが、移動方向の一端側から移動方向の他端側に行く程浅くなるよう段階的に変化するように構成されているのであるが、図１５に示す第十の実施例のように、ガス量調節用溝６０の幅が、移動方向の一端側（本実施形態では図１５における左側）から移動方向の他端側（本実施形態では図１５における右側）に行く程広くなるよう段階的に変化すると共に、ガス量調節用溝６０の流量制御板の一面（本実施形態では下面）からの深さが、移動方向の一端側から移動方向の他端側に行く程深くなるよう段階的に変化するように構成してもよい。この場合、スライド閉子７の動く方向は第一の実施例と反対になる。

１ バーナ本体
２ こんろ本体
３ ガス導管
４ ガス供給路
４１ 元電磁弁
４２ 流量制御弁
５ 電磁弁付きガス量制御ユニット
５１ ガス流路となる空洞
５２ 別の空洞
５３ ガス流入口
５４ ガス流出口
５５ 接続体
５６ 付勢手段
５７ 位置検出部
６ 流量制御板
６０ ガス量調節用溝
６１ 一端側貫通部
７ スライド閉子
７０ 貫通口
７１ 蓋構成部
７２ 流量規制部位置
８ アクチュエータ
８１ 出力軸
Ｐ 送りピッチ
Ｓ_０ ガス導入部
Ｓ_ｎ 第ｎステップ用溝

Claims (5)

1. 流量制御板の一面の側にガス通路となるガス量調節用溝を形成し、
   前記流量制御板の前記ガス量調節用溝が形成された前記一面側から蓋をする閉子を備え、ガス機器が有するバーナに供給する燃料ガスの量を制御する、ガス機器用のガス量制御装置であって、
   燃料ガスとして天然ガスとプロパンガスとが共用可能であり、最大の通過ガス量を、燃料ガスとして天然ガスが用いられる場合の最大火力時における通過ガス量とするとともに、最小の通過ガス量を、燃料ガスとしてプロパンガスが用いられる場合の最小火力時における通過ガス量とし、
   火力を最大火力から最小火力にかけて絞り調節する際に、前記閉子が前記流量制御板に対して相対的に所定長さ移動する毎に、前記ガス量調節用溝における前記閉子によって蓋がされる部分の面積が変化して前記ガス通路の通過抵抗が変化して、単位時間当たりのガス流量が等比的に減少していく等比絞り調節となるように調節され、
   前記蓋がされる部分の面積の増加に応じて前記通過抵抗が連続的に増加することを特徴とするガス機器用のガス量制御装置。
2. 前記ガス量調節用溝の深さが前記流量制御板の板厚より小さく、前記ガス量調節用溝における前記蓋がされない開渠状態から前記蓋がされた暗渠状態になる部分の長さが変化することで前記ガス通路の通過抵抗が変化することを特徴とする請求項１記載のガス機器用のガス量制御装置。
3. 前記ガス量調節用溝における前記暗渠状態となる部分の断面積が、前記閉子の相対的な移動方向の変化に伴い段階的に変化することを特徴とする請求項２記載のガス機器用のガス量制御装置。
4. 前記ガス量調節用溝にガス通過口を具備する堰を複数設け、前記ガス量調節用溝が前記開渠状態から前記暗渠状態になるときに前記暗渠状態になる部分に順次含まれていく前記堰が具備する前記ガス通過口の開口面積を変化させるように構成することを特徴とする請求項２記載のガス機器用のガス量制御装置。
5. 前記ガス量調節用溝における前記暗渠状態となる部分の断面積が連続的に無段階に変化することを特徴とする請求項２記載のガス機器用のガス量制御装置。

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