JP5688067B2 - 燃料電池システム - Google Patents

Description

本発明は、燃料電池システムに関する。

下記特許文献１には、燃料電池の負荷状態に応じて、インジェクタの開弁時間と閉弁時間との合計時間からなる周期（以下、「駆動インターバル」という。）を比較的短く又は長く変更できる燃料電池システムが開示されている。

特開２００７−１６５１８６号公報

ところで、燃料電池システムでは、インジェクタの駆動インターバル中に、急な負荷変動若しくはパージ弁の開弁により、燃料電池のアノード圧が変動する場合があった。
そして、従来の燃料電池システムによれば、アノード圧を調整するためのインジェクタの開弁を、次の駆動インターバルまで待たなければならなかった。
よって、従来の燃料電池システムでは、アノード圧の急な変動に対し、早急に圧力調整することができず、燃料電池がストイキ不足になるおそれがあった。

そこで、本発明は、前記する背景に鑑みて創案された発明であって、アノード圧の急な変動に対し早急に圧力調整できる圧力制御性に優れた燃料電池システムを提供することを課題とする。

前記課題を解決するために、本発明に係る燃料電池システムは、燃料ガス及び酸化剤ガスが供給されて発電する燃料電池と、前記燃料電池と燃料タンクとを接続する燃料ガス供給配管と、前記燃料電池から排出された燃料オフガスが流入する燃料オフガス排出配管と、前記燃料オフガス排出配管と燃料ガス供給配管とを接続する燃料ガス循環配管と、前記燃料ガス供給配管上であって、前記燃料ガス供給配管と前記燃料ガス循環配管との接続部よりも上流側に設けられた第１燃料供給装置と、前記燃料ガス供給配管から分岐し、前記第１燃料供給装置と前記接続部をバイパスして前記燃料ガス供給配管に合流するバイパス配管と、前記バイパス配管上に設けられた第２燃料供給装置と、前記第１燃料供給装置及び前記第２燃料供給装置の駆動を制御する制御装置と、を備える燃料電池システムであって、前記制御装置は、前記第１燃料供給装置の開弁時間と閉弁時間との合計時間からなる第１駆動インターバル及び第２燃料供給装置の開弁時間と閉弁時間との合計時間からなる第２駆動インターバルを設定する駆動インターバル設定手段と、前記第１駆動インターバルに応じて、前記第１燃料供給装置の開弁時間を設定する第１燃料供給装置制御手段と、前記第２駆動インターバルに応じて、前記第２燃料供給装置の開弁時間を設定する第２燃料供給装置制御手段と、を有し、前記駆動インターバル設定手段によって、前記第２駆動インターバルが前記第１駆動インターバルに比べて短く設定されていることを特徴とする。

本発明によれば、第１燃料供給装置の第１駆動インターバルに比べて、第２燃料供給装置の第２駆動インターバルの方が比較的短く設定されている。そのため、第１燃料供給装置の第１駆動インターバル中に、アノード圧が急に変動しても、第１燃料供給装置の次の第１駆動インターバルまで待つことなく、第２燃料供給装置を開弁させて、アノード圧の調整を行うことができる。
よって、本発明によれば、第１駆動インターバル中に生じる急な変動に対して早急に圧力調整ができ、燃料電池がストイキ不足となるおそれを低減できる。

また、前記燃料オフガス配管上に排出弁が設けられ、前記制御装置は、前記排出弁の開弁時間に基づいて、排出された燃料ガス量を算出する排出ガス量算出手段を有し、前記第２燃料供給装置は、前記排出ガス量に基づいて開弁時間を設定することが好ましい。

前記する構成によれば、排出弁の開弁により燃料ガスが排出された場合、第２燃料供給装置が開弁するようになっている。また、第２燃料供給装置の開弁時間は、排出ガス量に基づいた開弁時間となるようになっている。
そのため、第１駆動インターバル中に排出弁が開弁して大きな圧力変動が生じても、第２燃料供給装置の開弁によりアノード圧を調整できるようになっている。そのため、ストイキ不足の回避と燃料電池の発電の安定性とを図ることができる。

また、前記燃料ガス供給配管と前記燃料ガス循環配管との前記接続部には循環装置が設けられ、前記制御装置は、前記燃料電池の負荷に対応する燃料ガスの負荷要求量を第１燃料供給装置に優先的に割り付け、不足分を第２燃料供給装置に割り付けることが好ましい。

前記する構成によれば、第１燃料供給装置の下流側である接続部に循環装置が設けられているため、第１燃料供給装置により噴射された燃料ガスを循環させる循環性能を向上させることができる。
また、制御装置は、燃料ガスの負荷要求量を、循環性能が高い第１燃料供給装置に優先的に割り付けているため、第２燃料供給装置で燃料ガスを供給する場合に比べて、燃料電池の発電の安定性を図ることができる。

また、前記駆動インターバル設定手段は、前記燃料電池の要求負荷が小さくなるにつれて前記第１駆動インターバルが次第に長くなるように設定することが好ましい。

前記する構成によれば、要求負荷が小さくなるにつれて次第に前記第１駆動インターバルが前記第２駆動インターバルに比べて長く設定されている。
そのため、要求負荷が小さい場合、第１燃料供給装置の噴射間隔が長くなっており、第１燃料供給装置の駆動回数を低減できる。一方で、要求負荷が大きい場合に、第１燃料供給装置の噴射間隔が短くなっているため、比較的早急に水素量を供給でき、燃料電池スタックの耐久を図ることができる。

以上、本発明によれば、アノード圧の急な変動に対し早急に圧力調整できる圧力制御性に優れた燃料電池システムを提供することができる。

本発明の実施形態に係る燃料電池システムの主な構成を示す図である。 実施形態に係る制御装置の制御態様を説明するための制御ブロック図である。 実施形態に係る割り付け表を示す図である。 実施形態に係る割り付け処理のフロー図である。 実施形態の燃料電池車における第１インジェクタ及び第２インジェクタの動作例を示すである。 変形例に係る制御装置の制御態様を説明するための制御ブロック図である。 変形例に係る駆動インターバル設定手段により設定される第１駆動インターバルと燃料電池スタックの電流との関係を示す図である。 変形例に係る割り付け表を示す図である。

次に、本発明の実施形態に係る燃料電池システムについて、図面を適宜参照しながら説明する。実施形態に係る燃料電池システム１は、モータ１００の駆動により走行する図示しない燃料電池車（車両、移動体）に搭載されている。なお、車両には、例えば、四輪車、三輪車、二輪車、一輪車、列車等が含まれ、また、移動体には、例えば、船舶、航空機が含まれる。

図１に示すように、燃料電池システム１は、モータ１００に供給する電力を発電する燃料電池スタック（燃料電池）１０と、水素（燃料ガス）の供給及びアノードオフガス（燃料オフガス）の排出を行うアノード系２と、酸素を含む空気（酸化剤ガス）の供給及びカソードオフガスの排出を行うカソード系４と、燃料電池スタック１０の発電を制御する電力制御系５と、これらを電子制御するＥＣＵ６（Electronic Control Unit、電子制御装置）と、を備えている。

燃料電池スタック１０は、複数の固体高分子型の単セルが積層して構成されたスタックであり、複数の単セルが電気的に直列で接続されている。単セルは、ＭＥＡ（Membrane Electrode Assembly：膜電極接合体）と、これを挟む２枚の導電性を有するセパレータとを備えている。
ＭＥＡは、１価の陽イオン交換膜などからなる電解質膜（固体高分子膜）と、これを挟むアノードおよびカソード（電極）とを備える。各セパレータには、各ＭＥＡの全面に水素または空気を供給するための溝や、全単セルに水素または空気を給排するための貫通孔が形成されており、これら溝および貫通孔がアノード流路１２（燃料ガス流路）、カソード流路１３（酸化剤ガス流路）として機能している。

セル電圧モニタ１５は、燃料電池スタック１０を構成する複数の単セル毎のセル電圧を検出する機器であり、平均セル電圧、最低セル電圧をＥＣＵ６に出力するようになっている。

図１に示すように、アノード系２は、水素が高圧封入された水素タンク２１（燃料タンク）と、水素タンク２１と燃料電池スタック１０のアノード流路１２の入口とを接続する水素供給配管２２と、アノード流路１２の出口と希釈器４６とを接続するアノードオフガス排出配管２３と、水素供給配管２２とアノードオフガス排出配管２３とを接続する水素循環配管２４と、を主に備えている。

水素供給配管２２上には、上流から下流側に向かって順に、常閉型の遮断弁２５と、温度センサ２６及び上流圧力センサ２７と、第１インジェクタ２８Ａ（図面で、「ＩＮＪ Ａ」と表記する）と、下流圧力センサ２９と、エゼクタ３０と、アノード圧力センサ３１とが設けられている。

遮断弁２５は、例えば、電磁作動式のものであり、ＥＣＵ６からの指令に従って、開閉するようになっている。
温度センサ２６と上流圧力センサ２７は、第１インジェクタ２８Ａの噴射無効時間を算出するために、第１インジェクタ２８Ａの上流側の水素の温度、圧力状態を検出するものである。また、温度センサ２６と上流圧力センサ２７とにより検出された上流温度Ｔ_２６、上流圧力Ｐ_２７は、ＥＣＵ６に送られている（図２参照）。

第１インジェクタ２８Ａは、ＥＣＵ６により電子制御されて、水素を間欠的（断続的）に噴射可能な装置である。なお、第１インジェクタ２８Ａは、特許請求の範囲に記載される「第１燃料供給装置」に相当する構成である。

下流圧力センサ２９は、第１インジェクタ２８Ａに対して指示した噴射量と、第１インジェクタ２８Ａにより実際に噴射された噴射量との差分量を算出するために、第１インジェクタ２８Ａの下流側の圧力状態を検出するものである。なお、下流圧力センサ２９により検出された下流圧力Ｐ_２９は、ＥＣＵ６に送られる（図２参照）。

エゼクタ３０は、水素供給配管２２と水素循環配管２４との接続部に設けられた循環装置である。そして、エゼクタ３０に設けられたノズルにより、水素供給配管２２の上流側の水素が噴射されて負圧が発生するようになっている。また、エゼクタ３０に設けられたディフューザにより、負圧で吸引された水素循環配管２４のアノードオフガス（燃料オフガス）と水素とが混合してなるガスを、エゼクタ３０の下流側である水素供給配管２２に供給している。

アノード圧力センサ３１は、アノード流路１２の入口の近傍に設けられており、水素供給配管２２内の圧力Ｐａ（アノード流路１２のアノード圧Ｐａと略等しい）を検出してＥＣＵ６に出力している（図２参照）。なお、アノード圧力センサ３１は、水素供給配管２２上でなく、アノードオフガス排出配管２３上であってアノード流路１２の出口側の近傍に設けてもよい。

さらに、水素供給配管２２には、第１インジェクタ２８Ａの上流側から分岐して、エゼクタ３０の下流側に合流するバイパス配管３２が設けられている。そして、このバイパス配管３２上には、第２インジェクタ２８Ｂ（図面上においては、「ＩＮＪ Ｂ」と表記する場合がある。）が設けられている。
そのため、第１インジェクタ２８Ａが閉弁中であっても、遮断弁２５が開いていれば、第２インジェクタ２８Ｂを開弁させることで、バイパス配管３２を介して、水素タンク２１の水素をアノード流路１２に供給できるようになっている。なお、第２インジェクタ２８Ｂは、特許請求の範囲に記載される「第２燃料供給装置」に相当する構成である。

なお、第１インジェクタ２８Ａおよび第２インジェクタ２８Ｂは、例えば、同種（同一性能）のものを使用してもよく、または第１インジェクタ２８Ａが第２インジェクタ２８Ｂよりも大流量の水素を噴射できるものを使用してもよく、または第２インジェクタ２８Ｂが第１インジェクタ２８Ａよりも大流量の水素を噴射できるものを使用してもよく、適宜変更することができる。

アノードオフガス排出配管２３について説明する。アノードオフガス排出配管２３は、燃料電池スタック１０から外部へアノードオフガスを排出するための配管である。また、アノードオフガス排出配管２３には、アノードオフガスに含まれる不純物（水蒸気、窒素など）を排出（パージ）するためのパージ弁（排出弁）３３（図面上、「ＰＧ」と表記する場合がある）が設けられている。

水素循環配管２４は、アノード流路１２から排出された未消費の水素を含むアノードオフガス（燃料オフガス）を、エゼクタ３０に戻すための配管である。また、水素循環配管２４には、アノードオフガスの逆流を防止する逆止弁３４が設けられている。

カソード系４は、エアポンプ４１と、エアポンプ４１と燃料電池スタック１０のカソード流路１３の入口とを接続する酸素供給配管４２と、燃料電池スタック１０のカソード流路１３の出口と燃料電池車の外部とを接続するカソードオフガス排出配管４３とを備えている。

エアポンプ４１は、モータ（不図示）で駆動されるものであり、ＥＣＵ６の指令に従って作動すると、酸素を含む空気を取り込み、カソード流路１３に向けて供給するようになっている。

酸素供給配管４２は、エアポンプ４１から供給される酸素を燃料電池スタック１０に供給するための配管である。また、酸素供給配管４２上のカソード流路１３の入口近傍には、圧力センサ４４が設けられている。この圧力センサ４４は、酸素供給管内のカソード圧力Ｐｃ（カソード流路１３のカソード圧と略等しい）を検出し、ＥＣＵ６に出力するようになっている。

カソードオフガス排出配管４３は、カソード流路１３からのカソードオフガス（酸化剤オフガス）を排出するための配管である。また、カソードオフガス排出配管４３上には、背圧弁４５、希釈器４６が設けられている。
希釈器４６は、アノードオフガスとカソードオフガスとを混合し、アノードオフガス中の水素を、カソードオフガス（希釈用ガス）で希釈する容器であり、希釈後に車外に排出されるようになっている。

電力制御系５は、ＰＤＵ５１（Power Drive Unit）、電力制御器５２を主に備えている。ＰＤＵ５１は、ＥＣＵ６の指令に従って、電力制御器５２からの直流電力を三相交流電力に変換し、モータ１００に供給するインバータである。

電力制御器５２は、ＥＣＵ６の指令に従って、燃料電池スタック１０の出力（発電電力、電流値、電圧値）を制御する機能を備えている。また、電力制御器５２は、ＤＣ−ＤＣチョッパ回路などの各種電子回路を備えて構成される。また、電力制御器５２は、燃料電池スタック１０から出力される電流Ｉ_ＦＣの電流値をＥＣＵ６に送るように構成されている。

ＩＧ７は、燃料電池システム１（燃料電池車）の起動スイッチであって、運転席周りに設けられている。また、ＩＧ７はＥＣＵ６に接続され、ＩＧ７のＯＮ信号（システム起動信号）、ＯＦＦ信号（システム停止信号）をＥＣＵ６が検知できるようになっている。

アクセル開度センサ８は、図示しない燃料電池車に設けられたアクセルペダルの踏み込み量であるアクセル開度θを検出するセンサである。そして、アクセル開度センサ８は、検出したアクセル開度θをＥＣＵ６に出力するようになっている（図２参照）。

ＥＣＵ６は、燃料電池システム１を電子制御する制御装置であり、ＣＰＵ（Central Processing Unit）、ＲＯＭ（Read Only Memory）、ＲＡＭ（Random Access Memory）、各種インタフェイス、電子回路などを含んで構成されており、その内部に記憶されたプログラムに従って、各種機器を制御し、各種処理を実行するようになっている。

また、ＥＣＵ６は、ＰＷＭ（Pulse Width Modulation）信号を送り、第１インジェクタ２８Ａの開弁時間Ｔｉａと、第２インジェクタ２８Ｂの開弁時間Ｔｉｂを制御する機能を備えている。すなわち、ＥＣＵ６は、駆動インターバルに対応して、第１インジェクタ２８Ａおよび第２インジェクタ２８Ｂに出力するＰＷＭ信号のＯＮデューティを可変にすることで、第１インジェクタ２８Ａおよび第２インジェクタ２８Ｂからの水素の噴射量（流量）を制御し、アノード流路１２に供給される水素の流量及びアノード圧Ｐａを調整できるようになっている。

また、図２に示すように、ＥＣＵ６は、燃料電池スタック１０に要求される要求水素量を算出する構成として、駆動インターバル設定手段６１と、発電消費量算出手段６２と、目標圧変化量算出手段６３と、排出ガス量算出手段６４と、割り付け手段６５と、第１開弁時間算出手段６６と、第１リミット手段６７と、換算手段６８と、第２開弁時間算出手段６９と、第２リミット手段７０とを備えている。

駆動インターバル設定手段６１は、所定周期毎に、第１インジェクタ２８Ａが水素噴射（開弁）を開始する基準時となる周期信号Ａと、第２インジェクタ２８Ｂが水素噴射（開弁）を開始する基準時となる周期信号Ｂを、割り付け手段６５に送るように構成されている。
また、本実施形態において、周期信号Ａの所定周期が２００ｍｓｅｃ、周期信号Ｂの所定周期が１００ｍｓｅｃに設定されている。そのため、第１インジェクタ２８Ａの第１駆動インターバルは２００ｍｓｅｃ、第２インジェクタ２８Ｂの第２駆動インターバルは１００ｍｓｅｃとなり、第１インジェクタ２８Ａの第１駆動インターバルに比べて第２インジェクタ２８Ｂの第２駆動インターバルの方が短くなるように設定されている。
なお、本実施形態において、周期信号Ａの周期（２００ｍｓｅｃ）が周期信号Ｂの周期（１００ｍｓｅｃ）に対し２倍となっているため、第２インジェクタ２８Ｂの第２駆動インターバルの開始が、２回中１回、第１駆動インターバルの開始と同期するようになっている（図５参照）。

発電消費量算出手段６２は、燃料電池スタック１０に要求される要求水素量のうち、燃料電池スタック１０の発電により消費された水素量（以下、「負荷要求水素量」という。）を算出するためのものである。
そして、発電消費量算出手段６２は、アクセル開度マップ（不図示）に基づき、アクセル開度センサ８（図１参照）に入力されたアクセル開度θから、燃料電池スタック１０の目標発電量に応じた負荷要求水素量を算出して、割り付け手段６５に送るように構成されている。

目標圧変化量算出手段６３は、燃料電池スタック１０に要求される要求水素量のうち、燃料電池スタック１０のアノード流路１２のアノード圧Ｐａを調整するために要求される水素量（以下、「圧力要求水素量」という。）を算出するためのものである。
圧力要求水素量の算出に関し、まず、目標圧変化量算出手段６３は、燃料電池スタック１０から出力された電流Ｉ_ＦＣに基づいて、目標圧力マップからアノード流路１２の目標圧力を算出するように構成されている。なお、電流Ｉ_ＦＣと目標圧力との関係は、電流Ｉ_ＦＣが大きい場合、目標圧力も大きくなり、一方で、電流Ｉ_ＦＣが小さい場合、目標圧力も小さくなるという相関関係にある（図５参照）。
次いで、目標圧変化量算出手段６３は、算出した目標圧力と前回算出した目標圧力とを比較することで、アノード流路１２のアノード圧Ｐａの変化量を算出している。
そして、目標圧変化量算出手段６３は、算出したアノード圧Ｐａの変化量に対応する水素量を圧力要求水素量として割り付け手段６５に送り、アノード流路１２のアノード圧Ｐａが目標圧力となるように調整されている。
なお、目標圧変化量算出手段６３は、目標圧力マップから算出した目標圧力に係る情報を、第１開弁時間算出手段６６に送るように構成されている。
そのほか、目標圧変化量算出手段６３について、上記方法により算出した圧力要求水素量を、アノード系２の排水性又は電解質膜の加湿量に基づいて補正できるように構成してもよい。

排出ガス量算出手段６４は、燃料電池スタック１０に要求される要求水素量のうち、パージ弁３３（図１参照）の開弁により排出された水素を補うために要求される水素量（以下、「排出水素量」という）を算出するためのものである。
また、排出ガス量算出手段６４は、予め試験等により求められたマップにより、パージ弁３３の開弁時間から排出された水素量を算出して、割り付け手段６５に送るように構成されている。
さらに、排出ガス量算出手段６４は、電流Ｉ_ＦＣが高出力であると判断する場合には、割り付け手段６５に送る排出水素量の増量を行い、排出水素量を補正できるようになっている。

割り付け手段６５は、割り付け表（図３参照）に基づき、要求水素量（負荷要求水素量、圧力要求水素量、排出水素量）の割り付け処理を行うためのものである。
なお、割り付け処理とは、要求水素量（負荷要求水素量、圧力要求水素量、排出水素量）の噴射を行う対象を、第１インジェクタ２８Ａ及び第２インジェクタ２８Ｂのいずれかに割り付けるための処理である。
また、割り付け表とは、図３に示すように、駆動インターバル設定手段６１の周期信号Ａ及び周期信号Ｂを受けた場合、又は周期信号Ｂのみを受けた場合に分けて、負荷要求水素量、圧力要求水素量、排出水素量の割り付ける対象が特定された表である。

また、図４に示すように、割り付け手段６５の割り付け処理は、駆動インターバル設定手段６１から周期信号を受けることで開始される（図４の「Ｓｔａｒｔ」）。以下、割り付け処理について、主に図４を参照しながら説明する。

まず、割り付け手段６５は、駆動インターバル設定手段６１から受けた信号が、周期信号Ａ及び周期信号Ｂであるか否かを判定する（Ｓ１）。
これにより、駆動対象となるインジェクタが、第１インジェクタ２８Ａ及び第２インジェクタ２８Ｂ、又は第２インジェクタ２８Ｂと特定できる。

ここで、駆動インターバル設定手段６１から受けた信号が周期信号Ａ及び周期信号Ｂであると判定した場合（Ｓ１が「ＹＥＳ」の場合）に、圧力要求水素量の割り付けを行うため、圧力要求水素量が所定値を超えるか否かを判定する（Ｓ２）。なお、ここでいう所定値とは、本発明において特に限定されないものでなく、適宜変更可能なものである。

ここで、圧力要求水素量が所定値を超えると判定した場合（Ｓ２の「ＹＥＳ」の場合）、割り付け手段６５は、「負荷要求水素量」と、「圧力要求水素量」の半分（５０％）とを、第１インジェクタ２８Ａに割り付け、一方で、「排出水素量」と「圧力要求水素量」の残り半分（５０％）とを、第２インジェクタ２８Ｂに割り付ける（Ｓ３）。
そして、割り付け手段６５は、第１開弁時間算出手段６６に、「負荷要求水素量」と「圧力要求水素量」の半分とを合計してなる要求水素量を送り、第２開弁時間算出手段６９に、「排出水素量」と「圧力要求水素量」の残り半分を合計してなる要求水素量を送り、割り付け処理を終了する（ＥＮＤ）

一方で、圧力要求水素量が所定値を超えないと判定した場合（Ｓ２の「ＮＯ」の場合）、「負荷要求水素量」及び「圧力要求水素量」を第１インジェクタ２８Ａに割り付け、「排出水素量」を第２インジェクタ２８Ｂに割り付ける（Ｓ４）。
そして、割り付け手段６５は、第１開弁時間算出手段６６に、「負荷要求水素量」と「圧力要求水素量」とを合計してなる要求水素量を送り、第２開弁時間算出手段６９に、「排出水素量」に相当する要求水素量を送り、割り付け処理を終了する（ＥＮＤ）。

また、駆動インターバル設定手段６１から受けた信号が周期信号Ａ及び周期信号Ｂであるか否かの判定において（Ｓ１）、駆動インターバル設定手段６１から受けた信号が周期信号Ａ及び周期信号Ｂでないと判定した場合（Ｓ１が「ＮＯ」の場合）に、駆動対象が第２インジェクタ２８Ｂと特定する。
つぎに、割り付け手段６５は、圧力要求水素量の割り付けを決定するために、圧力要求水素量が閾値を超えるか否かを判定する（Ｓ５）。
なお、ここでいう閾値とは、第２インジェクタ２８Ｂを開弁させることなく、次の第１駆動インターバルの開始を待って第１インジェクタにより噴射させた場合に、ストイキ不足になるおそれがあるか否かの判定基準となる値であり、試験等により予め求められた値である。

ここで、割り付け手段６５は、圧力要求水素量が閾値を超えると判定した場合（Ｓ５の「ＹＥＳ」の場合）、「圧力要求水素量」と「排出水素量」を第２インジェクタ２８Ｂに割り付ける（Ｓ６）。また、割り付け手段６５は、「負荷要求水素量」を第１インジェクタ２８Ａ及び第２インジェクタ２８Ｂのいずれにも割り付けることなく持ち越す（Ｓ６）。そして、割り付け手段６５は、「圧力要求水素量」と「排出水素量」とを合計してなる要求水素量を第２開弁時間算出手段６９に送り、割り付け処理を終了する（ＥＮＤ）。

一方で、割り付け手段６５は、圧力要求水素量が閾値を超えないと判定した場合（Ｓ５の「ＮＯ」の場合）、「排出水素量」のみを第２インジェクタ２８Ｂに割り付ける（Ｓ７）。また、割り付け手段６５は、「負荷要求水素量」と「圧力要求水素量」を第１インジェクタ２８Ａ及び第２インジェクタ２８Ｂのいずれにも割り付けることなく持ち越す（Ｓ７）。
そして、割り付け手段６５は、「排出水素量」に相当する要求水素量を第２開弁時間算出手段６９に送り、割り付け処理を終了する（ＥＮＤ）。

以上の割り付け処理によれば、「負荷要求水素量」は、周期信号Ａ及び周期信号Ｂを受けた場合、つまり、第１インジェクタ２８Ａの第１駆動インターバルに対応して、割り付けるようになっている（Ｓ３、Ｓ４の場合）。
これにより、「圧力要求水素量」及び「排出水素量」に比べて、全体的に要求される水素量が多い「負荷要求水素量」が、循環効率の高い第１インジェクタ２８Ａに優先的に割り当てられており、より多くの水素が循環するようになっている。

一方で、「排出水素量」については、周期信号Ａ及び周期信号Ｂを受けた場合と周期信号Ｂのみを受けた場合、第２インジェクタ２８Ｂの第２駆動インターバルに対応して割り付けるようになっている（Ｓ３、Ｓ４、Ｓ６、Ｓ７の場合）。
このため、第１インジェクタ２８Ａの第１駆動インターバル中にパージ弁３３が開弁したとしても、第２インジェクタ２８Ｂにより排出水素量を供給して、燃料電池スタック１０のストイキ不足を早急に解消できる。
また、「排出水素量」の割り付け対象は、周期信号Ａ及び周期信号Ｂを受けた場合であっても、つまり、第１インジェクタ２８Ａが駆動可能な場合であっても、第２インジェクタ２８Ｂに割り付けるようになっている。
そのため、第１インジェクタ２８Ａの作動回数を低減させて、第１インジェクタ２８Ａの耐久を図ることができる。

他方、「圧力要求水素量」について、周期信号Ａ及び周期信号Ｂを受けた場合と周期信号Ｂのみを受けた場合、第２インジェクタ２８Ｂの第２駆動インターバルに対応して割り付けるようになっている（Ｓ３、Ｓ４、Ｓ６、Ｓ７の場合）。
このため、第１インジェクタ２８Ａの第１駆動インターバル中に、燃料電池スタック１０が高負荷となり、アノード圧Ｐａが急に変動したとしても、第２インジェクタ２８Ｂにより圧力要求水素量が供給されて、燃料電池スタック１０のストイキ不足を早急に解消できるようになっている。
なお、本実施形態において、「圧力要求水素量」の割り付け対象が、周期信号Ｂを受けた場合は、第２インジェクタ２８Ｂとなっている。
一方で、周期信号Ａ及び周期信号Ｂを受けた場合には、第１インジェクタ２８Ａ、又は、第１インジェクタ２８Ａ及び第２インジェクタ２８Ｂとなっており、第１インジェクタ２８Ａに割り付けるようになっている（Ｓ３及びＳ４の場合）。
これは、第２インジェクタ２８Ｂに比べて、循環性能が高い第１インジェクタ２８Ａに要求水素量を割り当てることで、より多くの水素を循環させて、発電効率の向上と生成水の排水を図っているからである。

つぎに、図２に戻って、ＥＣＵ６の構成の説明に戻る。
第１開弁時間算出手段６６は、要求水素量と開弁時間Ｔｉａとの相関関係を示すマップに基づいて、割り付け出段６５から送られた要求水素量に対応する第１インジェクタ２８Ａの開弁時間Ｔｉａを算出するためのものである。
また、第１開弁時間算出手段６６は、第１インジェクタ２８Ａにおける前回の第１駆動インターバルの目標噴射量と実測値との差異を補正するため、第１インジェクタ２８Ａの開弁時間Ｔｉａに、フィードバック値を含めるように構成されている。
なお、下流圧力センサ２９（図１参照）から送られる実測値である下流圧力Ｐ_２９と、目標圧変化量算出手段６３から送られたアノード流路１２のアノード圧Ｐａの目標圧力との差圧を算出することで、フィードバック値を決定するように構成されている。
さらに、第１開弁時間算出手段６６は、無効噴射時間マップを有している。この無効噴射時間マップとは、第１インジェクタ２８Ａの上流側の水素の圧力及び温度に対して、第１インジェクタ２８Ａの無効噴射時間との関係を示すものである。
そして、第１開弁時間算出手段６６は、温度センサ２６及び上流圧力センサ２７に測定された上流温度Ｔ_２６、上流圧力Ｐ_２７と、無効噴射時間マップとから、第１インジェクタ２８Ａの無効噴射時間を算出して、開弁時間Ｔｉａに含めるように構成されている。

第１リミット手段６７は、第１開弁時間算出手段６６から送られてきた開弁時間Ｔｉａが第１インジェクタ２８Ａの制限値（ＰＷＭ制御により制御できない上限時間）を超えるか否かを判定し、開弁時間Ｔｉａを上限時間に制限するためのものである。
また、第１リミット手段６７は、開弁時間Ｔｉａが上限時間を超える場合には、上限時間に対応するデューティ比のＰＷＭ信号を生成し、一方、開弁時間Ｔｉａが上限時間を超えない場合には、開弁時間Ｔｉａに対応するデューティ比のＰＷＭ信号を生成して、第１インジェクタ２８Ａに送るように構成されている。
さらに、第１リミット手段６７は、開弁時間Ｔｉａが上限時間を超える場合に、上限時間を超える過剰分の開弁時間を換算手段６８に送るように構成されている。

換算手段６８は、第１リミット手段６７から送られてきた第１インジェクタ２８Ａ用の過剰分の開弁時間を換算マップにより換算して、第２インジェクタ２８Ｂ用の開弁時間に換算するためのものである。
ここで、第１インジェクタ２８Ａ用の開弁時間を、第２インジェクタ２８Ｂ用の開弁時間に換算する理由は、同じ開弁時間であっても、下流側にエゼクタ３０が配置される第１インジェクタ２８Ａに比べて、第２インジェクタ２８Ｂの方が水素の供給量が多くなるからである。
よって、換算手段６８により換算し、開弁時間を調整することで、第１インジェクタ２８Ａに割り当てられた開弁時間を、第２インジェクタ２８Ｂに再度割り当てることができる。
なお、換算手段６８と前述した第１開弁時間算出手段６６と第１リミット手段６７を併せてなる構成が、特許請求の範囲に記載される「第１燃料供給装置制御手段」に相当するものである。

第２開弁時間算出手段６９は、第２要求水素量マップに基づいて、割り付けられた要求水素量に対応する第２インジェクタ２８Ｂの開弁時間Ｔｉｂを算出して、第２リミット手段７０に送るように構成されている。

第２リミット手段７０は、第２開弁時間算出手段６９から送られてきた開弁時間Ｔｉｂと、換算手段６８から渡された開弁時間との合計時間が第２インジェクタ２８Ｂの制限値を超えるか否かを判定するように構成されている。
また、第２リミット手段７０は、開弁時間が制限値（上限時間）を超える場合には、上限時間に対応するデューティ比のＰＷＭ信号を生成し、一方、開弁時間が上限時間を超えない場合には、開弁時間に対応するデューティ比のＰＷＭ信号を生成して、第２インジェクタ２８Ｂに送るように構成されている。
なお、第２開弁時間算出手段６９と第２リミット手段７０を併せてなる構成が、特許請求の範囲に記載される「第２燃料供給装置制御手段」に相当するものである。

（動作例）
つぎに、実施形態に係る燃料電池車の一期間（８００ｍｓｅｃ）における第１インジェクタ２８Ａ及び第２インジェクタ２８Ｂの動作例について、図５を主に参照しながら説明する。
なお、図５において、上下方向に延びる複数本の破線が図示されているが、この破線は一期間を１００ｍｓｅｃ間隔で区切った時間軸であり、左側から右側に向かうにつれて時間が経過していることを示している。
また、この動作例の説明においては、駆動インターバル設定手段６１が割り付け手段６５に送る周期信号Ａは、図５に示す一期間において、０、２００、４００、６００、８００ｍｓｅｃ時に送られているものとする。また、周期信号Ｂは、０、１００、２００、３００、４００、５００、６００、７００、８００ｍｓｅｃ時に送られているものとする。

また、例示する一期間（８００ｍｓｅｃ）において、燃料電池スタック１０から出力される電流Ｉ_ＦＣは、０〜４００ｍｓｅｃ間が略一定出力（低出力）、４００〜５５０ｍｓｅｃ間が増加出力（加速時）、５５０〜６５０ｍｓｅｃ間が一定出力（高出力）、６５０〜８００ｍｓｅｃ間が減少出力（減速時）となっている。
また、パージ弁３３は、１５０ｍｓｅｃ時、４５０ｍｓｅｃ時、６５０ｍｓｅｃ時に開弁している。さらに、アノード流路１２のアノード圧Ｐａは、５００ｍｓｅｃ前後を除き、大凡、電流Ｉ_ＦＣに対応して変化（増減）している。
以下、１００ｍｓｅｃ毎に分けて説明する。

（１００ｍｓｅｃ時）
図５に示すように、０〜１００ｍｓｅｃの間において、パージ弁３３が閉弁しているため、排出ガス量算出手段６４により算出される排出水素量は０となる。
また、アノード圧Ｐａと目標圧力との差圧が小さく、目標圧変化量算出手段６３により算出される圧力要求水素量も少ない。よって、１００ｍｓｅｃ時の割り付け処理では、圧力要求水素量が閾値未満と判定される（図４の「Ｓ５」で「Ｎｏ」の場合）。
その結果、排出水素量のみが第２インジェクタ２８Ｂに割り付けられる（図４の「Ｓ７」の場合）。ただし、排出水素量は０であるため、図５に示すように、１００ｍｓｅｃ時において第２インジェクタ２８Ｂは開弁しない。

（２００ｍｓｅｃ時）
１００〜２００ｍｓｅｃの間において、パージ弁３３が開弁しているため、排出ガス量算出手段６４により排出水素量が算出される。
一方、アノード圧Ｐａは、目標圧力との差圧が小さく、目標圧変化量算出手段６３により算出される圧力要求水素量も少ないため、２００ｍｓｅｃ時の割り付け処理は、圧力要求水素量が所定値未満と判定される（図４の「Ｓ２」で「Ｎｏ」の場合）。
その結果、第１インジェクタ２８Ａには、負荷要求水素量と圧力要求水素量が割り付けられ、第２インジェクタ２８Ｂには、排出水素量が割り付けられる（図４の「Ｓ４」の場合）。
そのため、２００ｍｓｅｃ時において、第１インジェクタ２８Ａが開弁し、負荷要求水素量と圧力要求水素量との合計に相当する水素量がアノード流路１２に供給される。また、第２インジェクタ２８Ｂも開弁して、排出水素量に相当する水素量がアノード流路１２に供給される。

（３００ｍｓｅｃ時）
２００〜３００ｍｓｅｃの間において、パージ弁３３が閉弁している。また、アノード圧Ｐａと目標圧力との差圧が小さく、目標圧変化量算出手段６３により算出される圧力要求水素量も少ない。
よって、３００ｍｓｅｃ時の割り付け処理は、圧力要求水素量が閾値未満と判定され（図４の「Ｓ５」で「Ｎｏ」の場合）、排出水素量のみが第２インジェクタ２８Ｂに割り付けられる（図４の「Ｓ７」の場合）。ただし、排出水素量は０であるため、３００ｍｓｅｃ時において第２インジェクタ２８Ｂは開弁しない。

（４００ｍｓｅｃ時）
３００〜４００ｍｓｅｃの間において、パージ弁３３が閉弁している。
また、アノード圧Ｐａと目標圧力との差圧が小さく、目標圧変化量算出手段６３により算出される圧力要求水素量も少ないため、４００ｍｓｅｃ時の割り付け処理は、圧力要求水素量が所定値未満と判定される（図４の「Ｓ２」で「Ｎｏ」の場合）。
その結果、第１インジェクタ２８Ａには、負荷要求水素量と圧力要求水素量が割り付けられ、第２インジェクタ２８Ｂには、排出水素量が割り付けられる（図４の「Ｓ４」の場合）。
そのため、４００ｍｓｅｃ時において、第１インジェクタ２８Ａが開弁して、負荷要求水素量と圧力要求水素量との合計に相当する水素量が供給される。一方で、排出水素量は０であるため、第２インジェクタ２８Ｂは開弁しない。

（５００ｍｓｅｃ時）
４００〜５５０ｍｓｅｃの間において、燃料電池スタック１０から出力する電流Ｉ_ＦＣの増加（加速時）と、パージ弁３３の開弁により、アノード圧Ｐａが急変動（低下）して、アノード圧Ｐａと目標圧力との差圧が大きくなっている。
そのため、５００ｍｓｅｃ時の割り付け処理では、圧力要求水素量が閾値を超えていると判定されて（図４の「Ｓ５」で「Ｙｅｓ」の場合）、圧力要求水素量と排出水素量が第２インジェクタ２８Ｂに割り付けられる（図４の「Ｓ６」の場合）。
これにより、第２インジェクタ２８Ｂが開弁して、圧力要求水素量と排出水素量との合計量に相当する水素が供給される。

（６００ｍｓｅｃ時）
５００〜６００ｍｓｅｃの間において、パージ弁３３が閉弁している。また、アノード圧Ｐａについては、５００ｍｓｅｃ時の第２インジェクタ２８Ｂによる水素噴射により、目標圧力との差圧が小さくなっているため、目標圧変化量算出手段６３により算出される圧力要求水素量が少ない。
そのため、６００ｍｓｅｃ時の割り付け処理は、圧力要求水素量が所定値未満と判定される（図４の「Ｓ２」で「Ｎｏ」の場合）。
その結果、第１インジェクタ２８Ａには、負荷要求水素量と圧力要求水素量が割り付けられ、第２インジェクタ２８Ｂには、排出水素量が割り付けられる（図４の「Ｓ４」の場合）。

ただし、燃料電池スタック１０の電流Ｉ_ＦＣを参照すると、４００〜５００ｍｓｅｃは加速時であるとともに、５００〜６００ｍｓｅｃは高出力時である。
そのため、発電消費量算出手段６２により算出されて、第１インジェクタ２８Ａに割り付けられた圧力要求水素量が多量となり、第１インジェクタ２８Ａの開弁時間Ｔｉａが第１リミット手段６７により設けられた制限値（上限時間）を超えている。
そのため、第１リミット手段６７により制限値を超える開弁時間が換算手段６８に送られ、換算手段６８により換算された開弁時間が第２リミット手段７０に渡される。
以上より、６００ｍｓｅｃにおいて、第１インジェクタ２８Ａが上限時間に相当する時間開弁する。一方で、第２インジェクタ２８Ｂは、排出水素量が０であるものの、換算手段６８から渡された開弁時間に相当する時間開弁し、水素の供給が行われる。

（７００ｍｓｅｃ時）
６００〜７００ｍｓｅｃの間において、パージ弁３３が開弁しているため、排出ガス量算出手段６４が排出水素量を算出する。一方、アノード圧Ｐａと目標圧力との差圧が小さく、目標圧変化量算出手段６３により算出される圧力要求水素量も少ない。
よって、７００ｍｓｅｃ時の割り付け処理は、圧力要求水素量が閾値未満と判定される（図４の「Ｓ５」で「Ｎｏ」の場合）。
その結果、第２インジェクタ２８Ｂに「排出水素量」のみが割り付けられて、第２インジェクタ２８Ｂが開弁する。
なお、６００〜７００ｍｓｅｃの間において、電流Ｉ_ＦＣが高出力となっているため、排出ガス量算出手段６４は、電流Ｉ_ＦＣが低出力時に比べて、算出する排出水素量を増加させるように補正している。
そのため、７００ｍｓｅｃ時の第２インジェクタ２８Ｂの開弁時間Ｔｉｂは、電流Ｉ_ＦＣが低出力時（２００ｍｓｅｃ時）の開弁時間Ｔｉｂに比べて長くなっている。

以上、実施形態に係る燃料電池システム１によれば、駆動インターバル設定手段６１により設定される第２駆動インターバルが、第１駆動インターバルに比べて短い周期となるように設定されている。
そのため、例えば、図５に示す４００〜５００ｍｓｅｃなど、第１インジェクタ２８Ａの駆動インターバル中に、燃料電池スタック１０が高負荷状態となり、アノード圧Ｐａが急に変動したとしても、第１インジェクタ２８Ａの次の第１駆動インターバル（６００ｍｓｅｃ時）まで待つことなく、５００ｍｓｅｃ時に、第２インジェクタ２８Ｂの開弁により水素を供給して、燃料電池スタック１のアノード流路１２のアノード圧Ｐａを調整することができる。
つまり、駆動インターバル設定手段６１を備える実施形態の燃料電池システム１によれば、急な圧力変動に対して早急な圧力調整が可能であるため、ストイキ不足となるおそれを低減できる。

また、実施形態に係る燃料電池システム１によれば、不定期に行われるパージ弁３３の開弁によりアノード圧Ｐａの急変動（急低下）が生じても、比較的短い周期で開弁可能な第２インジェクタ２８Ｂの開弁により、アノード圧Ｐａを調整できる。そのため、ストイキ不足の回避と燃料電池スタック１０の発電の安定性とを図ることができる。

また、実施形態に係る燃料電池システム１によれば、負荷要求水素量が第１インジェクタ２８Ａに割り当てられているため、エゼクタ３０を介してより多くの水素が循環し、燃料電池スタック１０の発電効率の向上と、アノード系２に残留する生成水の排水とが図られている。

つぎに、実施形態に係るＥＣＵ６の変形例について説明する。
変形例に係るＥＣＵ６ａは、図６に示すように、駆動インターバル設定手段６１ａと、発電消費量算出手段６２と、目標圧変化量算出手段６３と、排出ガス量算出手段６４と、割り付け手段６５ａと、第１開弁時間算出手段６６と、第１リミット手段６７と、換算手段６８と、第２開弁時間算出手段６９と、第２リミット手段７０とを備えている。
変形例に係るＥＣＵ６ａは、上記実施形態に係るＥＣＵ６が備えた駆動インターバル設定手段６１に代えて駆動インターバル設定手段６１ａを備えている点と、上記実施形態に係るＥＣＵ６が備えた割り付け手段６５に代えて割り付け手段６５ａとを備えている点が相違している。

変形例に係る駆動インターバル設定手段６１ａは、実施形態に係る駆動インターバル設定手段６１と同じように、第１インジェクタ２８Ａが水素噴射（開弁）を開始する基準時となる周期信号Ａと、第２インジェクタ２８Ｂが水素噴射（開弁）を開始する基準時となる周期信号Ｂを、割り付け手段６５ａに送るように構成されている。
一方で、図７に示すように、変形例に係る駆動インターバル設定手段６１ａは、周期信号Ａの周期が燃料電池スタック１０の出力（電流Ｉ_ＦＣ）に対応して変化するようになっている点が、実施形態に係る駆動インターバル設定手段６１と相違している。

詳細に説明すると、周期信号Ｂの周期が１００ｍｓｅｃに設定されて一定となっている。また、周期信号Ａの周期は、電流Ｉ_ＦＣが１００Ａ以上の場合、１００ｍｓｅｃに設定するようになっており、周期信号Ｂと同じ周期となっている。
一方で、周期信号Ａの周期は、電流ＩＦＣが１００Ａ未満の場合、電流Ｉ_ＦＣの値（言い換えると、燃料電池スタック１０の要求負荷）が低くなるにつれて周期が次第に長くなるようになっている。
つまり、変形例に係る駆動インターバル設定手段６１ａは、燃料電池スタック１０が低負荷の場合に限り、第１駆動インターバルに比べて第２駆動インターバルが短く設定されるようになっている。
なお、変形例に係る駆動インターバル設定手段６１ａでは、第１駆動インターバルの周期が変動するため、実施形態のように周期信号Ａが送られた場合、常に周期信号Ｂが同期するようには構成されていない。

割り付け手段６５ａは、実施形態に係る割り付け手段６５と同様に、駆動インターバル設定手段６１ａの周期信号を受けて、割り付け表（図８参照）に基づいて、要求水素量（負荷要求水素量、圧力要求水素量、排出水素量）の割り付け処理を行うものである。ここで、前記したように、駆動インターバル設定手段６１ａにより送られてくる周期信号Ａに対応して、常に周期信号Ｂが同期するようになっていない。
そのため、変形例に係る割り付け手段６５ａの割り付け表は、図８に示すように、駆動インターバル設定手段６１の周期信号Ａを受けた場合、又は周期信号Ｂを受けた場合とそれぞれに対応するようになっている。以下、変形例に係る割り付け表について説明する。

「負荷要求水素量」について、周期信号Ａを受けた場合、割り付け手段６５ａは第１インジェクタ２８Ａに割り付けるようになっている。
これによれば、「負荷要求水素量」が、第２インジェクタ２８Ｂに比べて循環効率の高い第１インジェクタ２８Ａに優先的に割り当てられ、より多くの水素が循環させることができる。
また、変形例においては、燃料電池スタック１０が高負荷の場合、第１駆動インターバルの周期が短くなるのに伴い第１インジェクタ２８Ａの噴射間隔も短くなるため、水素が随時供給されて、スイトキ不足となるおそれを低減できるようになっている。

「排出水素量」については、周期信号Ｂを受けた場合、第２インジェクタ２８Ｂに割り付けるようになっている。
このため、第１駆動インターバルに比べて第２駆動インターバルが短くなるように設定された低負荷時において、第１駆動インターバル中にパージ弁３３が開弁したとしても、第２インジェクタ２８Ｂにより排出水素量を供給することができるため、燃料電池スタック１０のストイキ不足を早急に解消できる。

「圧力要求水素量」について、周期信号Ｂを受けた場合、圧力要求水素量が閾値以上であるときに限り、第２インジェクタ２８Ｂに割り付けるようになっている。
このため、第１駆動インターバルに比べて第２駆動インターバルが短くなるように設定された低負荷時において、第１駆動インターバル中にアノード圧Ｐａが急に変動したとしても、第２インジェクタ２８Ｂにより圧力要求水素量を供給して、燃料電池スタック１０のストイキ不足を早急に解消できるようになっている。
一方で、圧力要求水素量が閾値未満の場合、言い換えれば、第２インジェクタ２８Ｂにより水素を供給しなくてもストイキ不足にならない場合には、周期信号Ａを受けた場合に、第１インジェクタ２８Ａに割り付けるようになっている。
このように、循環性能が高い第１インジェクタ２８Ａが水素を供給するため、アノード系２に残留する生成水の排水を促進させることができる。

以上、変形例に係るＥＣＵ６ａを備えた燃料電池システムによれば、例えば、燃料電池スタックの電流ＩＦＣが１００Ａ未満の場合などの燃料電池スタック１０が低負荷状態において、第１駆動インターバルの周期に比べて第２駆動インターバルの周期の方が短く設定されている。
そのため、第１駆動インターバル中にアノード圧Ｐａが急に変動したとしても、第１インジェクタ２８Ａの次の第１駆動インターバルまで待つことなく、第２インジェクタ２８Ｂの開弁により水素を供給し、燃料電池スタック１のアノード流路１２のアノード圧Ｐａを調整することができ、ストイキ不足となるおそれを低減することができる。

また、変形例に係るＥＣＵ６を備えた燃料電池システム１によれば、燃料電池スタック１０の負荷が高くなるにつれて、第１駆動インターバルの周期が次第に短くなるように設定され、さらに、燃料電池スタック１０の電流Ｉ_ＦＣが１００Ａ以上、つまり、燃料電池スタック１０が高負荷状態において、第１駆動インターバルの周期が第２駆動インターバルの周期と同じとなるように設定されている。
そのため、燃料電池スタック１０の負荷が高くなるにつれて、言い換えると、要求水素量が大きくなるにつれて、第１インジェクタ２８Ａの水素噴射間隔が短くなるようになっている。よって、燃料電池スタック１０に比較的早急に水素量を供給して、燃料電池スタック１０の耐久を図ることができる。

以上、実施形態に係る燃料電池システム１及び変形例に係るＥＣＵ６ａについて説明したが、本発明は実施形態で説明した例及び変形例に限定されるものでない。
たとえば、実施形態に係る駆動インターバル設定手段６１では、周期信号Ａの所定周期が２００ｍｓｅｃ、周期信号Ｂの所定周期が１００ｍｓｅｃに設定されて、第１インジェクタ２８Ａの第１駆動インターバルの開始が、常に第２駆動インターバルの開始と同期するようになっているが、本発明はこれに限定されない。
駆動インターバル設定手段６１は、たとえば、周期信号Ａの所定周期を１９０ｍｓｅｃ、周期信号Ｂの所定周期を９０ｍｓｅｃに設定して、第１駆動インターバルの開始が、常に第２駆動インターバルの開始と同期しないように設定しても良い。
ただし、駆動インターバル設定手段６１をこのように変形した場合には、割り付け手段６５による要求水素量の割り付けは、図３に示す割り付け表ではなく、図８に示す割り付け表に基づいて割り付けするように構成する必要がある。

また、実施形態及び変形例では、２つの燃料供給装置（第１インジェクタ２８Ａ、第２インジェクタ２８Ｂ）を備えた例を用いて、本発明に係る燃料電池システムを説明したが、本発明はこれに限定されるものでない。本発明において、要求水素量を割り付けることができるようにするために、少なくとも２以上の燃料供給装置を備えればよく、燃料供給装置を３つ以上備えてもよい。

また、実施形態及び変形例では、第２インジェクタ２８Ｂが設けられたバイパス配管３２の下流側が、エゼクタ３０の下流側となるように水素供給配管２２に合流しているが、本発明はこれに限定されない。たとえば、第２インジェクタ２８Ｂが設けられたバイパス配管３２の下流側が、エゼクタ３０の上流側で合流するように水素供給配管２２に接続しても良い。これによれば、第２インジェクタ２８Ｂから噴射される水素の循環効率を高め、ストイキ不足をさらに抑制することができる。

１ 燃料電池システム
２ アノード系
４ カソード系
５ 電力制御系
６、６ａ ＥＣＵ（制御装置）
８ アクセル開度センサ
１０ 燃料電池スタック（燃料電池）
２８Ａ 第１インジェクタ（第１燃料供給装置）
２８Ｂ 第２インジェクタ（第２燃料供給装置）
３０ エゼクタ（循環装置）
３２ バイパス配管
３３ パージ弁（排出弁）
６１、６１ａ 駆動インターバル設定手段
６３ 目標圧変化量算出手段
６５、６５ａ 割り付け手段
６６ 第１開弁時間算出手段
６７ 第１リミット手段
６８ 換算手段
６９ 第２開弁時間算出手段
７０ 第２リミット手段

Claims (4)

1. 燃料ガス及び酸化剤ガスが供給されて発電する燃料電池と、
   前記燃料電池と燃料タンクとを接続する燃料ガス供給配管と、
   前記燃料電池から排出された燃料オフガスが流入する燃料オフガス排出配管と、
   前記燃料オフガス排出配管と燃料ガス供給配管とを接続する燃料ガス循環配管と、
   前記燃料ガス供給配管上であって、前記燃料ガス供給配管と前記燃料ガス循環配管との接続部よりも上流側に設けられた第１燃料供給装置と、
   前記燃料ガス供給配管から分岐し、前記第１燃料供給装置と前記接続部をバイパスして前記燃料ガス供給配管に合流するバイパス配管と、
   前記バイパス配管上に設けられた第２燃料供給装置と、
   前記第１燃料供給装置及び前記第２燃料供給装置の駆動を制御する制御装置と、
   を備える燃料電池システムであって、
   前記制御装置は、
   前記第１燃料供給装置の開弁時間と閉弁時間との合計時間からなる第１駆動インターバル及び第２燃料供給装置の開弁時間と閉弁時間との合計時間からなる第２駆動インターバルを設定する駆動インターバル設定手段と、
   前記第１駆動インターバルに応じて、前記第１燃料供給装置の開弁時間を設定する第１燃料供給装置制御手段と、
   前記第２駆動インターバルに応じて、前記第２燃料供給装置の開弁時間を設定する第２燃料供給装置制御手段と、を有し、
   前記駆動インターバル設定手段によって、前記第２駆動インターバルが前記第１駆動インターバルに比べて短く設定されていることを特徴とする燃料電池システム。
2. 前記燃料オフガス配管上に排出弁が設けられ、
   前記制御装置は、前記排出弁の開弁時間に基づいて、排出された燃料ガス量を算出する排出ガス量算出手段を有し、
   前記第２燃料供給装置は、前記排出ガス量に基づいて開弁時間を設定することを特徴とする請求項１に記載の燃料電池システム。
3. 前記燃料ガス供給配管と前記燃料ガス循環配管との前記接続部には循環装置が設けられ、
   前記制御装置は、前記燃料電池の負荷に対応する燃料ガスの負荷要求量を第１燃料供給装置に優先的に割り付け、不足分を第２燃料供給装置に割り付けることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の燃料電池システム。
4. 前記駆動インターバル設定手段は、
   前記燃料電池の要求負荷が小さくなるにつれて前記第１駆動インターバルが次第に長くなるように設定することを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の燃料電池システム。

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