JP5667548B2 - 通気性に優れた編地 - Google Patents
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Description
(1)乾燥時のトルク指数が0〜25単位、湿潤時のトルク指数が15〜40単位であり、湿潤時のトルク指数が乾燥時のトルク指数より5〜20単位大きく、撚係数Kが2.8〜5.0であるセルロース系紡績糸Aと、乾燥時の水分率が2〜15%である長繊維Bとを交互に編成した編地であって、乾燥時の通気度が100〜350cc/cm2・sであり、湿潤時の通気度が乾燥時の通気度より高くなることを特徴とする編地。
(2)セルロース系紡績糸Aと長繊維Bが一本交互または二本交互で交互編成されていることを特徴とする(1)に記載の編地。
(3)セルロース系紡績糸Aにおける綿の混率が30〜100%であり、長繊維Bがポリアミド系繊維であることを特徴とする(1)または(2)に記載の編地。
本発明の編地は、セルロース系紡績糸Aと長繊維Bとを隣接させて交互に編成した構成を採用する。本発明の編地は、このような構成をとるため、湿潤により紡績糸Aが濡れて膨潤すると撚の残留トルクが発現し、また湿潤により長繊維Bが濡れると繊維の剛性が低下する。そのとき、残留トルクが発現した繊維のループと剛性の低下した繊維のループとが隣接することにより、紡績糸Aの残留トルクが発現しやすくなり、編目の角度が変化することにより通気度が向上する。更に、長繊維Bが湿潤により伸長する特性を持つものを用いると、長繊維のループが拡がり、通気度をさらに向上する効果を助長する。この通気度向上の効果は、紡績糸Aの編目角度が変化することによるものであるので、寸法安定性を保持したまま通気度を向上する効果が期待できる。
手動式検撚機(浅野機械製作株式会社製)を用い、JIS−L−1095−A法に準拠して測定した。
JIS−L−1095の標準状態(20℃±2℃,65%±2%)からJIS−L−1095−A法(かせ寸法変化率)の操作を行った。但し、浸漬後取出したかせは吸い取紙で軽く水を切った後風乾せず、直ちに初荷重をかけて長さを測定した。伸長率は(湿潤時長さ−標準状態長さ)/標準状態長さ×100(%)で算出した。数値の前にマイナス表示のあるものは原糸が収縮することを表す。
JIS−L−1018−6.4.2のメリヤス生地の試験方法の備考の目付に準拠して測定した。
JIS−L−1018−8.8の密度に準拠して測定した。
JIS−L−1096のICIA法(5時間)を用いて測定、評価した。
JIS−L−1058のICI型ピリング試験機法(D法)に準拠して測定した。
本発明に係る編地の力学特性はKES(Kawabata′s Evaluation System for Fabrics)による。KES−FB2法によってカトーテック社製曲げ試験機を用いて生地のたて・よこ平均の曲げ剛性値(B)を評価した。測定は20cm×20cmの試料を間隔1cmのチャックに把持し、曲率K=−2.5〜+2.5cm−1の範囲で、変形速度0.50cm−1/secの等速度曲率の純曲げを行なう。Bは試料の単位長さ当りの曲げモ−メントMと曲率Kとの曲線の傾斜を表わす。ここでは、曲率K=0.5と1.5との間の傾斜、曲率K=−0.5と−1.5との間の傾斜を平均した値を用いる。測定の回数をたて・よこのそれぞれn=3回として、たて・よこの平均を曲げ剛性の値を求めた。測定環境は20±2℃、65±2%RHである。乾燥時の曲げ剛性は試料を20℃、65%RHの環境で十分調湿してから測定する。湿潤時の曲げ剛性は下記(リ)の方法により湿潤したものを用いる。
JIS−L−1096−8.27.1−A法(フラジール型法)に準拠して測定した。乾燥時の通気度は試料を標準状態(20℃、65%RH)で十分調湿してから測定する。湿潤時の通気度は下記(リ)の方法により湿潤したものを用いる。
試験片は乾燥時の通気度、曲げ剛性を測定した後のものを用いる。まず、標準状態で調湿した試験片の重量を測定する。その後、試験片を25℃±2℃の水中に30分間浸漬し、水を十分に浸漬させる。次に、ラボ試験用マングル(押圧1kg/cm)で脱水して、脱水後のサンプル重量を測定する。サンプルを平干し乾燥しながら、標準時試験片の重量に対して湿潤時重量が1.5倍になったところで、曲げ剛性(又は通気度)の測定を開始する。
通気度は上記(チ)に従って測定した。なお、算出方法は、20℃×65%RH環境下での通気度aと湿潤時の通気度bとから、通気度変化率(%)={(通気度b−通気度a)/通気度a}×100の式で算出されるものである。なお、通常、通気度自体の単位は(cc/cm2/sec)で表される。
JIS−L−1095−9.17−A法(スナール指数)を用いて測定した。乾燥時のトルク指数は、試料を標準状態(20℃、65%RH)で十分調湿してから測定した。湿潤時のトルク指数は、糸の両端を把持して撚り逃げしないように注意しながら、水(20±2℃)に10分間浸漬して十分に湿潤させてから、吸取紙で軽く水を切って測定した。
綿(カリフォルニア綿)繊維50重量%と、レーヨン短繊維(ダイワボー製レーヨン)(単繊維繊度0.9dtex、繊維長38mm)50重量%とを小原鉄工製混綿機を用いて混綿した。その後、混綿した繊維を、豊和製カード機を用いてカードスライバーとし、原織機製練条機に2回通して250ゲレン/6ydのスライバーを得た。その後、250ゲレン/6ydの綿コーマースライバーと合わせて、原織機製練条機に2回通してスライバー混紡し、混率及びゲレン調整して綿繊維/レーヨン=50/50重量%に調整し、300ゲレン/6ydのスライバーを得た。次いで豊田自動織機製粗紡機を用いて8倍のドラフトを掛け、100ゲレン/15ydの粗糸を紡出し、次いで豊田自動織機製精紡機を用いて40倍のドラフトを掛け、撚係数K=3.8(26.9T/in)で施撚して50番手の糸を得た。更にナイロン長繊維(東洋紡績(株)製シルファイン110dtex−36f)に実撚(600T/m)を村田機械製合撚機を用いて施撚し撚糸を得た。次いで16′′−18Gのフライス編機LRB(永田精機)を用いて前記紡績糸とナイロン長繊維を1:1で交互に仕掛けて図1に記載のフライス組織の丸編み生機を製編した。編成時の編成条件は糸長530mm/100ウェールであった。
処方1:苛性ソーダ(日本曹達製)5g/L
精練剤(日華化学(株)製ピッチランL250)2g/L
トリポリ燐酸ソーダ(多田薬品株製)2g/L
過酸化水素安定剤(日華化学(株)製PLC7000)1g/L
35%過酸化水素15ml/L
パーソフタルMAX(日華化学株製浴中柔軟剤)1g/L
浴比1:12
温度95℃・60分間処理した後、酢酸で中和して水洗。
処方2:反応染料(住化ケムテックス(株)製Sumifix Supra BLUE
BRF 1%owf
浴中柔軟剤(パーソフタルMAX)2g/L
無水芒硝(東ソー(株)製)30g/L
アルカリ剤(明成化学工業(株)製MS171)5g/L
浴比1:12、染色温度60℃・60分
処方3:酸性染料(日本化薬製Kayanol Blue NR) 1.0%owf
pH調整剤(酢酸でpH=4に調整)
均染剤(明成化学工業(株)製ディスパーTL)1g/l
浴比1:12、染色温度90℃・30分
柔軟処理:クラリアント社製サンドパームMEJ−50リキッド1.0%
owf
実施例1で用いた糸(綿/レーヨン紡績糸50/1とナイロン長繊維)の編成方法を1:1の一本交互編みから2:2の二本交互編みに変更した以外は、実施例1と同様の条件で編地を作製した。得られた実施例2の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
実施例1で用いた糸(綿/レーヨン紡績糸50/1とナイロン長繊維)の編成条件を編成糸長で530mm/100Wから580mm/100Wに変更した以外は、実施例1と同様の条件で編地を作製した。得られた実施例3の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
実施例1で用いた糸(綿/レーヨン紡績糸50/1とナイロン長繊維)の編成条件を編成糸長で530mm/100Wから480mm/100Wに変更した以外は、実施例1と同様の条件で編地を作製した。得られた実施例4の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
実施例1で用いたナイロン長繊維110T−36fに施撚せずに使用した。但し、パーンから解じょするときに自然に撚りが掛るため、おおよそ20T/mの撚数になっている。それ以外は、実施例1と同様の条件で編地を作製した。得られた実施例5の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
実施例1で用いた綿繊維とレーヨン短繊維の混紡糸50/1を綿100%の50/1に変更した以外は、実施例1と同条件で編地を作製した。綿糸については、OHARA製混綿機を用いて混綿した。その後豊和製カード機を用いてカードスライバーとし、原織機製練条機に2回通して250ゲレン/6ydのスライバーを得た。その後、前記カードスライバーをコーマの準備工程を通してラップを作製し、コーマ機を通して短繊維を除去し、250ゲレン/6ydの綿コーマースライバーを作製した。次いで原織機製練条機に2回通してゲレン調整して300ゲレン/6ydの綿スライバーを得た。次いで豊田自動織機製粗紡機を用いて8倍のドラフトを掛け、100ゲレン/15ydの粗糸を紡出し、次いで豊田自動織機製精紡機を用いて40倍のドラフトを掛け、撚係数K=3.8(26.9T/in)で施撚して50番手の糸を得た。得られた実施例6の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
実施例1で用いた綿繊維とレーヨン短繊維の混紡糸50/1を綿繊維50重量%と、レーヨン短繊維50重量%を実施例1と同工程で作製した練条スライバーを結束紡績機(村田機械製MVS)で200倍のドラフトを施し、300m/分のスピードで50/1を紡出して使用した以外は、実施例1と同様の条件で編地を作製した。得られた実施例7の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
実施例1で用いたナイロン長繊維110T−36fの撚数を600T/mからナイロン長繊維56Tを二本あわせて双糸として600T/mで合撚糸にしたものに変更した以外は、実施例1と同様の条件で編地を作製した。得られた実施例8の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
実施例1で得た粗糸(綿50重量%/レーヨン50重量%)を用いて豊田自動織機製精紡機を用いて24倍のドラフトを掛け、撚係数K=3.8(20.1T/in)で施撚して30番手のZ撚糸とS撚糸を得た。更にナイロン長繊維(東洋紡績(株)製シルファイン110dtex−36f)を得た。そして福原機械30′′−28G XL−3FAを用いて天竺(図4参照)を編成して、実施例1と同様の条件で編地を作製した。得られた実施例9の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
実施例1で得た粗糸(綿50重量%/レーヨン50重量%)を用いて豊田自動織機製精紡機を用いて48倍のドラフトを掛け、撚係数K=3.8(29.4T/in)で施撚して60番手の糸を得た。更にナイロン長繊維(東洋紡績(株)製シルファイン78dtex−24f)を得た。そして福原機械30′′−22G LPJを用いてスムース(図5参照)を編成して、実施例1と同様の条件で編地を作製した。得られた実施例10の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
実施例1で用いた綿/レーヨン50/1の紡績糸の撚係数K=3.8(撚数26.9T/in)を撚係数K=2.5(撚数17.7T/in)に変更した以外は、実施例1と同様の条件で編地を作製した。得られた比較例1の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
実施例1で用いたナイロン長繊維110T−36fの撚糸をエステル長繊維110T−36fに変更した以外は、実施例1と同様の編成条件で生機を編成し、染色加工を施して編地を作製した。得られた比較例2の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
実施例1で用いた綿/レーヨンの混紡紡績糸50/1の代わりにエステル(ESS1.5dtex−38mm)100%を小原鉄工製の混綿機で開繊し、ワタを豊和製カード機へ空気搬送して270ゲレン/6ydのカードスライバーとした後、原織機製の練条機を3回通し、300ゲレン/6ydの練条スライバーを得た。次いで豊田自動織機性の粗紡機を通して100ゲレン/15ydの粗糸を得て、豊田自動織機製の精紡機により40倍のドラフトを掛けてNe50/1の紡績糸を得た。前記紡績糸を用いた以外は実施例1と同様の編成条件で生機を編成し、下記条件にて染色加工を施して編地を作製した。このとき、ナイロン長繊維より先にエステル短繊維の紡績糸を下記処方4で染色する以外は実施例1と同様に処理した。得られた比較例3の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
処方4:分散染料(Dianix Blue FBL−E)1.0%owf
pH調整剤(酢酸でpH=5に調整)
均染剤(明成化学工業(株)製ディスパーTL)1g/l
浴比1:12、染色温度130℃・30分
実施例1で得た糸(綿/レーヨン紡績糸50/1とナイロン長繊維)を用いて表側にナイロン長繊維、裏側に綿/レーヨン紡績糸を配したリバーシブル編地(図6参照)を編成して実施例1と同様の条件で染色加工を施して編地を作製した。得られた比較例4の編地の詳細と評価結果を表1に示す。
Claims (3)
- 乾燥時のトルク指数が0〜25単位、湿潤時のトルク指数が15〜40単位であり、湿潤時のトルク指数が乾燥時のトルク指数より5〜20単位大きく、撚係数Kが2.8〜5.0であるセルロース系紡績糸Aと、乾燥時の水分率が2〜15%である長繊維Bとを交互に編成した編地であって、乾燥時の通気度が100〜350cc/cm2・sであり、湿潤時の通気度が乾燥時の通気度より高くなることを特徴とする編地。
- セルロース系紡績糸Aと長繊維Bが一本交互または二本交互で交互編成されていることを特徴とする請求項1に記載の編地。
- セルロース系紡績糸Aにおける綿の混率が30〜100%であり、長繊維Bがポリアミド系繊維であることを特徴とする請求項1または2に記載の編地。
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