JP5624722B2

JP5624722B2 - セメントクリンカー及びセメント

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Publication number: JP5624722B2
Application number: JP2008540887A
Authority: JP
Inventors: 吉川　知久; 知久吉川; 松山　祐介; 祐介松山; 本間　健一; 健一本間; 市川　牧彦; 牧彦市川; 真小早川; 一巳尾島; 貴之木村
Original assignee: Taiheiyo Cement Corp
Current assignee: Taiheiyo Cement Corp
Priority date: 2006-10-24
Filing date: 2007-10-23
Publication date: 2014-11-12
Anticipated expiration: 2027-10-23
Also published as: WO2008050484A1; KR20090082355A; KR101482530B1; JPWO2008050484A1

Description

本発明は、塩素含有廃棄物を原料として製造したセメントクリンカー及びセメントに関する。

近年、都市ゴミ焼却灰をはじめとする塩素含有廃棄物の著しい増加により、その処理が大きな社会問題になっている。すなわち、これら廃棄物の有効利用、再資源化は各方面で進められているが、決定的な方法はなく、多くは投棄されているが現状であり、この投棄も投棄地の不足、投棄地で発生する二次公害などの問題を生じている。このため、これらの廃棄物を資源として再利用する方法を開発することが緊急課題となっている。
セメント産業においても、産業廃棄物、一般廃棄物等の廃棄物・副産物を、原料として大量に使用したセメントクリンカーの開発が行われている。

一般に、セメントクリンカーをキルンにて焼成する場合、セメント原料から持ち込まれる塩素は、キルン・プレヒータ系内で循環することにより次第に濃縮されて平衡状態に達し、セメント原料から持ち込まれる塩素量とセメントクリンカーにより系外へ持ち出される塩素量とが等しくなることが知られている。このため、セメント原料から持ち込まれる塩素量が多いと、セメントクリンカー中に含まれる塩素量も多くなり、製品としてのセメントの品質に悪影響を与えるおそれがある。また、系内の塩素量が多くなると、低融点化合物が形成されるためにプレヒータサイクロンが閉塞して、キルンの安定運転が損なわれるおそれがある。

そこで、従来、キルン排ガスをプローブにより抽気するとともに、プローブ内に外気を取り入れて一次冷却し、サイクロンで粗粉を分離した後、冷却器で二次冷却し、さらに集塵機で高塩素濃度の微粉ダストを回収する塩素バイパス設備により、キルン・プレヒータ系内の塩素量を低減することが行われている（特許文献１）。

しかしながら、近年の塩素含有廃棄物の著しい増加に対処するため、このような塩素含有廃棄物の原料としての使用量を増加させる場合には、キルン排ガスの抽気量を増やす必要があり、熱損失が大きくなるとともに、大量に発生するダストの処理を行う必要があり、効率が悪くなるという問題があった。

また、一般に、セメントクリンカーの焼成には大量のエネルギーが必要である。すなわち、セメントクリンカーの焼成に必要とされる温度は１４５０〜１４７０℃であり、このような高温を維持するために大量の燃料が消費されている。そのため、焼成温度を低下させ、燃料使用量を削減することも求められている。
特開平１１−３５３５４号公報

従って、本発明の目的は、塩素含有廃棄物の原料としての使用量を増加させた場合でも、キルン排ガスの抽気量を増やすことなく製造でき、また、セメントの品質に悪影響を与えず、さらに、従来より低温で焼成することができるセメントクリンカー及びセメントを提供することにある。

斯かる実情に鑑み、本発明者らは、鋭意検討した結果、セメントクリンカー中のフッ素、SO₃、塩素の含有量を特定の範囲内にすることにより、塩素含有廃棄物の原料としての使用料を増加させた場合でも、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成した。

すなわち、本発明は、塩素含有廃棄物を原料として製造したセメントクリンカーであって、フッ素の含有量が４００〜２０００mg／kg、SO₃含有量が０．５〜２．５質量％、塩素の含有量が５０〜２５０mg／kgであるセメントクリンカー、及びこれを用いたセメントを提供するものである。

本発明のセメントクリンカーは、産業廃物、一般廃棄物等の原料としての使用量を増やすことができるので、廃棄物の有効利用の促進に貢献することができる。
また、本発明のセメントクリンカーは、従来より低温で焼成して製造することができるので、燃料使用量を削減することができる。

本発明のセメントクリンカーは、フッ素の含有量が４００〜２０００mg／kg、好ましくは４５０〜１８００mg／kg、特に好ましくは５００〜１５００mg／kgである。フッ素の含有量が４００mg／kg未満では、焼成温度を低下させることが困難である上、塩素含有廃棄物の原料としての使用量を増加させようとした場合、キルン排ガスの抽気量を増やす必要があり、熱損失も大きくなる。一方、フッ素の含有量が２０００mg／kgを超えると、凝結遅延や強度低下など、セメントの品質に悪影響を及ぼすおそれがある。

また、本発明のセメントクリンカーは、SO₃含有量が０．５〜２．５質量％、好ましくは０．６〜２質量％、特に好ましくは０．７〜１．５質量％である。SO₃含有量が０．５質量％未満では、焼成温度を低下させることが困難である上、塩素含有廃棄物の原料としての使用量を増加させようとした場合、キルン排ガスの抽気量を増やす必要があり、熱損失も大きくなる。一方、SO₃含有量が２．５質量％を超えると、プレヒータサイクロンが閉塞してキルンの安定運転が損なわれるおそれがある上、初期強度の低下など、セメントの品質に悪影響を及ぼすおそれがある。

さらに、本発明のセメントクリンカーは、塩素の含有量が５０〜２５０mg／kg、好ましくは７０〜２００mg／kg、特に好ましくは１００〜１５０mg／kgである。塩素の含有量が５０mg／kg未満では、塩素含有廃棄物の原料としての使用量を増加させることが困難であり、焼成温度を低下させることもできない。一方、塩素の含有量が２５０mg／kgを超えると、キルン排ガスの抽気量を増やす必要があり、熱損失が大きくなる。

なお、本発明において、セメントクリンカー中のフッ素、SO₃及び塩素の含有量は、JIS R 5202（ポルトランドセメントの化学分析方法）により測定される。

本発明のセメントクリンカーは、塩素含有廃棄物を原料として製造される。塩素含有廃棄物としては、例えば、各種汚泥（例えば、下水汚泥、浄水汚泥、建設汚泥、製鉄汚泥等）、各種焼却灰（例えば、石炭灰、焼却飛灰、溶融飛灰等）、下水汚泥乾粉、都市ゴミ焼却灰などが挙げられる。

また、塩素含有廃棄物以外の原料として、例えば、生コンスラッジ、建設廃材、コンクリート廃材、ボーリング廃土、鋳物砂、ロックウール、廃ガラス、高炉２次灰、貝殻等の廃棄物や、例えば、建設現場や工事現場等から発生する土壌や残土、廃土壌等の発生土を使用することもできる。
さらに、一般のポルトランドセメントクリンカー原料、例えば、石灰石、生石灰、消石灰等のCaO原料；珪石、粘土等のSiO₂原料；粘土等のAl₂O₃原料；鉄滓、鉄ケーキ等のFe₂O₃原料を使用することができる。

これらの原料を使用し、フッ素及びSO₃の含有量を前記特定量に調整できない場合には、フッ素原料として、蛍石のほか、フッ素汚泥等を使用することができ、SO₃原料として、石膏、廃石膏ボード、ペトコークス、廃硫酸、硫黄（石油回収硫黄等）などを使用することができる。

本発明のセメントクリンカーの具体例としては、各種ポルトランドセメントクリンカーのほか、水硬率（H.M.）を１．８〜２．３、ケイ酸率（S.M.）を１．３〜３．０、鉄率（I.M.）を１．３〜２．８に調整したセメントクリンカー等が挙げられる。特に、廃棄物の有効利用を促進する観点から、普通ポルトランドセメントクリンカー、早強ポルトランドセメントクリンカーであるのが好ましい。

本発明のセメントクリンカーは、上記のような原料を、目的とするセメントクリンカーが得られるような組成で混合した後、ロータリーキルンを用いて焼成し、冷却することにより製造することができる。

各原料を混合する方法は特に制限されず、慣用の装置等を用いて行うことができる。
燃料は、主原料である石炭のほか、燃料代替廃棄物、例えば、廃油、廃タイヤ、廃プラスチック、木屑、ゴミ固形化燃料等を使用することができる。なお、これらの燃料には、フッ素、SO₃や塩素が含まれているものもあり、これらの燃料を、フッ素源、SO₃源、塩素源として使用することができる。
なお、本発明においては、廃棄物の有効利用を促進する観点から、塩素含有廃棄物等の廃棄物原料（発生土を含む）や燃料代替廃棄物を、セメントクリンカー１tonあたり、３００〜６００kg使用するのが好ましい。

焼成温度は、１２５０〜１４００℃、特に１３００〜１４００℃が好ましい。焼成温度が１２５０℃未満では、十分な焼成が困難であり、１４００℃を超えると、塩素の含有量を５０〜２５０mg／kgとすることが困難となり、塩素含有廃棄物の使用量を増加することができない。また、この範囲内であれば、焼成温度を低下させるという本発明の目的を達成することができる。

焼成時間は、３０〜１２０分、特に４０〜６０分であるのが好ましい。
また、セメントクリンカーを冷却する方法は特に制限されず、慣用の装置等を用いて行うことができる。

本発明のセメントクリンカーの製造においては、塩素バイパス設備により、キルン排ガスの一部を抽気するのが好ましい。キルン排ガスの一部を抽気することにより、塩素含有廃棄物の使用量をより増加させることができる。キルン排ガスの抽気率（キルン窯尻排ガス量に対する抽気割合）は、１０％以下、特に２〜５％であるのが好ましい。キルン排ガスの抽気率が１０％を超えると、熱損失が大きくなるとともに、大量のダストが発生するので、その処理に手間がかかるので好ましくない。

本発明のセメントは、上記セメントクリンカーを用いて得られるものである。具体的には、JIS R 5210に規定される各種ポルトランドセメント、JIS R 5211、JIS R 5212又はJIS R 5213に規定される各種混合セメント；JISに規定された以上の混和材混合率にて製造した高炉セメント、フライアッシュセメント及びシリカセメント；各種ポルトランドセメントに石灰石粉末やシリカフュームを混合したセメント；各種ポルトランドセメントに2CaO・SiO₂（C₂S）及び2CaO・Al₂O₃・SiO₂（C₂AS）を必須成分とし、C₂S１００質量部に対して、C₂AS＋4CaO・Al₂O₃・Fe₂O₃（C₄AF）を１０〜１００質量部含有し、かつ、3CaO・Al₂O₃（C₃A）の含有量が２０質量部以下である焼成物の粉砕物を混合したセメント；さらには、水硬率（H.M.）を１．８〜２．３、ケイ酸率（S.M.）を１．３〜３．０、鉄率（I.M.）を１．３〜２．８に調整したセメントクリンカー粉砕物と石膏を含むセメントや、さらに高炉スラグ粉末、フライアッシュ、珪石粉末、石灰石粉末、シリカフュームを含むセメントなどが挙げられる。

高炉スラグ粉末、フライアッシュ、珪石粉末、石灰石粉末及びシリカフュームから選ばれる１種以上の無機粉末を含有するセメントでは、水和熱の低減や、流動性の向上、耐久性や長期強度発現性の向上等を図ることができる。
また、C₂S及びC₂ASを必須成分とし、C₂S１００質量部に対して、C₂AS＋C₄AFを１０〜１００質量部含有し、かつ、C₃Aの含有量が２０質量部以下である焼成物の粉砕物を含有するセメントでは、水和熱の低減や、流動性の向上を図ることができる。また、このような焼成物は、産業廃棄物等を原料とするものであるので、廃棄物の有効利用を促進することができる。

本発明において、JISに規定された以上の混和材混合率にて高炉セメント、フライアッシュセメント及びシリカセメントを製造する場合、高炉スラグ粉末、フライアッシュ、珪石粉末のブレーン比表面積は、セメントの流動性、強度発現性等の観点から、２５００〜１００００cm²／gであるのが好ましく、特に強度発現性の観点から、３０００〜１００００cm²／g、更に４０００〜９０００cm²／gであるのが好ましい。

また、高炉スラグ粉末の含有量は、セメント中、内割で８０質量％以下、特に７５質量％以下であるのが、セメントの水和熱や、流動性、耐久性、強度発現性等の観点から好ましい。フライアッシュ、珪石粉末の含有量は、それぞれ、セメント中、内割で５０質量％以下、特に４０質量％以下であるのが、セメントの水和熱や、流動性、耐久性、強度発現性等の観点から好ましい。
なお、この場合のセメント中の石膏量は、全SO₃換算で１〜５質量％、特に１．５〜４質量％、更に１．８〜３質量％であるのが、セメントの水和熱、凝結、流動性、耐久性、強度発現性等の観点から好ましい。

本発明において、各種ポルトランドセメントに石灰石粉末を混合したセメントを製造する場合、石灰石粉末のブレーン比表面積は、セメントの流動性、強度発現性等の観点から、２５００〜１００００cm²／gであるのが好ましく、特に強度発現性の観点から、３０００〜１００００cm²／g、更に４０００〜９０００cm²／gであるのが好ましい。
また、石灰石粉末の含有量は、セメント中、内割で５０質量％以下、特に１〜４０質量％であるのが、セメントの水和熱や、流動性、耐久性、強度発現性等の観点から好ましい。
なお、この場合のセメント中の石膏量は、全SO₃換算で１〜５質量％、特に１．５〜４質量％、更に１．８〜３質量％であるのが、セメントの水和熱、凝結、流動性、耐久性、強度発現性等の観点から好ましい。

本発明において、各種ポルトランドセメントにシリカフュームを混合したセメントを製造する場合、シリカフュームのＢＥＴ比表面積は、入手のしやすさ、セメントの流動性、強度発現性等の観点から、５〜２０m²／gであるのが好ましく、特に流動性、強度発現性の観点から、６〜１８m²／g、更に７〜１５m²／gであるのが好ましい。
また、シリカフュームの含有量は、セメント中、内割で４０質量％以下、特に１〜３０質量％であるのが、セメントの水和熱や、流動性、耐久性、強度発現性等の観点から好ましい。
なお、この場合のセメント中の石膏量は、全SO₃換算で１〜５質量％、特に１．５〜４質量％、更に１．８〜３質量％であるのが、セメントの水和熱、凝結、流動性、耐久性、強度発現性等の観点から好ましい。

本発明のセメントは、C₂S及びC₂ASを必須成分とし、C₂S１００質量部に対して、C₂AS＋C₄AFを１０〜１００質量部含有し、かつ、C₃Aの含有量が２０質量部以下である焼成物の粉砕物を含有することができる。かかる焼成物は、C₂S及びC₂ASを必須成分とするもので、C₂S１００質量部に対して、C₂AS＋C₄AFを１０〜１００質量部、好ましくは２０〜９０質量部含有するものである。C₂AS＋C₄AF含有量が１０質量部未満では、セメントの流動性が悪くなる。また、焼成時に焼成温度を上げてもフリーライム量が低下しにくく、焼成が困難になり、また、生成するC₂Sも水和活性のないγ型C₂Sである可能性が高くなり、セメントの強度発現性を大きく低下させることがある。一方、C₂AS＋C₄AF含有量が１００質量部を超えると、セメントの強度発現性が低下することがある。

また、焼成物は、C₂S１００質量部に対するC₃Aの含有量が２０質量部以下、好ましくは１０質量部以下のものである。２０質量部を超えると、セメントの水和熱が大きくなり、流動性も悪くなる。

さらに、焼成物は、P₂O₅を０．２〜８質量％、特に０．５〜６質量％含有するのが好ましく、アルカリ（Na₂O＋K₂O）を０．４〜４質量％、特に０．５〜３．５質量％含有するのが好ましい。P₂O₅やアルカリをこの範囲内で含有する場合、C₂Sを活性化させるため、C₃Aなどのカルシウムアルミネートがない場合でも、セメントの強度発現性が良好になる。カルシウムアルミネートが少なくなるほど、セメントの流動性も良好でかつ水和熱も低くなる。
なお、焼成物中のフリーライム量は、セメントの水和熱や流動性、強度発現性等の点から、１．５質量％以下、特に１質量％以下であるのが好ましい。

このような焼成物は、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる１種以上を原料とし、これを焼成することにより製造することができる。産業廃棄物としては、例えば石炭灰；生コンスラッジ；下水汚泥、浄水汚泥、建設汚泥、製鉄汚泥、赤泥等の各種汚泥；建設廃材、コンクリート廃材、ボーリング廃土、各種焼却灰、鋳物砂、ロックウール、廃ガラス、高炉２次灰等が挙げられ；一般廃棄物としては、例えば下水汚泥乾粉、都市ごみ焼却灰、貝殻等が挙げられる。また、建設発生土としては、建設現場や工事現場等から発生する土壌や残土、さらには廃土壌等が挙げられる。
また、一般のポルトランドセメントクリンカー原料、例えば、石灰石、生石灰、消石灰等のCaO原料；珪石、粘土等のSiO₂原料；粘土等のAl₂O₃原料；鉄滓、鉄ケーキ等のFe₂O₃原料を使用することができる。

なお、焼成物の原料組成によっては、特に、前記産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる１種以上（廃棄物原料）を原料として用いた場合、C₄AFが生成することがあるが、本発明においては、焼成物のC₂ASの一部、好ましくはC₂ASの７０質量％以下がC₄AFで置換されていても良い。C₄AFがこの範囲を超えて置換されると、焼成の温度範囲が狭くなり、製造の管理が難しくなる。

焼成物の鉱物組成は、使用原料中のCaO、SiO₂、Al₂O₃、Fe₂O₃の各含有量（質量％）から、次式により求めることができる。
C₄AF＝3.04×Fe₂O₃
C₃A＝1.61×CaO−3.00×SiO₂−2.26×Fe₂O₃
C₂AS＝−1.63×CaO＋3.04×SiO₂＋2.69×Al₂O₃＋0.57×Fe₂O₃
C₂S＝1.02×CaO＋0.95×SiO₂−1.69×Al₂O₃−0.36×Fe₂O₃

焼成物の焼成温度は、１０００〜１３５０℃、特に１２００〜１３３０℃であるのが、焼成工程の熔融相の状態が良好であるので好ましい。
用いる装置は特に限定されず、例えばロータリーキルン等を用いることができる。また、ロータリーキルンで焼成する際には、燃料代替廃棄物、例えば廃油、廃タイヤ、廃プラスチック等を使用することができる。
このような焼成により、C₂ASが生成し、上記組成の焼成物を得ることができる。

焼成物の粉砕物は、ブレーン比表面積が２５００〜５０００cm²／gであるのが、セメントの水和熱や、流動性、強度発現性の点から好ましい。粉砕方法は特に制限されず、例えばボールミル等を用い、通常の方法で粉砕することができる。
焼成物の粉砕物の含有量は、セメント中、内割で５０質量％以下、特に１〜４０質量％であるのが、セメントの水和熱や、流動性、耐久性、強度発現性等の観点から好ましい。
なお、この場合のセメント中の石膏量は、全SO₃換算で１〜５質量％、特に１．５〜４質量％、更に１．８〜３質量％であるのが、セメントの水和熱、凝結、流動性、耐久性、強度発現性等の観点から好ましい。

本発明のセメントの製造方法は特に制限されず、例えば、各種ポルトランドセメントの製造においては、セメントクリンカーと石膏を同時粉砕しても良いし、セメントクリンカー粉砕物と石膏を混合しても良い。高炉スラグ粉末等の無機粉末や焼成物の粉砕物を含有するセメントでは、高炉スラグ粉末等の無機粉末や焼成物の粉砕物をセメントクリンカー粉砕物やポルトランドセメントや混合セメントと混合しても良いし、セメントクリンカーと石膏と高炉スラグ粉末等の無機粉末や焼成物を同時粉砕しても良い。
なお、本発明において、得られるセメントは、ブレーン比表面積が、２５００〜４５００cm²／gであるのが、モルタルやコンクリートのブリーディングの低減や、流動性、強度発現性の観点から好ましい。

次に、実施例を挙げて本発明をさらに説明するが、本発明は、これら実施例により限定されるものではない。

実施例１
（１）セメントクリンカーの製造：
表１に示す組成の各原料を使用して、表２に示す鉱物組成、フッ素、SO₃及び塩素含有量の普通ポルトランドセメントクリンカーを製造した。
焼成はロータリーキルンを用い、燃料の一部に、木屑、廃プラスチックを使用した。また、塩素バイパス設備により、キルン排ガスの一部を抽気しながら行った。キルン排ガスの抽気率は４％である。また、焼成温度及びクリンカー１tonあたりの廃棄物の使用量を表２に併記する。
なお、No.４のセメントクリンカーが、現状の普通ポルトランドセメントクリンカーに相当する。

（２）セメントの製造：
上記で得られた各セメントクリンカー１００質量部に２水石膏（ブレーン比表面積４０００cm²／ｇ）をSO₃換算で２．２質量部混合し、バッチ式ボールミルでブレーン比表面積が３２５０±５０cm²／gとなるように同時粉砕して、ポルトランドセメントを製造した。
得られたセメントについて、凝結、モルタルフロー及びモルタル圧縮強さを評価した。結果を表３に示す。

（評価方法）
（１）凝結：
JIS R 5201に従って、標準軟度水量、始発・終結を測定した。
（２）モルタルフロー：
JIS R 5201に従って測定した。
（３）モルタル圧縮強さ：
３日、７日及び２８日後のモルタル圧縮強さを、JIS R 5201に従って測定した。

表２の結果より、本発明のセメントクリンカーは、従来より低温で焼成することができる。また、表３の結果より、本発明のセメントは、品質も良好である。

実施例２
（１）セメントクリンカーの製造：
表１に示す組成の各原料を使用して、表４に示す鉱物組成、フッ素、SO₃及び塩素含有量の普通ポルトランドセメントクリンカーを製造した。
焼成はロータリーキルンを用い、燃料の一部に、木屑、廃プラスチックを使用した。また、塩素バイパス設備により、キルン排ガスの一部を抽気しながら行った。キルン排ガスの抽気率は４％である。また、焼成温度及びクリンカー１tonあたりの廃棄物の使用量を表４に併記する。

（２）ポルトランドセメントの製造：
上記で得られたセメントクリンカー（No.７）１００質量部に２水石膏（ブレーン比表面積４０００cm²／ｇ）をSO₃換算で２．２質量部混合し、バッチ式ボールミルでブレーン比表面積が３２５０cm²／gとなるように同時粉砕して、ポルトランドセメントを製造した。

（３）焼成物の製造：
表５に示す化学組成の石灰石、下水汚泥、石炭灰を原料として、C₂S１００質量部に対して、C₂AS ３２質量部、C₄AF １５質量部、C₃A ０質量部の焼成物（フリーライム量０．１質量％）を製造した。焼成は、ロータリーキルンを用い、１３５０℃で行った。焼成物１ton製造する際に使用した下水汚泥及び石炭灰の総量（廃棄物等の総量）は５２８kg／tonであった。
得られた焼成物を粉砕して、ブレーン比表面積３２５０cm²／gの粉砕物を調製した。

（４）上記以外の材料：
以下の材料を使用した。
・石膏：ブレーン比表面積４０００cm²／gの２水石膏。
・無機粉末：ブレーン比表面積４５００cm²／gの高炉スラグ粉末。
・細骨材：JIS R 5201（セメントの物理試験方法）の標準砂。
・減水剤：ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤（商品名：ＳＰ８Ｎ）。

（５）セメントの製造：
（２）で得られたポルトランドセメントと、上記各材料、（３）で得られた焼成物の粉砕物を、表６に示す組成で混合し、セメントを製造した。

（６）評価：
得られたセメントについて、水和熱、モルタルフロー及びモルタル圧縮強さを評価した。結果を表７に示す。なお、参考として、市販高炉セメントＢ種（太平洋セメント社製）のモルタル圧縮強さも同様に測定し、結果を表７に併せて示した。

（評価方法）
（１）水和熱：
JIS R 5203に従って測定した。
（２）モルタルフロー：
Ｗ／Ｃ＝０．３５、Ｓ／Ｃ＝２、セメント組成物に対して０．６５質量％の減水剤を混合したものを５分間混練したモルタルについて、JIS R 5201-1997に規定されているフローコーンを用い、JIS R 5201に従って、製造直後及び３０分後のモルタルフローを測定した。
（３）モルタル圧縮強さ：
３日、７日及び２８日後のモルタル圧縮強さを、JIS R 5201に従って測定した。

表７の結果より、高炉スラグ粉末や特定の焼成物の粉砕物を含有するセメントは、水和熱が低く、流動性及び強度発現性が良好であった。

Claims

塩素含有廃棄物を原料とし、塩素バイパス設備により、キルン排ガスの一部を抽気しながら製造した普通ポルトランドセメントクリンカー又は早強ポルトランドセメントクリンカーであって、フッ素の含有量が５００〜１８００mg／kg、SO₃含有量が０．６〜２質量％、塩素の含有量が１００〜２００mg／kgであるセメントクリンカー。
請求項１記載のセメントクリンカーを用いて得られるセメント。
更に、高炉スラグ粉末、フライアッシュ、珪石粉末、石灰石粉末及びシリカフュームから選ばれる１種以上の無機粉末を含有する請求項２記載のセメント。
更に、2CaO・SiO₂及び2CaO・Al₂O₃・SiO₂を必須成分とし、2CaO・SiO₂１００質量部に対して、2CaO・Al₂O₃・SiO₂＋4CaO・Al₂O₃・Fe₂O₃を１０〜１００質量部含有し、かつ、3CaO・Al₂O₃の含有量が２０質量部以下である焼成物の粉砕物を含有する請求項２又は３記載のセメント。