JP5474604B2 - 水硬性組成物 - Google Patents
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Description
また、高炉スラグは、鉄鋼生産時に副次的に生産される物質であり、一度溶融されて酸化物の混合組成となっていることから、これを粉砕処理するのみでセメント混和材として使用することができる。それ故、ポルトランドセメントのクリンカー製造などに必要な焼成のためのエネルギーが不要である利点があり、省エネルギーや炭酸ガス排出量削減の効果が大きく、その使用量を拡大することは、地球環境的な改善効果もある。
また、高炉スラグ粉末とポルトランドセメントをとの混合セメントに、ブレーン比表面積が7000cm2/g以上の石膏を添加することにより、モルタルやコンクリートの初期強度を改善することが試みられている(特許文献2)。
上記特許文献2では、石膏をブレーン比表面積が7000cm2/g以上に粉砕する必要があり、その粉砕に手間がかかるという問題がある。また、高炉スラグ粉末含有量が60質量%を超えるような混合セメントに対しては、初期強度の改善効果が小さいという問題もある。
すなわち、本発明は、(A)水硬率が2.4〜2.8、ケイ酸率が1.5〜50、鉄率が1.3〜50である焼成物の粉砕物と、(B)ブレーン比表面積が2500〜5000cm 2 /gの石膏と、(C)ブレーン比表面積が2500〜5000cm 2 /gの高炉スラグ粉末とを含み、(C)成分の含有量が(A)成分100質量部に対して70〜400質量部であることを特徴とする水硬性組成物を提供するものである。
また、本発明の水硬性組成物では、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上を原料として使用することができるので、廃棄物の有効利用の促進にも貢献することができる。
本発明で使用する焼成物は、水硬率が2.4〜2.8、ケイ酸率が1.5以上、鉄率が1.3以上のものである。
焼成物の水硬率が小さくなると、モルタルやコンクリートの強度発現性、特に初期強度発現性が低下する傾向にある。一方、水硬率が大きくなると、モルタルやコンクリートの初期強度は向上するが、長期強度の伸びが鈍くなる傾向にある。また、モルタルやコンクリートの流動性が低下する。さらに、焼成物の焼成も困難となる。そのため、水硬率は2.4〜2.8が好ましく、より好ましくは2.45〜2.8であり、特に好ましくは2.5を超え2.75以下である。
焼成物のケイ酸率が小さくなると、モルタルやコンクリートの流動性が低下する傾向にある。一方、ケイ酸率が大きくなると、モルタルやコンクリートの流動性面では好ましいが、焼成物の焼成が困難になる。そのため、ケイ酸率は1.5以上が好ましく、より好ましくは1.55〜50であり、特に好ましくは1.6〜20である。
焼成物の鉄率が小さくなると、モルタルやコンクリートの流動性面では好ましいが、焼成物の粉砕性が低下する。一方、鉄率が大きくなると、モルタルやコンクリートの流動性が低下する傾向にある。そのため、鉄率は1.3以上が好ましく、より好ましくは1.5〜50であり、特に好ましくは1.6〜30である。
C3S含有量、C3A含有量及び遊離石灰量が前記範囲外では、焼成物の水硬率を2.4〜2.8、ケイ酸率を1.5以上、鉄率を1.3以上に調整することが困難となる。本発明においては、モルタルやコンクリートの流動性や強度発現性、焼成のし易さ等から、焼成物のC3S含有量は80質量%を超え98質量%以下が、C3A含有量は2質量以上20質量%未満が、遊離石灰量は5質量%以下であることが好ましい。
なお、本発明において、C3S、C3A含有量はボーグ式で算出される値である。
Y≧11.25X−25を満足することが好ましい。
また、焼成物の原料として、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる1種以上の廃棄物等も使用することができる。産業廃棄物としては、例えば石炭灰;生コンスラッジ、下水汚泥、浄水汚泥、建設汚泥、製鉄汚泥等の各種汚泥;ボーリング廃土、各種焼却灰、鋳物砂、ロックウール、廃ガラス、高炉2次灰、建設廃材、コンクリート廃材などが挙げられ;一般廃棄物としては、例えば下水汚泥乾粉、都市ごみ焼却灰、貝殻等が挙げられる。建設発生土としては、建設現場や工事現場等から発生する土壌や残土、さらには廃土壌等が挙げられる。
なお、本発明においては、焼成物の原料中に、フラックスや鉱化剤成分(例えば、フッ素や亜鉛等)を含むことが好ましい。
各原料を混合する方法は、特に限定するものではなく、慣用の装置等で行えばよい。
また、焼成に使用する装置も特に限定するものではなく、例えば、ロータリーキルン等を使用することができる。ロータリーキルンで焼成する際には、燃料代替廃棄物、例えば、廃油、廃タイヤ、廃プラスチック等を使用することができる。
本発明においては、水硬性組成物中の2水石膏及び半水石膏の合量に対する半水石膏の割合は、SO3換算で30質量%以上であることが好ましい。水硬性組成物中の2水石膏及び半水石膏の合量に対する半水石膏の割合をSO3換算で30質量%以上にすることにより、モルタルやコンクリートの流動性のさらなる向上や、水硬性組成物の水和熱の低減等を図ることができる。2水石膏及び半水石膏の合量に対する半水石膏のより好ましい割合は、SO3換算で60質量%以上であり、特に好ましくは70質量%以上である。
なお、2水石膏・半水石膏の定量は、特開平6-242035号公報に記載される試料容器を使用した熱分析(熱重量測定等)により行うことができる。また、水硬性組成物中の全SO3の定量は、化学分析により行うことができる。
本発明において、水硬性組成物中の無機粉末量は、該無機粉末の種類により異なる。例えば、高炉スラグ粉末であれば、モルタルやコンクリートの流動性や強度発現性、さらにはアルカリ骨材反応の抑制効果、耐硫酸塩性等から、焼成物の粉砕物100質量部に対して、70〜400質量部であることが好ましく、100〜350質量部であることがより好ましい。フライアッシュ、石灰石粉末や珪石粉末であれば、焼成物の粉砕物100質量部に対して、50〜300質量部であることが好ましく、60〜250質量部であることがより好ましい。なお、高炉スラグ粉末と石灰石粉末を組み合わせて使用する場合は、モルタルやコンクリートの流動性や強度発現性等から、高炉スラグ粉末は焼成物の粉砕物100質量部に対して70〜400質量部が好ましく、石灰石粉末は焼成物の粉砕物100質量部に対して1〜20質量部であることが好ましい。
水硬性組成物の製造方法としては、例えば、
(1)焼成物と石膏を同時に粉砕し、該粉砕物に、高炉スラグ粉末、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末から選ばれる1種以上の無機粉末を混合する方法、
(2)焼成物を粉砕し、該粉砕物に、石膏と、高炉スラグ粉末、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末から選ばれる1種以上の無機粉末を混合する方法、
(3)焼成物と、石膏と、高炉スラグ粉末、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末から選ばれる1種以上の無機粉末を同時に粉砕する方法、
等が挙げられる。
上記(2)の場合は、焼成物はブレーン比表面積2500〜4500cm2/gに粉砕することが好ましく、3000〜4500cm2/gに粉砕することがより好ましい。また、石膏と無機粉末としてはブレーン比表面積2500〜5000cm2/gのものを使用するのが好ましく、3000〜4500cm2/gのものを使用するのがより好ましい。
上記(3)の場合も、石膏と無機粉末としてはブレーン比表面積2500〜5000cm2/gのものを使用するのが好ましく、3000〜4500cm2/gのものを使用するのがより好ましい。
なお、本発明において、水硬性組成物のブレーン比表面積は、モルタルやコンクリートの流動性や強度発現性等から、2500〜4500cm2/gであることが好ましく、3000〜4500cm2/gであることがより好ましい。
モルタル又はコンクリートの状態で使用する場合は、通常モルタル、コンクリートの製造に使用されている細骨材・粗骨材、すなわち、川砂、陸砂、砕砂等や、川砂利、山砂利、砕石等を使用することができる。また、都市ゴミ、都市ゴミ焼却灰、下水汚泥焼却灰の一種以上を溶融して製造した溶融スラグ、あるいは高炉スラグ、製鋼スラグ、銅スラグ、碍子屑、ガラスカレット、陶磁器廃材、クリンカーアッシュ、廃レンガ、コンクリート廃材等の廃棄物を細骨材・粗骨材の一部または全部に使用することができる。
なお、必要に応じて、支障のない範囲内で、空気連行剤、消泡剤等の混和剤を使用することは差し支えない。
ペースト、モルタル又はコンクリートの成形方法は、特に限定するものではなく、例えば、振動成形等を行えば良い。
また、養生条件も、特に限定するものではなく、例えば、気中養生、水中養生、蒸気養生等を行えば良い。
1.実施例1
(1)焼成物の製造:
原料として、石灰石等の一般のポルトランドセメントクリンカー原料と試薬を使用して、水硬率;2.51、ケイ酸率;4.0、鉄率;5.0(C3S含有量;81質量%、C3A含有量;11質量%、遊離石灰量;0.5質量%)の焼成物を、電気炉を用いて1450℃で焼成して製造した。
上記焼成物に、排脱ニ水石膏(住友金属社製)及び前記排脱ニ水石膏を140℃で加熱して得た半水石膏を添加し、バッチ式ボールミルでブレーン比表面積が3250cm2/gとなるように同時粉砕して、粉砕物を調製した。該粉砕物に高炉スラグ粉末(ブレーン比表面積4000cm2/g)を混合して、水硬性組成物の製造した。
なお、水硬性組成物中の高炉スラグ粉末量は焼成物の粉砕物100質量部に対して200質量部であり、ニ水石膏量(SO3換算)は焼成物の粉砕物100質量部に対して1.0質量部であり、半水石膏量(SO3換算)は焼成物の粉砕物100質量部に対して1.0質量部である。
上記水硬性組成物について、以下の方法でフロー値と圧縮強度を測定した。
(1)フロー値
上記水硬性組成物および細骨材(JIS R 5201に定める標準砂)、水およびポリカルボン酸系高性能AE減水剤(BASFポゾリス社製「レオビルドSP8N」)を使用して、モルタルを調製し、混練直後のモルタルフロー値を測定した。モルタルの配合は、水/水硬性組成物(質量)比=0.35、細骨材/水硬性組成物(質量)比=2.0、減水剤/水硬性組成物(質量)比=0.0065とした。混練は7分間行い、混練直後のモルタルをフローコーン(上面直径5cm、下面直径10cm、高さ15cm)に投入し、フローコーンを上方へ取り去った際のモルタルの広がりを測定し、フロー値とした。
(2)圧縮強度
モルタルの圧縮強度(3日、7日および28日)を「JIS R 5201(セメントの物理試験方法)」に準じて測定した。なお、モルタルの配合は、水/水硬性組成物(質量)比=0.5、細骨材/水硬性組成物(質量)比=3.0とした。
その結果、フロー値は325(mm)で、3日の圧縮強度は28.5(N/mm2)、7日の圧縮強度は43.2(N/mm2)、28日の圧縮強度は59.3(N/mm2)であった。
実施例1と同じ原料を使用して、水硬率;2.7、ケイ酸率;10.0、鉄率;20.0(C3S含有量;91質量%、C3A含有量;5.8質量%、遊離石灰量;1.3質量%)の焼成物を、電気炉を用いて1450℃で焼成して製造した。
実施例1と同様にして水硬性組成物を製造し、フロー値と圧縮強度を実施例1と同様にして測定した。
その結果、フロー値は335(mm)で、3日の圧縮強度は34.5(N/mm2)、7日の圧縮強度は47.6(N/mm2)、28日の圧縮強度は62.3(N/mm2)であった。
普通ポルトランドセメント(水硬率;2.1、ケイ酸率;2.5、鉄率;1.8、(C3S含有量;60質量%、C3A含有量;9質量%、遊離石灰量;0.5質量%)100質量部と、高炉スラグ粉末(ブレーン比表面積4000cm2/g)200質量部を混合して、試製高炉セメントを製造した。なお、石膏量は、実施例1の水硬性組成物と同じ量となるように調整した。
該試製高炉セメントのフロー値と圧縮強度を実施例1と同様にして測定した。
その結果、フロー値は320(mm)で、3日の圧縮強度は16.5(N/mm2)、7日の圧縮強度は30.0(N/mm2)、28日の圧縮強度は53.2(N/mm2)であった。
市販高炉セメントB種(高炉スラグ粉末含有量は40質量%)について、フロー値と圧縮強度を実施例1と同様にして測定した。
その結果、フロー値は310(mm)で、3日の圧縮強度は20.5(N/mm2)、7日の圧縮強度は34.0(N/mm2)、28日の圧縮強度は58.0(N/mm2)であった。
Claims (2)
- (A)水硬率が2.4〜2.8、ケイ酸率が1.5〜50、鉄率が1.3〜50である焼成物の粉砕物と、(B)ブレーン比表面積が2500〜5000cm 2 /gの石膏と、(C)ブレーン比表面積が2500〜5000cm 2 /gの高炉スラグ粉末とを含み、(C)成分の含有量が(A)成分100質量部に対して70〜400質量部であることを特徴とする水硬性組成物。
- 焼成物が、3CaO・SiO2を70〜98質量%、3CaO・Al2O3を2〜28質量%含有し、かつ遊離石灰量が20質量%以下の焼成物である請求項1記載の水硬性組成物。
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