JPH11314947A - セメント組成物 - Google Patents
セメント組成物Info
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- JPH11314947A JPH11314947A JP10126034A JP12603498A JPH11314947A JP H11314947 A JPH11314947 A JP H11314947A JP 10126034 A JP10126034 A JP 10126034A JP 12603498 A JP12603498 A JP 12603498A JP H11314947 A JPH11314947 A JP H11314947A
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- clinker
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B22/00—Use of inorganic materials as active ingredients for mortars, concrete or artificial stone, e.g. accelerators, shrinkage compensating agents
- C04B22/08—Acids or salts thereof
- C04B22/14—Acids or salts thereof containing sulfur in the anion, e.g. sulfides
- C04B22/142—Sulfates
- C04B22/147—Alkali-metal sulfates; Ammonium sulfate
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/14—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing calcium sulfate cements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/48—Clinker treatment
- C04B7/52—Grinding ; After-treatment of ground cement
Abstract
(57)【要約】
【課題】 この発明は、予めセメントの硬化促進効果を
有するＣａＯ結晶を含有したセメントクリンカを焼成
し、これに二水石膏又はこれと硫酸アルカリを添加，混
合することによって、コンクリートの打設前までは流動
性を保持し、これを打設した後は早期に高い強度を発現
するセメント組成物を得ようとするものである。 【解決手段】３ＣａＯ・ＳｉＯ2 −間隙物質−ＣａＯ結
晶を主要鉱物組成とするセメントクリンカを二水石膏又
はこれと硫酸アルカリとともに粉砕した超早強セメント
組成物であって、セメントクリンカの珪酸率が２．０〜
５．０、鉄率が０．５〜４．０、ＣａＯ結晶径が１３μ
ｍ以上、ＣａＯ結晶量がセメントクリンカ全量に対し３
〜１０重量％、セメント粉末度がブレーン比表面積で３
０００〜６０００ｃｍ2 ／ｇであることを特徴とする。
有するＣａＯ結晶を含有したセメントクリンカを焼成
し、これに二水石膏又はこれと硫酸アルカリを添加，混
合することによって、コンクリートの打設前までは流動
性を保持し、これを打設した後は早期に高い強度を発現
するセメント組成物を得ようとするものである。 【解決手段】３ＣａＯ・ＳｉＯ2 −間隙物質−ＣａＯ結
晶を主要鉱物組成とするセメントクリンカを二水石膏又
はこれと硫酸アルカリとともに粉砕した超早強セメント
組成物であって、セメントクリンカの珪酸率が２．０〜
５．０、鉄率が０．５〜４．０、ＣａＯ結晶径が１３μ
ｍ以上、ＣａＯ結晶量がセメントクリンカ全量に対し３
〜１０重量％、セメント粉末度がブレーン比表面積で３
０００〜６０００ｃｍ2 ／ｇであることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、主に土木・建築
分野において使用されるセメント組成物に関するもので
あって、特にモルタルやコンクリートにした場合に、必
要な流動性が得られその経時変化が少なくて、コンクリ
ート製品の成形又は生コンクリートの運搬・打込み・仕
上げが十分できる時間内においては流動性を保持し、か
つコンクリートの打設をした後は早期に高い強度を発現
し、脱型時間を短縮するなどの特性を有するセメント組
成物に関する。
分野において使用されるセメント組成物に関するもので
あって、特にモルタルやコンクリートにした場合に、必
要な流動性が得られその経時変化が少なくて、コンクリ
ート製品の成形又は生コンクリートの運搬・打込み・仕
上げが十分できる時間内においては流動性を保持し、か
つコンクリートの打設をした後は早期に高い強度を発現
し、脱型時間を短縮するなどの特性を有するセメント組
成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】既に、出願人は、生コンクリートの運搬
・打込み・仕上げまでは必要な流動性を有し、コンクリ
ートの打設をした後は早期に高い強度を発現をし、脱型
時間を短縮できるセメント組成物としてＰＣＴ／ＪＰ９
７／０４２３９を提案した。
・打込み・仕上げまでは必要な流動性を有し、コンクリ
ートの打設をした後は早期に高い強度を発現をし、脱型
時間を短縮できるセメント組成物としてＰＣＴ／ＪＰ９
７／０４２３９を提案した。
【０００３】この発明は、ポルトランドセメント或いは
混合セメントに対して水和速度の遅い、いわゆる硬焼の
生石灰粉末又はこれに硫酸アルカリを添加・混合したセ
メント組成物で、これによればコンクリートの打設前ま
での流動性を保持し、これを打設した後は早期に高い強
度を発現して型枠の回転率を早め、また蒸気養生を実施
しないで或いは僅かの蒸気養生で早期に製品出荷を可能
とするものであった。
混合セメントに対して水和速度の遅い、いわゆる硬焼の
生石灰粉末又はこれに硫酸アルカリを添加・混合したセ
メント組成物で、これによればコンクリートの打設前ま
での流動性を保持し、これを打設した後は早期に高い強
度を発現して型枠の回転率を早め、また蒸気養生を実施
しないで或いは僅かの蒸気養生で早期に製品出荷を可能
とするものであった。
【０００４】しかしながら、この発明のセメント組成物
によると、ベースとなるポルトランドセメントクリンカ
とは全く別の工程で製造される硬焼の生石灰を使用しな
ければならなかった。そして、この硬焼の生石灰を製造
するためには多量の燃料を必要とするなどの問題があっ
た。
によると、ベースとなるポルトランドセメントクリンカ
とは全く別の工程で製造される硬焼の生石灰を使用しな
ければならなかった。そして、この硬焼の生石灰を製造
するためには多量の燃料を必要とするなどの問題があっ
た。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、予めセメ
ントの硬化促進効果を有するＣａＯ結晶を含有したセメ
ントクリンカを焼成し、これに二水石膏又はこれと硫酸
アルカリを添加，混合することによって、コンクリート
の打設前までは流動性を保持し、これを打設した後は早
期に高い強度を発現するセメント組成物を得ようとする
ものである。
ントの硬化促進効果を有するＣａＯ結晶を含有したセメ
ントクリンカを焼成し、これに二水石膏又はこれと硫酸
アルカリを添加，混合することによって、コンクリート
の打設前までは流動性を保持し、これを打設した後は早
期に高い強度を発現するセメント組成物を得ようとする
ものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明は、３ＣａＯ・
ＳｉＯ2 −間隙物質−ＣａＯ結晶を主要鉱物組成とする
セメントクリンカを二水石膏とともに粉砕した超早強性
セメント組成物であって、セメントクリンカの珪酸率が
２．０〜５．０、鉄率が０．５〜４．０、ＣａＯ結晶径
が１３μｍ以上、ＣａＯ結晶量がセメントクリンカ全量
に対し３〜１０重量％、セメント粉末度がブレーン比表
面積で３０００〜６０００ｃｍ2 ／ｇであることを特徴
とするセメント組成物（請求項１）、３ＣａＯ・ＳｉＯ
2 −間隙物質−ＣａＯ結晶を主要鉱物組成とするセメン
トクリンカに二水石膏及び硫酸アルカリを添加し粉砕し
た超早強性セメント組成物であって、セメントクリンカ
の珪酸率が２．０〜５．０、鉄率が０．５〜４．０、Ｃ
ａＯ結晶径が１３μｍ以上、ＣａＯ結晶量がセメントク
リンカ全量に対し３〜１０重量％、セメント粉末度がブ
レーン比表面積で３０００〜６０００ｃｍ2 ／ｇであ
り、硫酸アルカリの添加量はセメントクリンカ中のＣａ
Ｏ結晶量を除く純セメントクリンカ及び添加した二水石
膏の合量に対し無水物換算で０．５〜３．０重量％であ
ることを特徴とするセメント組成物（請求項２）及びセ
メントクリンカに添加する硫酸アルカリが硫酸ナトリウ
ムまたは硫酸カリウムであることを特徴とする請求項２
に記載のセメント組成物（請求項３）である。
ＳｉＯ2 −間隙物質−ＣａＯ結晶を主要鉱物組成とする
セメントクリンカを二水石膏とともに粉砕した超早強性
セメント組成物であって、セメントクリンカの珪酸率が
２．０〜５．０、鉄率が０．５〜４．０、ＣａＯ結晶径
が１３μｍ以上、ＣａＯ結晶量がセメントクリンカ全量
に対し３〜１０重量％、セメント粉末度がブレーン比表
面積で３０００〜６０００ｃｍ2 ／ｇであることを特徴
とするセメント組成物（請求項１）、３ＣａＯ・ＳｉＯ
2 −間隙物質−ＣａＯ結晶を主要鉱物組成とするセメン
トクリンカに二水石膏及び硫酸アルカリを添加し粉砕し
た超早強性セメント組成物であって、セメントクリンカ
の珪酸率が２．０〜５．０、鉄率が０．５〜４．０、Ｃ
ａＯ結晶径が１３μｍ以上、ＣａＯ結晶量がセメントク
リンカ全量に対し３〜１０重量％、セメント粉末度がブ
レーン比表面積で３０００〜６０００ｃｍ2 ／ｇであ
り、硫酸アルカリの添加量はセメントクリンカ中のＣａ
Ｏ結晶量を除く純セメントクリンカ及び添加した二水石
膏の合量に対し無水物換算で０．５〜３．０重量％であ
ることを特徴とするセメント組成物（請求項２）及びセ
メントクリンカに添加する硫酸アルカリが硫酸ナトリウ
ムまたは硫酸カリウムであることを特徴とする請求項２
に記載のセメント組成物（請求項３）である。
【０００７】
【発明の実施の態様】この発明は、３ＣａＯ・ＳｉＯ2
−間隙物質−ＣａＯ結晶を主要鉱物組成とするセメント
クリンカを二水石膏とともに粉砕した超早強性セメント
組成物であって、セメントクリンカの珪酸率、鉄率、Ｃ
ａＯ結晶径、ＣａＯ結晶量、セメント粉末度を規定した
ものである。
−間隙物質−ＣａＯ結晶を主要鉱物組成とするセメント
クリンカを二水石膏とともに粉砕した超早強性セメント
組成物であって、セメントクリンカの珪酸率、鉄率、Ｃ
ａＯ結晶径、ＣａＯ結晶量、セメント粉末度を規定した
ものである。
【０００８】まず、セメントクリンカ中に残存するＣａ
Ｏ結晶の形態と量について述べる。一般に、ＣａＯは石
灰石を焼成することによって得られるが、焼締めの程度
によってその水和反応速度が異なることが知られてい
る。
Ｏ結晶の形態と量について述べる。一般に、ＣａＯは石
灰石を焼成することによって得られるが、焼締めの程度
によってその水和反応速度が異なることが知られてい
る。
【０００９】即ち、よく焼締めたものは硬焼ＣａＯと呼
ばれ、水と接すると徐々に発熱しながら水和反応が進ん
でいくものである。一方、焼締めが軽度な軟焼ＣａＯは
水と接すると直ちに反応して発熱する。ＣａＯの発熱を
利用してセメントの硬化促進を図るためには、少なくと
も中焼き以上のＣａＯを用いなければならない。
ばれ、水と接すると徐々に発熱しながら水和反応が進ん
でいくものである。一方、焼締めが軽度な軟焼ＣａＯは
水と接すると直ちに反応して発熱する。ＣａＯの発熱を
利用してセメントの硬化促進を図るためには、少なくと
も中焼き以上のＣａＯを用いなければならない。
【００１０】なぜなら、軟焼のＣａＯをセメントと混合
しこれに水を加えると、直ちに水和反応が生じて発熱し
セメントの硬化反応が急激に進行しその流動性が急激に
低下してコンクリートの施工が出来ない場合が生ずるた
めである。従って、セメントクリンカ中に残存するＣａ
Ｏ結晶の水和反応をある程度遅くすることは必要不可欠
であり、そのためにはセメントクリンカを高温で十分に
焼成してＣａＯの結晶径を大きくして硬焼状態とするこ
とが必要である。
しこれに水を加えると、直ちに水和反応が生じて発熱し
セメントの硬化反応が急激に進行しその流動性が急激に
低下してコンクリートの施工が出来ない場合が生ずるた
めである。従って、セメントクリンカ中に残存するＣａ
Ｏ結晶の水和反応をある程度遅くすることは必要不可欠
であり、そのためにはセメントクリンカを高温で十分に
焼成してＣａＯの結晶径を大きくして硬焼状態とするこ
とが必要である。
【００１１】そこで、表１に示す原料を用いて、表２に
示す調合によって焼成条件を変え種々のセメントクリン
カを調製し、そのＣａＯ結晶径を走査型電子顕微鏡及び
反射顕微鏡で測定した。この結果を図１に示した。
示す調合によって焼成条件を変え種々のセメントクリン
カを調製し、そのＣａＯ結晶径を走査型電子顕微鏡及び
反射顕微鏡で測定した。この結果を図１に示した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】図１に示すように、焼成時の最高温度が１
４５０℃の場合よりも１５００℃の場合の方がＣａＯ結
晶径が大きくなることが分かる。こうして得られたクリ
ンカを用いてセメントを作りその発熱試験を行った。
４５０℃の場合よりも１５００℃の場合の方がＣａＯ結
晶径が大きくなることが分かる。こうして得られたクリ
ンカを用いてセメントを作りその発熱試験を行った。
【００１５】即ち、上記の１４５０℃で焼成したセメン
トクリンカと１５００℃で焼成したセメントクリンカに
二水石膏を添加し、それぞれブレーン比表面積で５００
０ｃｍ2 ／ｇに粉砕してセメントを作った。このセメン
ト１重量部、砂（粒径２．５以下）２重量部、水０．３
７重量部、減水剤（マイティ１５０，（株）花王製品）
０．０１重量部でモルタルとした。なお、砂はクリンカ
中のＣａＯ結晶分を砂分とみなしてその容積分を差引い
て使用した。このモルタルの発熱試験の結果は図２の通
りであった。
トクリンカと１５００℃で焼成したセメントクリンカに
二水石膏を添加し、それぞれブレーン比表面積で５００
０ｃｍ2 ／ｇに粉砕してセメントを作った。このセメン
ト１重量部、砂（粒径２．５以下）２重量部、水０．３
７重量部、減水剤（マイティ１５０，（株）花王製品）
０．０１重量部でモルタルとした。なお、砂はクリンカ
中のＣａＯ結晶分を砂分とみなしてその容積分を差引い
て使用した。このモルタルの発熱試験の結果は図２の通
りであった。
【００１６】図２に示すように、ＣａＯ結晶径が１３μ
ｍ以上であればモルタル混練後の温度上昇も少なく、所
定の流動性を確保することが出来ることが分かる。ま
た、圧縮強度については、図３に示すようにＣａＯ結晶
径が１３μｍ以上であれば、セメントモルタルの１日圧
縮強度（２０℃湿空中で養生、径１．５ｃｍ，高さ３．
０ｃｍの試験体）も大きく、セメント硬化体において初
期強度の発現にすぐれていることが分かる。こうしたこ
とから、この発明にあってはＣａＯ結晶径が１３μｍ以
上のセメントクリンカを用いるものである。
ｍ以上であればモルタル混練後の温度上昇も少なく、所
定の流動性を確保することが出来ることが分かる。ま
た、圧縮強度については、図３に示すようにＣａＯ結晶
径が１３μｍ以上であれば、セメントモルタルの１日圧
縮強度（２０℃湿空中で養生、径１．５ｃｍ，高さ３．
０ｃｍの試験体）も大きく、セメント硬化体において初
期強度の発現にすぐれていることが分かる。こうしたこ
とから、この発明にあってはＣａＯ結晶径が１３μｍ以
上のセメントクリンカを用いるものである。
【００１７】次に、セメントクリンカ中のＣａＯ結晶量
に関しては、表１に示す原料を用いて、表２に示すよう
な調合で各種のＣａＯ結晶量の異なるセメントクリンカ
を焼成し、上記と同じ方法でセメント粉末を作りＣａＯ
結晶量とＣａＯの結晶径の関係を調べた。その結果を図
４に示した。図４に示したものは、焼成条件を同一とし
て作ったセメントクリンカ中のＣａＯ結晶量とＣａＯ結
晶径の関係を示したものである。これによると、ＣａＯ
結晶量が３〜１０重量％の場合に、その結晶径が１３μ
ｍ以上となることが分かる。
に関しては、表１に示す原料を用いて、表２に示すよう
な調合で各種のＣａＯ結晶量の異なるセメントクリンカ
を焼成し、上記と同じ方法でセメント粉末を作りＣａＯ
結晶量とＣａＯの結晶径の関係を調べた。その結果を図
４に示した。図４に示したものは、焼成条件を同一とし
て作ったセメントクリンカ中のＣａＯ結晶量とＣａＯ結
晶径の関係を示したものである。これによると、ＣａＯ
結晶量が３〜１０重量％の場合に、その結晶径が１３μ
ｍ以上となることが分かる。
【００１８】次に、調整したセメント粉末において、Ｃ
ａＯ結晶をセメント成分とみなした場合（モルタル配合
）、ＣａＯ結晶を混和材とみなして残るクリンカと二
水石膏の混合物をセメント成分とした場合（モルタル配
合）、ＣａＯ結晶を混和材とみなして更に無水硫酸ナ
トリウムをセメント成分に対し１．０重量％添加した場
合（モルタル配合）の各々について、セメント成分１
重量部：砂（２．５ｍｍ以下）２重量部：水０．３７重
量部：減水剤（マイティ−１５０）０．０１重量部の割
合で混練したモルタルを作った。
ａＯ結晶をセメント成分とみなした場合（モルタル配合
）、ＣａＯ結晶を混和材とみなして残るクリンカと二
水石膏の混合物をセメント成分とした場合（モルタル配
合）、ＣａＯ結晶を混和材とみなして更に無水硫酸ナ
トリウムをセメント成分に対し１．０重量％添加した場
合（モルタル配合）の各々について、セメント成分１
重量部：砂（２．５ｍｍ以下）２重量部：水０．３７重
量部：減水剤（マイティ−１５０）０．０１重量部の割
合で混練したモルタルを作った。
【００１９】なお、モルタル配合の場合はＣａＯ結晶
を、またモルタル配合の場合はＣａＯ結晶と硫酸ナト
リウムを砂の一部とみなし、これらと同容積の砂を差引
いて各原料を配合した。また、比較のために市販の普通
ポルトランドセメント及び早強ポルトランドセメントを
用いたモルタルについても同様の試験を行った。これら
の試験結果を図５と図６に示した。
を、またモルタル配合の場合はＣａＯ結晶と硫酸ナト
リウムを砂の一部とみなし、これらと同容積の砂を差引
いて各原料を配合した。また、比較のために市販の普通
ポルトランドセメント及び早強ポルトランドセメントを
用いたモルタルについても同様の試験を行った。これら
の試験結果を図５と図６に示した。
【００２０】図５及び図６に示すように、モルタル配合
及びモルタル配合の場合は、焼成条件を変えてもセ
メントクリンカ中のＣａＯ結晶量が増加するとともに圧
縮強度は増大するが、ＣａＯ結晶量が５〜７重量％を上
限として低下し、ＣａＯ結晶量が１０〜１２重量％にな
るとＣａＯ結晶量がゼロのものより強度が低い場合がで
てくる。更に、モルタル配合に見られるように硫酸ナ
トリウムを添加した場合は、強度が著しく増大するが、
やはりＣａＯ結晶量が５〜７重量％の場合に強度の極大
値を示す。
及びモルタル配合の場合は、焼成条件を変えてもセ
メントクリンカ中のＣａＯ結晶量が増加するとともに圧
縮強度は増大するが、ＣａＯ結晶量が５〜７重量％を上
限として低下し、ＣａＯ結晶量が１０〜１２重量％にな
るとＣａＯ結晶量がゼロのものより強度が低い場合がで
てくる。更に、モルタル配合に見られるように硫酸ナ
トリウムを添加した場合は、強度が著しく増大するが、
やはりＣａＯ結晶量が５〜７重量％の場合に強度の極大
値を示す。
【００２１】硫酸ナトリウムを添加した場合、ＣａＯ結
晶量が１２重量％となってもＣａＯ結晶量がゼロのもの
に比較して強度は大となっている。以上のようなことか
ら、この発明でのセメント成分、即ち３ＣａＯ・ＳｉＯ
2と間隙物質からなる成分の水和を促進し、初期強度を
増加させる効果の大きいＣａＯ結晶量はセメントクリン
カ全量に対し３〜１０重量％で、その最大効果が発現で
きるのは５〜７重量％であることが分かる。
晶量が１２重量％となってもＣａＯ結晶量がゼロのもの
に比較して強度は大となっている。以上のようなことか
ら、この発明でのセメント成分、即ち３ＣａＯ・ＳｉＯ
2と間隙物質からなる成分の水和を促進し、初期強度を
増加させる効果の大きいＣａＯ結晶量はセメントクリン
カ全量に対し３〜１０重量％で、その最大効果が発現で
きるのは５〜７重量％であることが分かる。
【００２２】モルタル配合及びモルタル配合の場合
ともにＮｏ．４及びＮｏ．５（ＣａＯ結晶量５．１重量
％及び７．１重量％）のセメントクリンカを用いたセメ
ント組成物は、市販の普通ポルトランドセメントに対し
てモルタル１日強度が２．３〜２．５倍できわめて早期
強度に優れたものであることを示している。
ともにＮｏ．４及びＮｏ．５（ＣａＯ結晶量５．１重量
％及び７．１重量％）のセメントクリンカを用いたセメ
ント組成物は、市販の普通ポルトランドセメントに対し
てモルタル１日強度が２．３〜２．５倍できわめて早期
強度に優れたものであることを示している。
【００２３】このようなＣａＯ結晶を含有したセメント
クリンカは、原料調合物を１５００℃以上の温度で焼締
めることによって得られる。即ち、図１に示したよう
に、焼締めの最高温度が１４５０℃の場合は、焼締めの
最高温度が１５００℃の場合に対してＣａＯ結晶径が小
さいのみならず、さらに図７に示すように、同一調合の
原料を用いた場合でも、ＣａＯ結晶量が多く存在する。
クリンカは、原料調合物を１５００℃以上の温度で焼締
めることによって得られる。即ち、図１に示したよう
に、焼締めの最高温度が１４５０℃の場合は、焼締めの
最高温度が１５００℃の場合に対してＣａＯ結晶径が小
さいのみならず、さらに図７に示すように、同一調合の
原料を用いた場合でも、ＣａＯ結晶量が多く存在する。
【００２４】また、焼締めの最高温度が１４５０℃の場
合は、Ｘ線回折によってセメントクリンカ中の２ＣａＯ
・ＳｉＯ2 が確認できることから、焼締めの最高温度が
低いと２ＣａＯ・ＳｉＯ2 から３ＣａＯ・ＳｉＯ2 への
変化割合が少ないことが考えられる。また、図２に示し
たように、最高温度が１４５０℃の場合は、１５００℃
の場合に対して早期に発熱する傾向を示すことから、Ｃ
ａＯ結晶が軟焼状態にあるものと考えられ、モルタル等
の流動性を確保する点から好ましくない。従って、この
場合は強度発現は不良となりこの発明では用いることが
出来ない。
合は、Ｘ線回折によってセメントクリンカ中の２ＣａＯ
・ＳｉＯ2 が確認できることから、焼締めの最高温度が
低いと２ＣａＯ・ＳｉＯ2 から３ＣａＯ・ＳｉＯ2 への
変化割合が少ないことが考えられる。また、図２に示し
たように、最高温度が１４５０℃の場合は、１５００℃
の場合に対して早期に発熱する傾向を示すことから、Ｃ
ａＯ結晶が軟焼状態にあるものと考えられ、モルタル等
の流動性を確保する点から好ましくない。従って、この
場合は強度発現は不良となりこの発明では用いることが
出来ない。
【００２５】クリンカの配合条件において、珪酸率、鉄
率について検討した結果を説明する。表１の原料を用い
て表２のＮｏ．４の調合条件を基礎として珪酸率や鉄率
を変え、焼成温度１５００℃で２０分間保持して得たク
リンカ中のＣａＯ結晶径は、表３に示すようであった。
即ち、珪酸率が２．０〜４．０、鉄率が０．５〜３．５
の範囲で、ＣａＯ結晶径は表３に示すようにいずれも１
４．３μｍ以上で、この発明で必要なＣａＯ結晶径を満
足していた。なお、ＣａＯ結晶径は１３μｍ以上、好ま
しくは１３〜３０μｍ、より好ましくは１３〜２０μｍ
である。
率について検討した結果を説明する。表１の原料を用い
て表２のＮｏ．４の調合条件を基礎として珪酸率や鉄率
を変え、焼成温度１５００℃で２０分間保持して得たク
リンカ中のＣａＯ結晶径は、表３に示すようであった。
即ち、珪酸率が２．０〜４．０、鉄率が０．５〜３．５
の範囲で、ＣａＯ結晶径は表３に示すようにいずれも１
４．３μｍ以上で、この発明で必要なＣａＯ結晶径を満
足していた。なお、ＣａＯ結晶径は１３μｍ以上、好ま
しくは１３〜３０μｍ、より好ましくは１３〜２０μｍ
である。
【００２６】
【表３】
【００２７】一方、珪酸率が１．０前後となりＡｌ2 Ｏ
3 やＦｅ2 Ｏ3 分が多くなるとクリンカは溶融し、ロー
タリーキルンなどによる焼成が困難となる。従って、珪
酸率が２．０〜４．０、鉄率が０．５〜３．５の範囲
で、より現実的には通常の早強ポルトランドセメントの
値に近い珪酸率（２．７前後）及び鉄率（１．９前後）
の値を採用することが好ましい。
3 やＦｅ2 Ｏ3 分が多くなるとクリンカは溶融し、ロー
タリーキルンなどによる焼成が困難となる。従って、珪
酸率が２．０〜４．０、鉄率が０．５〜３．５の範囲
で、より現実的には通常の早強ポルトランドセメントの
値に近い珪酸率（２．７前後）及び鉄率（１．９前後）
の値を採用することが好ましい。
【００２８】硫酸ナトリウムについては次の通りであ
る。図５及び図６に示したように、硫酸ナトリウムはＣ
ａＯ結晶量を含まないセメント組成物に対しても硬化を
促進し、初期強度を増大させる効果のあることが認めら
れる。しかしながら、この図５及び図６によると、同時
にセメント組成物中のＣａＯ結晶量が多いほどその強度
増進効果が大きく、水和反応の促進効果に対してＣａＯ
結晶と硫酸ナトリウムが相乗的に作用することをが認め
られる。
る。図５及び図６に示したように、硫酸ナトリウムはＣ
ａＯ結晶量を含まないセメント組成物に対しても硬化を
促進し、初期強度を増大させる効果のあることが認めら
れる。しかしながら、この図５及び図６によると、同時
にセメント組成物中のＣａＯ結晶量が多いほどその強度
増進効果が大きく、水和反応の促進効果に対してＣａＯ
結晶と硫酸ナトリウムが相乗的に作用することをが認め
られる。
【００２９】クリンカの焼成に際しての昇温速度が２０
℃／ｍｉｎ，最高温度が１５００℃、最高温度保持時間
が２０ｍｉｎの焼成条件で得たＣａＯ結晶量が５．１重
量％（表２のＮｏ．４）のセメントクリンカについて、
硫酸ナトリウムの純セメント分（ＣａＯ結晶量を差引い
たクリンカ分と添加した二水石膏の合量）に対する添加
量が、セメントの硬化促進にどのように影響するかを調
べた実験を行い、その結果を図８に示した。
℃／ｍｉｎ，最高温度が１５００℃、最高温度保持時間
が２０ｍｉｎの焼成条件で得たＣａＯ結晶量が５．１重
量％（表２のＮｏ．４）のセメントクリンカについて、
硫酸ナトリウムの純セメント分（ＣａＯ結晶量を差引い
たクリンカ分と添加した二水石膏の合量）に対する添加
量が、セメントの硬化促進にどのように影響するかを調
べた実験を行い、その結果を図８に示した。
【００３０】その結果、硫酸ナトリウム添加量が０〜７
重量％で、２０℃湿空中半日後のモルタル圧縮強度（径
１．５ｃｍ，高さ３．０ｃｍの試験体）は、添加量が２
重量％までは増加するが、それ以上の添加量ではやや低
下する傾向を示すことが分かる。
重量％で、２０℃湿空中半日後のモルタル圧縮強度（径
１．５ｃｍ，高さ３．０ｃｍの試験体）は、添加量が２
重量％までは増加するが、それ以上の添加量ではやや低
下する傾向を示すことが分かる。
【００３１】更に、２０℃湿空中１日後の同モルタルの
圧縮強度は、添加量１重量％以上で強度低下が見られ、
添加量７重量％では硫酸ナトリウム無添加のものとほぼ
同程度の圧縮強度となっている。
圧縮強度は、添加量１重量％以上で強度低下が見られ、
添加量７重量％では硫酸ナトリウム無添加のものとほぼ
同程度の圧縮強度となっている。
【００３２】即ち、硫酸ナトリウムを多量に添加すると
半日程度の極初期の硬化促進効果は認められるものの、
その後の圧縮強度の増進を悪くする。しかし、２０℃湿
空中１日後のモルタル圧縮強度において０．５〜３重量
％の硫酸ナトリウムの添加はセメントの硬化促進に顕著
な効果を発揮するものといえる。
半日程度の極初期の硬化促進効果は認められるものの、
その後の圧縮強度の増進を悪くする。しかし、２０℃湿
空中１日後のモルタル圧縮強度において０．５〜３重量
％の硫酸ナトリウムの添加はセメントの硬化促進に顕著
な効果を発揮するものといえる。
【００３３】一方、アルカリを多量に混和すると、アル
カリ骨材反応を誘発する恐れもでてくる。従って、この
発明では硫酸ナトリウムの添加量を純セメント分に対し
０．５〜３重量％とした。さらに、硫酸カリウムについ
ても検討を行ったが、硫酸ナトリウムに比較して幾分硬
化促進効果に劣るもののほぼ同じような効果を期待する
ことができた。
カリ骨材反応を誘発する恐れもでてくる。従って、この
発明では硫酸ナトリウムの添加量を純セメント分に対し
０．５〜３重量％とした。さらに、硫酸カリウムについ
ても検討を行ったが、硫酸ナトリウムに比較して幾分硬
化促進効果に劣るもののほぼ同じような効果を期待する
ことができた。
【００３４】これらの硫酸アルカリは、一般にセメント
の硬化促進剤として作用することが知られているが、こ
の発明においてはＣａＯ結晶の水和発熱によってその硬
化促進効果が相乗的に作用するものと考えられ従来にな
い効果である。
の硬化促進剤として作用することが知られているが、こ
の発明においてはＣａＯ結晶の水和発熱によってその硬
化促進効果が相乗的に作用するものと考えられ従来にな
い効果である。
【００３５】図９はセメントモルタルの発熱試験の結果
を示したものである。この図は、セメント１重量部：砂
（２．５ｍｍ以下）２重量部：水０．３７重量部：減水
剤０．０１重量部の割合で混合してセメントモルタル
（但し、クリンカ中のＣａＯ結晶及び硫酸ナトリウムを
含有したものはこれらを砂成分として同容積の砂を差引
いてモルタル配合とした。）について示したものであ
る。
を示したものである。この図は、セメント１重量部：砂
（２．５ｍｍ以下）２重量部：水０．３７重量部：減水
剤０．０１重量部の割合で混合してセメントモルタル
（但し、クリンカ中のＣａＯ結晶及び硫酸ナトリウムを
含有したものはこれらを砂成分として同容積の砂を差引
いてモルタル配合とした。）について示したものであ
る。
【００３６】これによると、ＣａＯ結晶を含有しないセ
メントモルタルに対してＣａＯ結晶を含有したモルタル
は温度上昇が大きくかつピークが早く現れるが、ＣａＯ
結晶を含有するセメントモルタルにさらに硫酸ナトリウ
ムを添加した場合は、より早く温度ピークが現れる。
メントモルタルに対してＣａＯ結晶を含有したモルタル
は温度上昇が大きくかつピークが早く現れるが、ＣａＯ
結晶を含有するセメントモルタルにさらに硫酸ナトリウ
ムを添加した場合は、より早く温度ピークが現れる。
【００３７】次に、セメント組成物の粉末度について説
明する。昇温速度２０℃／ｍｉｎ、最高温度１５００
℃、最高温度保持時間２０ｍｉｎの焼成条件で得たＣａ
Ｏ結晶量が５．１重量％（表２のＮｏ．４）のセメント
クリンカに、二水石膏をＳＯ3換算で２重量％及び硫酸
ナトリウムを純セメント分に対し１重量％添加して粉砕
した。これを用いて上記と同じモルタル（モルタル配合
）を作り、これを２０℃湿空中１日後の圧縮強度試験
をおこなった。この結果を図１０に示した。
明する。昇温速度２０℃／ｍｉｎ、最高温度１５００
℃、最高温度保持時間２０ｍｉｎの焼成条件で得たＣａ
Ｏ結晶量が５．１重量％（表２のＮｏ．４）のセメント
クリンカに、二水石膏をＳＯ3換算で２重量％及び硫酸
ナトリウムを純セメント分に対し１重量％添加して粉砕
した。これを用いて上記と同じモルタル（モルタル配合
）を作り、これを２０℃湿空中１日後の圧縮強度試験
をおこなった。この結果を図１０に示した。
【００３８】一般に、粉末度の指標であるブレーン比表
面積が大きくなるに伴いモルタル硬化体の圧縮強度は大
きくなるが、３３００ｃｍ2 ／ｇ程度までは普通ポルト
ランドセメントと同程度であり、その差が大きくなるの
は３８００ｃｍ2 ／ｇ程度以上であって、その範囲でこ
の発明のセメント組成物としての特徴が現れる。また、
５５００ｃｍ2 ／ｇ以上に粉砕することは経済的な困難
を伴うので、この発明のセメント組成物のブレーン比表
面積は３８００〜５５００ｃｍ2 ／ｇであるのが好まし
い。
面積が大きくなるに伴いモルタル硬化体の圧縮強度は大
きくなるが、３３００ｃｍ2 ／ｇ程度までは普通ポルト
ランドセメントと同程度であり、その差が大きくなるの
は３８００ｃｍ2 ／ｇ程度以上であって、その範囲でこ
の発明のセメント組成物としての特徴が現れる。また、
５５００ｃｍ2 ／ｇ以上に粉砕することは経済的な困難
を伴うので、この発明のセメント組成物のブレーン比表
面積は３８００〜５５００ｃｍ2 ／ｇであるのが好まし
い。
【００３９】
【実施例】（実施例１）表１に示した原料を用い、表２
のＮｏ．４のクリンカ調合粉末に少量の水を練り混ぜ径
１ｃｍ程度の球状ペレットに造粒した。これを電気炉中
で１分間に２０℃の昇温速度で１５００℃まで温度を上
昇させ、その状態で２０分間温度を保った後室温まで急
冷した。このセメントクリンカを粉砕機でブレーン比表
面積が４５８０ｃｍ2 ／ｇに粉砕し、化学分析（ＣＡＪ
Ｓ １−０１−１９７２）によりＣａＯ結晶の定量を行
った。その結果、ＣａＯ結晶量は５．０９重量％であっ
た。このクリンカ中のＣａＯ結晶分を除いた純セメント
分の重量に対し、二水石膏粉末をＳＯ3 換算で２重量％
添加し、また一部のものについては硫酸ナトリウム無水
物をセメント分に対し１重量％添加した。このようにし
て調製したセメント組成物について湿空中におけるモル
タル試験体（径１．５ｃｍ，高さ３．０ｃｍ）の圧縮強
度を、材齢０．５日、１日、３日、７日及び２８日につ
いて測定した。
のＮｏ．４のクリンカ調合粉末に少量の水を練り混ぜ径
１ｃｍ程度の球状ペレットに造粒した。これを電気炉中
で１分間に２０℃の昇温速度で１５００℃まで温度を上
昇させ、その状態で２０分間温度を保った後室温まで急
冷した。このセメントクリンカを粉砕機でブレーン比表
面積が４５８０ｃｍ2 ／ｇに粉砕し、化学分析（ＣＡＪ
Ｓ １−０１−１９７２）によりＣａＯ結晶の定量を行
った。その結果、ＣａＯ結晶量は５．０９重量％であっ
た。このクリンカ中のＣａＯ結晶分を除いた純セメント
分の重量に対し、二水石膏粉末をＳＯ3 換算で２重量％
添加し、また一部のものについては硫酸ナトリウム無水
物をセメント分に対し１重量％添加した。このようにし
て調製したセメント組成物について湿空中におけるモル
タル試験体（径１．５ｃｍ，高さ３．０ｃｍ）の圧縮強
度を、材齢０．５日、１日、３日、７日及び２８日につ
いて測定した。
【００４０】モルタルの配合はセメント１重量部、砂
（２．５ｍｍ以下）２重量部、水０．３７重量部、減水
剤（マイティ１５０）０．０１重量部として、ＣａＯ結
晶分をセメントの一部とみなした場合（モルタル配合
）と、ＣａＯ結晶及び硫酸ナトリウムを砂の一部とみ
なした場合（モルタル配合）とに分けて実験を行なっ
た。なお、混練は手練りで行った。更に、比較のために
市販の普通ポルトランドセメントについても同様な強度
試験を行った。これらの結果を図１１に示す。
（２．５ｍｍ以下）２重量部、水０．３７重量部、減水
剤（マイティ１５０）０．０１重量部として、ＣａＯ結
晶分をセメントの一部とみなした場合（モルタル配合
）と、ＣａＯ結晶及び硫酸ナトリウムを砂の一部とみ
なした場合（モルタル配合）とに分けて実験を行なっ
た。なお、混練は手練りで行った。更に、比較のために
市販の普通ポルトランドセメントについても同様な強度
試験を行った。これらの結果を図１１に示す。
【００４１】図１１に示すように、この発明によって得
られたセメント組成物は、材齢初期の強度発現が顕著で
あり、更に材齢２８日においても市販セメントに比較し
て優れた強度を発現することが分かる。特に、硫酸ナト
リウムを添加した場合は、無添加の場合に比較して格段
に高い強度発現性を示す。
られたセメント組成物は、材齢初期の強度発現が顕著で
あり、更に材齢２８日においても市販セメントに比較し
て優れた強度を発現することが分かる。特に、硫酸ナト
リウムを添加した場合は、無添加の場合に比較して格段
に高い強度発現性を示す。
【００４２】（実施例２）実施例１に記載したセメント
組成物のうち、予め硫酸ナトリウムを１重量％添加して
粉砕したものを用いて径５ｃｍ，高さ１０ｃｍのモルタ
ル試験体（ＣａＯ結晶及び硫酸ナトリウムを砂の一部と
みなしてその容積分を砂から差引いたモルタル配合）
硬化体の、水／セメント比に対するフロー及び圧縮強度
試験（２０℃湿空中、材齢１日）を行った。
組成物のうち、予め硫酸ナトリウムを１重量％添加して
粉砕したものを用いて径５ｃｍ，高さ１０ｃｍのモルタ
ル試験体（ＣａＯ結晶及び硫酸ナトリウムを砂の一部と
みなしてその容積分を砂から差引いたモルタル配合）
硬化体の、水／セメント比に対するフロー及び圧縮強度
試験（２０℃湿空中、材齢１日）を行った。
【００４３】比較のために、硬焼きの生石灰粉末を混和
材として６重量％と硫酸ナトリウムを１重量％添加した
普通セメントモルタルの試験も併せて行った。なお、混
練はモルタルミキサーを用いて行った。この結果を図１
２に示す。図１２に示すように、この発明によるセメン
トモルタルは、普通セメントモルタルに生石灰粉末を加
えたモルタルに対して流動性が優れており初期強度も高
いことが分かる。
材として６重量％と硫酸ナトリウムを１重量％添加した
普通セメントモルタルの試験も併せて行った。なお、混
練はモルタルミキサーを用いて行った。この結果を図１
２に示す。図１２に示すように、この発明によるセメン
トモルタルは、普通セメントモルタルに生石灰粉末を加
えたモルタルに対して流動性が優れており初期強度も高
いことが分かる。
【００４４】（実施例３）実施例１に記載したセメント
組成物を用いてコンクリートの圧縮強度試験を行った。
コンクリートの配合は表４の通りとした。このコンクリ
ートはスランプ８ｃｍの必要な流動性を得た。
組成物を用いてコンクリートの圧縮強度試験を行った。
コンクリートの配合は表４の通りとした。このコンクリ
ートはスランプ８ｃｍの必要な流動性を得た。
【００４５】
【表４】
【００４６】試験体は次のようにして作製した。表４
に示す配合のコンクリートの打込み後１日までは２０℃
の湿空中で放置してから脱型し、その後同湿空中で養生
して、材齢１、７及び２８日における圧縮強度を求め
た。また、同セメント組成物を用いて同配合のコンク
リートを打込んだ後、直ちに養生窯に入れ蒸気を送入し
て１時間で６０℃まで昇温した後蒸気の送入を停止する
簡易な養生（簡易蒸気養生）を行い、注水後から４時間
で脱型して室内に放置した場合の材齢と圧縮強度の関係
を図１３に示した。
に示す配合のコンクリートの打込み後１日までは２０℃
の湿空中で放置してから脱型し、その後同湿空中で養生
して、材齢１、７及び２８日における圧縮強度を求め
た。また、同セメント組成物を用いて同配合のコンク
リートを打込んだ後、直ちに養生窯に入れ蒸気を送入し
て１時間で６０℃まで昇温した後蒸気の送入を停止する
簡易な養生（簡易蒸気養生）を行い、注水後から４時間
で脱型して室内に放置した場合の材齢と圧縮強度の関係
を図１３に示した。
【００４７】また、図１３には比較例として、早強ポル
トランドセメントランドを用い単位セメント量を１００
ｋｇ／ｍ3 多く配合したコンクリートについても、同様
な簡易蒸気養生を行って２４時間（１日）までの強度を
測定した結果を示した。
トランドセメントランドを用い単位セメント量を１００
ｋｇ／ｍ3 多く配合したコンクリートについても、同様
な簡易蒸気養生を行って２４時間（１日）までの強度を
測定した結果を示した。
【００４８】図１３に示すように、この発明のセメント
組成物を用いたコンクリートは、打設後材齢４時間とい
う短時間に３０ＭＰａ以上の高強度を発現し、その後も
順調に強度を増進することがわかる。また、早強ポルト
ランドセメントを使用し、かつ単位セメント量を１００
ｋｇ／ｍ3 多くしたコンクリートにおいて、同様な簡易
養生を実施した場合に比べてみても、この発明のセメン
ト組成物を用いたコンクリートの方が初期強度で優れて
いる。
組成物を用いたコンクリートは、打設後材齢４時間とい
う短時間に３０ＭＰａ以上の高強度を発現し、その後も
順調に強度を増進することがわかる。また、早強ポルト
ランドセメントを使用し、かつ単位セメント量を１００
ｋｇ／ｍ3 多くしたコンクリートにおいて、同様な簡易
養生を実施した場合に比べてみても、この発明のセメン
ト組成物を用いたコンクリートの方が初期強度で優れて
いる。
【００４９】（実施例４）実施例３で使用したこの発明
のセメント組成物について、ＪＩＳ Ａ ２０１（１９
９５）による拘束膨張試験（Ａ法）をおこなったとこ
ろ、１５６×１０-6の膨張量を発現した。従って、この
発明におけるセメント組成物は新しい膨張セメントであ
るということができる。
のセメント組成物について、ＪＩＳ Ａ ２０１（１９
９５）による拘束膨張試験（Ａ法）をおこなったとこ
ろ、１５６×１０-6の膨張量を発現した。従って、この
発明におけるセメント組成物は新しい膨張セメントであ
るということができる。
【００５０】
【発明の効果】本発明のセメント組成物は以上の通りで
あるから、この発明によればコンクリート製品の成形や
流動性コンクリートの施工が十分にできる時間内での流
動性を保持できるとともに、早期に必要な強度を発現し
型枠の取外しを早め、またコンクリート製品の製造に際
しては蒸気養生を実施せずに早期に出荷強度を発現で
き、また僅かの蒸気養生で短時間に脱型できて型枠の回
転を高めることができるものである。
あるから、この発明によればコンクリート製品の成形や
流動性コンクリートの施工が十分にできる時間内での流
動性を保持できるとともに、早期に必要な強度を発現し
型枠の取外しを早め、またコンクリート製品の製造に際
しては蒸気養生を実施せずに早期に出荷強度を発現で
き、また僅かの蒸気養生で短時間に脱型できて型枠の回
転を高めることができるものである。
【００５１】さらに、この発明によれば予め別工程で製
造された生石灰を後添加することなくクリンカ焼成中に
遊離の生石灰として一体化することにより、通常のポル
トランドセメントの製造工程と同様にして供給できるも
のであり、セメントコンクリート産業に大いに貢献する
ものと考える。
造された生石灰を後添加することなくクリンカ焼成中に
遊離の生石灰として一体化することにより、通常のポル
トランドセメントの製造工程と同様にして供給できるも
のであり、セメントコンクリート産業に大いに貢献する
ものと考える。
【図１】クリンカの焼成条件とＣａＯ結晶径の関係を示
す線図。
す線図。
【図２】クリンカ中のＣａＯ結晶径とモルタルの発熱曲
線との関係を示す線図。
線との関係を示す線図。
【図３】クリンカの焼成条件とモルタルの圧縮強度との
関係を示す図。
関係を示す図。
【図４】ＣａＯ結晶量とＣａＯ結晶径の関係を示す線
図。
図。
【図５】ＣａＯ結晶量とモルタルの圧縮強度との関係を
示す線図。
示す線図。
【図６】ＣａＯ結晶量とモルタルの圧縮強度との関係を
示す線図。
示す線図。
【図７】クリンカの焼成条件とＣａＯ結晶量との関係を
示す図。
示す図。
【図８】セメント分に対するＮａ2 ＳＯ4 添加率とモル
タルの圧縮強度の関係を示す線図。
タルの圧縮強度の関係を示す線図。
【図９】モルタルの発熱特性に及ぼすＮａ2 ＳＯ4 の添
加効果を示す線図。
加効果を示す線図。
【図１０】セメントの粉末度とモルタルの圧縮強度の関
係を示す線図。
係を示す線図。
【図１１】モルタルの圧縮強度に及ぼす材齢の影響を示
す線図。
す線図。
【図１２】水セメント比とモルタルの圧縮強度及びフロ
ーの関係を示す線図。
ーの関係を示す線図。
【図１３】コンクリートの圧縮強度に及ぼす材齢及び養
生条件の影響を示す線図。
生条件の影響を示す線図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０４Ｂ 22:14）
Claims (3)
- 【請求項１】 ３ＣａＯ・ＳｉＯ2 −間隙物質−ＣａＯ
結晶を主要鉱物組成とするセメントクリンカを二水石膏
とともに粉砕した超早強性セメント組成物であって、セ
メントクリンカの珪酸率が２．０〜５．０、鉄率が０．
５〜４．０、ＣａＯ結晶径が１３μｍ以上、ＣａＯ結晶
量がセメントクリンカ全量に対し３〜１０重量％、セメ
ント粉末度がブレーン比表面積で３０００〜６０００ｃ
ｍ2 ／ｇであることを特徴とするセメント組成物。 - 【請求項２】 ３ＣａＯ・ＳｉＯ2 −間隙物質−ＣａＯ
結晶を主要鉱物組成とするセメントクリンカに二水石膏
及び硫酸アルカリを添加し粉砕した超早強性セメント組
成物であって、セメントクリンカの珪酸率が２．０〜
５．０、鉄率が０．５〜４．０、ＣａＯ結晶径が１３μ
ｍ以上、ＣａＯ結晶量がセメントクリンカ全量に対し３
〜１０重量％、セメント粉末度がブレーン比表面積で３
０００〜６０００ｃｍ2 ／ｇで、硫酸アルカリの添加量
はセメントクリンカ中のＣａＯ結晶量を除く純セメント
クリンカ及び添加した二水石膏の合量に対し無水物換算
で０．５〜３．０重量％であることを特徴とするセメン
ト組成物。 - 【請求項３】 セメントクリンカに添加する硫酸アルカ
リが硫酸ナトリウム又は硫酸カリウムであることを特徴
とする請求項２に記載のセメント組成物。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10126034A JPH11314947A (ja) | 1998-05-08 | 1998-05-08 | セメント組成物 |
| KR1019990016010A KR19990088043A (ko) | 1998-05-08 | 1999-05-04 | 세멘트조성물 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10126034A JPH11314947A (ja) | 1998-05-08 | 1998-05-08 | セメント組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11314947A true JPH11314947A (ja) | 1999-11-16 |
Family
ID=14925053
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10126034A Pending JPH11314947A (ja) | 1998-05-08 | 1998-05-08 | セメント組成物 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11314947A (ja) |
| KR (1) | KR19990088043A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001039748A (ja) * | 1999-07-26 | 2001-02-13 | Taiheiyo Cement Corp | 早強性セメント混和材およびこれを含むコンクリートならびにコンクリート製品 |
| JP2002012464A (ja) * | 2000-06-28 | 2002-01-15 | Taiheiyo Cement Corp | 高流動高強度コンクリート |
| JP2002226253A (ja) * | 2001-01-29 | 2002-08-14 | Taiheiyo Cement Corp | 高性能コンクリート |
| JP2002293592A (ja) * | 2001-03-29 | 2002-10-09 | Denki Kagaku Kogyo Kk | セメント混和材及びセメント組成物 |
| JP2011168462A (ja) * | 2010-02-22 | 2011-09-01 | Taiheiyo Cement Corp | 水硬性組成物 |
| JP2013006736A (ja) * | 2011-06-24 | 2013-01-10 | Kao Corp | 水硬性粉体の製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101396859B1 (ko) * | 2012-11-08 | 2014-05-30 | 주식회사 케미콘 | 조기강도 발현용 시멘트조성물 및 이를 이용한 시멘트 |
| KR102582810B1 (ko) * | 2021-11-15 | 2023-09-27 | 주식회사 부국에스티 | 조립형 앵커체 및 패널을 이용한 콘크리트 구조물의 파손부 보수 보강 공법 |
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