JP5564031B2 - 重荷重用タイヤ - Google Patents
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Description
該重荷重用タイヤは、トレッド部fに配されるベルト層bが、カーカスa側から半径方向外側に向かって順次重なる第1、第2、第3及び第4のベルトプライb1乃至b4で構成される。タイヤ半径方向の最も外側のベルトプライb4のタイヤ軸方向長さは、通常、他の3枚のベルトプライb1、b2、及びb3よりも小さく形成されている。また、従来の重荷重用タイヤは、前記ベルト層bのタイヤ軸方向の外端部と前記カーカスとの間の隔たりを埋める断面略三角形状のベルトクッションゴムcが配されている。このベルトクッションゴムcは、ベルト層bの端部の応力を緩和している。
図1は、本実施形態の重荷重用タイヤ1の正規状態におけるタイヤ軸を含むタイヤ子午線断面図である。図2は、図1のトレッド部2の拡大断面図であり、図3は、図1のショルダー主溝9の拡大断面図である。
初期歪:10%
振幅:±2%
周波数:10Hz
変形モード:引張
測定温度:70°C
S=t×w×1/2−−−−−−(1)
各試供タイヤを20×8.00のリムに装着し、内圧1000kPaの状態で、外周面に衝撃用のスラットを突出させたドラム上で、速度40km/hにて走行させ、タイヤのトレッド部に損傷が発生するまでの走行距離が測定された。前記スラットは、タイヤ軸方向断面が高さ25.4mm、上辺30mm、底辺70mmの台形形状であり、かつ周方向長さが65mmの突起であり、該スラットの中心がショルダー主溝に位置するように取り付けられた。結果は、実施例1を100とした指数であり、数値が大きいほどトレッド部の耐久性が高いことを示す。
各試供タイヤを前記リムに装着し、内圧725kPa、荷重23.68kN、気温35℃の条件で、外周面が平滑なドラム上で、速度80km/hにて2時間走行させたときのトレッド部の温度が測定された。前記温度は、ショルダー主溝のタイヤ半径方向内方かつ第3のベルトプライの外表面からタイヤ半径方向外側に2mm隔てた位置にて測定した。結果は、実施例1の逆数を100とした指数であり、数値が大きいほど走行時の発熱量が小さいことを示す。
各試供タイヤを、前記発熱性試験と同条件で走行させた後、タイヤを解体し、ショルダー主溝のタイヤ半径方向内方かつ第2及び第3のベルトプライの間のゴムの複素弾性率E*が測定された。結果は、実施例1を100とする指数であり、数値が大きいほど走行後の複素弾性率E*の低下が少ないことを示す。複素弾性率E*の低下が少ないということは、第2及び第3のベルトプライ間のせん断歪みが小さく、ゴムの劣化が少ないことを表している。
3 サイドウォール部
4 ビード部
5 ビードコア
6 カーカス
7 ベルト層
8 ビードエーペックスゴム
9 ショルダー主溝
10 ベルトクッションゴム
Claims (3)
- トレッド部からサイドウォール部を経てビード部のビードコアに至るカーカスと、
前記カーカスのタイヤ半径方向外側かつトレッド部の内部に配されるベルト層と、
前記ベルト層のタイヤ軸方向の外端部と前記カーカスとの間の隔たりを埋める断面略三角形状のベルトクッションゴムと、
前記トレッド部のタイヤ軸方向外側に配されたショルダー主溝とを有する重荷重用タイヤであって、
前記ベルト層は、カーカス側から半径方向外側に向かって順次重なりかつベルトコードをタイヤ赤道に対して傾斜配列させた第1、第2、第3及び第4のベルトプライを含み、
前記第1乃至第3のベルトプライは、タイヤ軸方向の外端が、前記ショルダー主溝よりもタイヤ軸方向外側に配され、
前記第4のベルトプライは、タイヤ軸方向の外端が、前記ショルダー主溝よりもタイヤ軸方向内側に配され、
タイヤ回転軸を含むタイヤ子午線断面において、
前記ベルトクッションゴムは、そのタイヤ軸方向の内端が、前記ショルダー主溝の溝底面のタイヤ軸方向の内縁を通るタイヤ半径方向線であるショルダー主溝内縁線よりも、タイヤ軸方向内側に配され、
かつ前記ベルトクッションゴムは、前記ショルダー主溝内縁線よりもタイヤ軸方向内側の領域である内側領域の断面積が、9.0mm2以上かつ20mm2以下であり、
前記ベルトクッションゴムのタイヤ軸方向の内端と、前記ショルダー主溝内縁線とのタイヤ軸方向距離が、7.5mm以上かつ12.5mm以下であり、
しかも前記ベルトクッションゴムの正接損失tanδ1の値が、0.06より小さいことを特徴とする重荷重用タイヤ。 - 前記ベルトクッションゴムは、前記ショルダー溝内縁線上での厚さが、2.0mm以上かつ5.0mm以下である請求項1に記載の重荷重用タイヤ。
- 前記内側領域の断面積は、14.0mm 2 以上かつ16.0mm 2 以下である請求項1又は2に記載の重荷重用タイヤ。
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