JP5553542B2 - 樹脂シート積層鋼板 - Google Patents

Description

本発明は、樹脂シート積層鋼板に関する。

軽量で剛性が高く、かつ、曲げ、深絞り、張り出し等の加工性に優れ、加工後の耐熱形状安定性がある鋼板は、ＣＯ_２排出量削減の観点から燃費の改善が要求される自動車用外内板や、家電の筐体、家具、ＯＡ機器部品等で広く求められている。これらの解決策として樹脂シートや発泡性樹脂シートを鋼板間に積層した鋼板が提案されているが、上記の全ての性能を満足できるまでに至っていない。

具体的には、特許文献１〜５には、金属板間に、ＰＰ（ポリプロピレン）シートを積層する製法及び金属板、特許文献６には、鋼板間に、変性ＰＰ接着層を介してＰＡ（ポリアミド）シートを積層した鋼板、特許文献７には、鋼板間に、ＰＥＴ（ポリエステル）シートを積層した鋼板、特許文献８には、金属板間に、熱硬化性樹脂を接着剤として含浸させた熱可塑性樹脂のポリマー繊維の布地シートを積層した金属板、特許文献９には、降伏強度や厚みの異なる鋼板間に樹脂シートを積層した鋼板、特許文献１０には、鋼板間に、引張り弾性率が高い樹脂シートを積層した鋼板が開示されている。

また、特許文献１１には、ステンレス板間に、接着用樹脂フィルムを介して発泡ポリオレフィンシートを積層したステンレス鋼板、特許文献１２には、金属板間に、発泡する際に生じる面内方向の発泡力を抑制するシート状物を介して、ポリオレフィン系樹脂発泡体を積層した金属板が開示されている。

以上のような鋼板の間に樹脂シートや発泡樹脂シートを積層した積層鋼板では、鋼板の厚みを鋼板間に積層した樹脂シートや発泡樹脂シートにて増加できるため、前記積層鋼板の曲げモーメントを大きくして高剛性が実現できる。かつ、樹脂シートにて厚みを稼げるので、同一曲げ剛性を有する鋼板やＡｌ板に比較して、軽量化が可能になる。また、表層鋼板の曲げ強度が大きいため、曲げ変形支配の曲げ加工（例えば、変形支点間距離が積層鋼板厚みに対して１０倍以上大きいような曲げ変形による加工）に対しては、良好な加工性を発現できる。

しかし、せん断変形が無視できないような曲げ加工（例えば、変形支点間距離が積層鋼板厚みに対して１０倍未満の曲げ変形による加工）や、張出し、深絞りのような強加工では、皺が発生したり、コア層が座屈破壊する等の欠陥を生じ易かった。さらに、ＰＰシートを積層した場合、ＰＰ樹脂の耐熱が不十分で、加熱加工する用途では、端面から樹脂が流出する課題があった。また、ＰＥＴやナイロン等の耐熱の高い樹脂を使用しても、熱間塗装の温度に保持すると、加工による残留応力が解放されて、形状が変化する場合があった。

一方、特許文献１３には、鋼板間に、無機フィラーが添加されたＰＰを積層した鋼板、及び、特許文献１４には、金属シート間に、無機フィラーを添加した発泡ポリオレフィンシートを積層した金属シートが開示されている。当該発明の積層鋼板では、積層する樹脂もしくは発泡シートを無機フィラーで補強しているため、せん断変形が無視できないような領域での曲げ加工性、耐熱形状安定性が若干改善できる。

しかし、短繊維フィラーで補強しているため、補強層が不連続で、改善効果は十分でない場合があった。

また、特許文献１５〜１８には発泡樹脂を充填したハニカム状の板を金属板間に積層した金属板、特許文献１９、２０には樹脂に含浸したペーパーハニカムを鋼板間に積層した鋼板、特許文献２１にはウレタン硬化物と無機質粒材やセメントで補強したハニカム板を積層した鋼板が開示されている。

しかし、当該鋼板はいずれも建築用の断熱パネルや遮音パネルを意図した金属板であり、積層後に強加工する用途を想定していない。したがって、当該鋼板では、弾性域では軽量・高剛性を兼備できるものの、ハニカム構造が適正でなく、張出し、絞り加工するとコア層がせん断破壊や圧縮破壊して、欠陥となる場合が多い。さらに、コア層の補強に利用するハニカム板がコア層全体に分布しているため、曲げ変形時の中立軸となるコア層中心部近傍に分布しているハニカム板は剛性アップには寄与せず、効率的に剛性をアップし、かつ軽量化することが困難であった。

特開昭５１−８４８８０号公報 特開昭５１−８４８７９号公報 特開昭６４−４５６３２号公報 特開平６−２７０３２５号公報 特開昭６１−１２３５３７号公報 特開昭５２−２１０８９号公報 特開平４−２９９１３３号公報 特表２００３−５２３８５３号公報 特開昭６２−２５９８３９号公報 特開昭６２−９９５１号公報 特開２０００−２２５６６４号公報 特開２００１−１５０６１６号公報 特開昭６２−２６４９４１号公報 特開平５−２４５９６３号公報 特許２８３８９８２号 特開平８−８２０２１号公報 特開平８−１０５１２７号公報 特開平８−２００８６号公報 特表２００３−５０７２１２号公報 特開２００３−１８１９６１号公報 特開２００４−２５２０８３号公報

本発明は、軽量で剛性及び耐衝撃性が高く、かつ、制振性能、加工性、形状安定性に優れ、熱間塗装部材にも好適に適用できる樹脂シート積層鋼板を提供することを目的とする。

本発明は、樹脂シート（ａ）の両面に、金属板を包埋した樹脂シート（ｂ）と、当該樹脂シート（ｂ）の前記樹脂シート（ａ）と接する面と反対側の面に鋼板とを少なくとも順次積層してなる樹脂シート積層鋼板であって、前記樹脂シート（ａ）が、ヤング率を５０ＭＰａ以上、１８０℃での貯蔵弾性率を１ＭＰａ以上有し、前記樹脂シート（ｂ）は、ヤング率を５０ＭＰａ以上、１８０℃での貯蔵弾性率を１ＭＰａ以上有する基材を金属板の両面に積層し、前記基材を前記金属板に所定温度での加熱下で圧着することで作製されることを特徴とする樹脂シート積層鋼板である。樹脂シート（ａ）の両面に金属板を包埋した樹脂シート（ｂ）を積層することにより、曲げ変形時の中立軸の近傍から金属板を包埋した樹脂シート（ｂ）を遠ざけることができ、効率的に剛性強化に樹脂シート（ｂ）を機能させることができる。かつ、中立軸近傍は、軽量な樹脂シート（ａ）を配置できるので、効率的に軽量化することができる。さらに、樹脂シート（ａ）及び樹脂シート（ｂ）基材のヤング率を５０ＭＰａ以上にすることにより、コア層のせん断変形に対する耐力を増加でき、曲げ変形しても積層鋼板が一体となって変形し、剛性を保持できる。また、曲げ変形した際にコア層の座屈を防止し、耐衝撃性に必要な塑性域での曲げモーメントを確保できる。そして、１８０℃での貯蔵弾性率を１ＭＰａ以上にすることにより、加工後に熱間焼付け塗装をしても、クリープ変形を防止し、形状を保持できる。この結果、本発明の樹脂シート積層鋼板は、軽量で剛性が高く、かつ、加工性、耐衝撃性、及び形状安定性に優れ、かつ熱間焼付け塗装部材にも適用できる鋼板として広く好適に使用することができる。

また、より好ましい本発明の態様は、前記金属板に形成された複数の細孔部の開孔率が３０％以上であり、前記細孔部間のバーの幅が、当該バーの厚みの０．２倍以上かつ２倍以下であり、前記細孔部は、前記金属板を完全に貫通していることを特徴とする前記樹脂シート積層鋼板である。

さらに好ましい本発明の態様は、細孔間のバーの幅が、バーの厚みの０．６倍以上かつ１．３倍以下であることを特徴とする上記の樹脂シート積層鋼板である。

さらにより好ましい本発明の態様は、前記樹脂シート（ａ）及び金属板を包埋した樹脂シート（ｂ）の基材が、発泡体であることを特徴とする上記の樹脂シート積層鋼板である。

さらに望ましい本発明の態様は、樹脂シートの基材が、最隣接気泡距離が５μｍ以下である発泡体であることを特徴とする前記の樹脂シート積層鋼板である。

より望ましいのは、前記樹脂シート（ｂ）と前記鋼板との間に１００〜１６０℃での貯蔵弾性率Ｇ’が０．０５ＭＰａ以上１００ＧＰａ以下である接着層を積層することを特徴とする上記記載の樹脂シート積層鋼板である。

本発明の樹脂シート積層鋼板は、軽量で剛性及び耐衝撃性が高く、かつ、制振性能、加工性及び耐熱形状安定性に優れるため、自動車や家電、家具、ＯＡ機器等の部材用として好適に適用できると言う優れた作用効果を奏する。

本発明の一実施形態に係る樹脂シート積層鋼板の構成を示す模式図である。 本発明に使用する金属板の構成の一例を示す上面図である。

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細を説明する。

本発明で使用する樹脂シート（ａ）は、ヤング率及び１８０℃での貯蔵弾性率が、各々５０ＭＰａ以上、１ＭＰａ以上でなければならない。ここで、ヤング率、１８０℃での貯蔵弾性率は、各々ＡＳＴＭ−Ｄ６３８でのヤング率の定義、及び、１０Ｈｚで変位もしくは荷重を振動させ、２〜５℃／分で常温から１８０℃以上に上昇したときの１８０℃における貯蔵弾性率で定義できる。

ヤング率が５０ＭＰａ未満では、曲げ変形すると樹脂シート（ａ）が座屈して表層鋼板がコア層に陥入し易い。この結果、塑性変形域での曲げモーメントが低下して、十分な耐衝撃性を発現できない。また、せん断耐力が不足するため、曲げ変形を加えると樹脂シート（ａ）のずり変形により積層鋼板が一体となって変形しない。即ち、内側鋼板は先に進み外側鋼板が遅れるような変形の相対ずれを引き起こす。この結果、樹脂層（ａ）、（ｂ）、鋼板が各々独自の中立軸を持って変形するようになり、剛性が低下する場合がある。あるいは、ずれによって発生した残留応力により、スプリングバック、カモメ形状等の形状不良を誘発し易い。また、１８０℃での貯蔵弾性率が１ＭＰａ未満の場合は、熱間焼付け塗装した場合に軟化してクリープ変形し、残留応力への耐力が不足してスプリングバック等の形状不良を誘発し易い。

本発明に使用する樹脂シート（ａ）は、上記の条件を満足していれば良く、樹脂種を特に制限するものではない。熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、ゴム状弾性体からなる樹脂シート、あるいはこれらの１種もしくは２種類以上の混合物からなる樹脂シートであればよい。例示すると、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリアリレート等のポリエステル樹脂シート、６ナイロン、６６ナイロン、１２ナイロン等のポリアミド樹脂シート、ポリイミド樹脂シート、ポリエステルカーボネート樹脂シート、ポリフェニレンエーテル等の縮重合系熱可塑性樹脂シート、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ユリア樹脂、ポリエステルメラミン系樹脂等の熱硬化樹脂シート等及びこれらの混合物を挙げることができる。中でも、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、６ナイロンが上記条件を満足し、かつ、引張り強度、伸びが大きくて耐衝撃性や加工性に優れるので、好ましい。また、これらのシート成形性や耐衝撃性等を改質する目的で、ポリスチレン、ポリメチルメタクリレート、硬質、軟質塩化ビニル等のハロゲン化ビニル樹脂、高密度、低密度もしくはリニア低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、アモルファスポリオレフィン等の汎用ビニル系樹脂、アイオノマー、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−ブテン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体等のポリオレフィン系エラストマー、スチレン系エラストマー等のエラストマー系樹脂、ポリカーボネート等の縮重合体を混合することもできる。

本発明で使用する樹脂シート（ａ）は、軽量効果を発現するため、発泡した樹脂シートであることが好ましい。発泡倍率は、２倍以上、４倍以下が望ましい。４倍超では弾性率やせん断強度が低下し、加工時にせん断破壊、座屈し易い。一方、２倍未満では軽量効果が小さい。

発泡樹脂シートを使用する場合は、隣接気泡間距離が０．１μｍ以上５μｍ以下になるように気泡が分散していることが好ましい。隣接気泡間距離を０．１μｍ以上にすることにより、応力を各気泡／樹脂界面に集中させることにより分散できる。また、隣接気泡間距離を５μｍ以下に制御することにより、気泡／マトリックスポリエステル界面に集中した応力により形成された塑性変形領域を連続させることができ、亀裂伝播を阻止して樹脂シートの靭性を向上できる。この結果、冷間強加工しても発泡樹脂層での破壊を防止し易い。より好ましくは、隣接気泡間距離が、２．０μｍ以下、さらに好ましくは１．０μｍ以下である。小さいほど塑性変形領域を連続させ、靭性を向上し易い。さらに、平均気泡径は０．１μｍ以上、１０μｍ以下、好ましくは、５μｍ以下、より好ましくは３μｍ以下に制御することが好ましい。気泡径が０．１μｍ未満の場合、応力を気泡／マトリックスポリエステル界面に集中させ難い。気泡径が１０μｍ超では、隣接気泡間距離を上記の好ましい範囲に制御し難い。ここで、気泡径、隣接気泡間距離は、発泡シートの断面を走査型電子顕微鏡などで観察し、画像処理することなどで評価できる。具体的には断面顕微鏡像を２値化し、円の面積として置き換えた場合の直径である等価円直径の平均値で気泡径を算出できる。さらに、気泡の中心を結ぶ直線上の気泡周間の距離から最隣接気泡間距離を見積もれる。

本発明の樹脂シート（ａ）の上下（表裏）両面には、金属板を抱埋した樹脂シート（ｂ）が積層されていなければならない。樹脂シート（ｂ）を積層することにより、剛性や耐衝撃性への寄与が小さい積層鋼板のコア層中心（曲げ変形時の中立軸）近傍に、軽量で弾性率、引張強度の小さい樹脂シート（ａ）を配置し、弾性率及び引張強度の大きい樹脂シート（ｂ）を寄与の大きい中立軸から離れた部位に配置することができる。この結果、効率的に軽量で高剛性、高耐衝撃の積層鋼板を提供できる。

本発明で使用する樹脂シート（ｂ）の基材で金属板を包埋するとは、当該金属板全体の体積の９０％以上に相当する部分が樹脂シート内に包埋された状態を定義する。樹脂に金属板を包埋することにより、樹脂層（ｂ）の弾性率や引張強度を増加でき、剛性及び衝撃強度を増大できる。また、金属板に対しては包埋することにより厚みを確保しながら軽量化できる。さらに、開孔部を有する金属板を使用しても樹脂により中空部を充填できるので、接着面積を増大して表層鋼板との密着力を増加し、かつ、表層鋼板内面への結露等による水分付着を抑制し、腐食を防止できる。

本発明に使用する樹脂シート（ｂ）の基材は、ヤング率及び１８０℃での貯蔵弾性率が、各々５０ＭＰａ以上、１ＭＰａ以上であれば良く、樹脂種を限定するのもではない。前述の樹脂シート（ａ）と同一であっても、異なってよいが、樹脂シート（ａ）（ｂ）間の密着力の確保、せん断のずれ変形を防止する観点から、樹脂シート（ａ）と樹脂シート（ｂ）の基材とは同一樹脂、もしくは、同一樹脂をマトリックスにした樹脂混合物であることが好ましい。異なる場合は、ＦｅｄｏｒｓやＳｍａｌｌの方法により見積もった溶解度パラメーターとヤング率の差が各々２ＭＪ／ｍ^３以下、２０ＭＰａ以下であることが、密着性、加工時の変形の均一性から好ましい。

さらに、前述の樹脂シート（ｂ）の基材は、前記金属板と樹脂シートとの密着力を確保するために、カルボキシル基、酸無水物基、リン酸基、スルホン基又はこれらの金属塩や活性基、エポキシ基、水酸基、アミノ基、カルボニル基、エステル結合基、カーボネート結合基、アミド結合基、イミド結合基等の極性基が導入されている樹脂を含有する樹脂シートであることが好ましい。上記の理由から最も好ましい樹脂基材は、ポリエステル樹脂もしくはポリアミド樹脂であり、より具体的には、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、６ナイロン、６６ナイロン、１２ナイロンが最も好ましい。耐熱性があり、かつ分子鎖中のエステル基、アミド基、あるいは末端カルボキシル基や、水酸基、アミノ基等の極性基により前記金属板と樹脂シート間に良好な密着性を確保できる。さらに強度と靭性等の機械特性バランスも良い。さらに好ましくは、分子鎖末端の７０％以上にカルボキシル基を残留したポリエステル樹脂もしくはポリアミド樹脂からなる樹脂シートが好ましい。カルボキシル基が最も金属板との密着力が大きいので、カルボキシル基が多いほど密着力を強化できる。なお、これらの樹脂は、カルボキシル基含有モノマーを若干多く配合する、２官能以上のカルボキシル基を含有する化合物で末端封止する等により重合して得られる。また、末端カルボキシル基残留率は、親和性のある溶媒に溶解した樹脂シート基材をアルカリ溶液中和滴定して求めた末端基数とＳＥＣ（Ｓｉｚｅ Ｅｘｔｒｕｓｉｏｎ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ）で求めた数平均分子量から算出した末端基数との比から算出できる。

また、前述の樹脂シート（ｂ）の基材も軽量化のため、発泡体であることが望ましい。発泡体の場合は、前述の樹脂シート（ａ）と同様、既述の気泡径、隣接気泡径距離に気泡が分布していることが好ましい。

前記樹脂シート（ｂ）に包埋する金属板の金属種は、特に制限するものではない。具体的には、鉄合金、ステンレス、アルミニウム、アルミニウム合金、銅板、マグネシウム合金板あるいはこれらの箔等が挙げられる。軽量性の面からはアルミニウム、アルミニウム合金、マグネシウム合金が最も好ましい。一方、加工性及び鋼板との接合の面からは、表層鋼板と同一材質の鋼板が前記金属板として最も好ましい。したがって、軽量性、加工性、接合性等の必要優先順位に応じて適宜選択できる。また、包埋する金属板は、単一であっても、複数の同一もしくは異なる金属板の積層体であってもよい。

前記金属板は、軽量化するために、金属板の全体積に対して３０体積％以上の体積率を有する細孔部が形成されていることが好ましい。さらに、この細孔部の開孔凹みの細孔バーの大きさ（幅）がバー厚みの０．２倍以上かつ２倍以下であることが望ましい。ここで、細孔部とは、金属表面もしくは側面、あるいは表面及び側面の双方に設けられた細孔であり、完全に貫通した細孔でも、部分的に貫通した細孔でも、貫通してない凹み状の細孔であっても、あるいはこれらの混合であってもよい。細孔部の体積率を３０体積％以上とすることにより、金属板を軽量化し、かつ包埋効果により剛性も高めることができる。さらに、３０体積％以上の体積率で細孔部を設けると、この細孔部に充填された樹脂により振動吸収能を高め、制振性を付与できる。細孔部の体積率は、軽量性の面から５０体積％以上が好ましく、さらには６０体積％以上、より好ましくは７５体積％以上８５体積％以下が望ましい。細孔部の体積率が８５体積％超では、軽量効果は大きいが金属板自体の強度が小さく、補強効果が十分に発現できない場合がある。

ここで、図２に示すように、金属板の細孔のバーの幅Ｄは、最隣接細孔部間にある金属部の最小幅で定義される。具体的には、金属板の最端部に位置する細孔を除外して細孔部を任意に１０個以上抽出し、最隣接細孔間にある金属部の最小幅測定して平均化することで測定できる。上記のように定義された細孔バーの大きさは、バー厚みの０．２倍以上、２倍以下が好ましい。０．２倍未満では、せん断変形し、曲げ剛性や、塑性域のモーメントが小さくなる場合がある。一方、２倍超では金属板の剛性が大きくなるため、積層鋼板加工時にコア層がせん断変形に追従できずに密着力不足により表層鋼板とコア層のずれが発生して、同様にせん断変形し、曲げ剛性や、塑性域のモーメントが小さくなる場合がある。せん断によるコア層の変形およびズレを防止する観点から、細孔のバーの大きさは前記金属板の凹み加工前の厚みの０．６倍以上、１．５倍以下、より好ましくは、０．８倍以上、１．２倍以下である。

前記金属板の細孔部サイズ（細孔の形状を円に近似したときの細孔断面の直径）は、平均サイズが加工金型最小曲率の１／２以下であることが好ましい。１／２超では、金型との接触面が細孔サイズよりも小さくなるため、細孔部とバーの間で加工圧力が不均一に加わり、表層鋼板に凹凸模様が発生して意匠性が悪化したり、加工時に積層鋼板が滑り、所望の寸法で曲げ加工ができない場合がある。１／２以下であれば、接触面の大きさが細孔サイズよりも大きいため、当該欠陥は発生し難い。

細孔部の形状を具体的に例示すると、六角形状、四角形状、三角形状等の多角形状孔、不等辺多角形（ボロノイ多角形）孔等のハニカム溝、円状の丸孔、四角状の角穴の直列、４５°もしくは６０°千鳥配列、長孔のヘリボン、綾抜き配列、菱形、亀甲型溝等が挙げられる。中でも加工時に等方的に応力が加わる六角形状、四角形状、三角状の正多角形ハニカム溝、丸孔の直列、４５°もしくは６０°千鳥配列が最も好ましい。

前記金属板の細孔部は、公知の穿孔加工、エキスパンドメタル加工やハニカムセル加工、エッチング等で付与することができる。具体的に例示すると、打ち抜きプレス加工で厚み方向に開孔する加工、表面に凹凸を有する金属板をプレス加工し、これらの凸部同士を接合して側面部及び表面に開孔する加工、あるいは、薄肉ハニカムセルを一定間隔で折曲させた壁材を積層して相互に接着した後、当該壁材を機械的に牽引して厚み方向に開孔する加工、形状を印刷した細孔部を開孔した耐酸性膜を金属板両面に塗布したのちに酸性液でエッチング開孔する方法等が挙げられる。中でも、コストや生産効率、表面の平坦性から、パンチングによる穿孔加工が最も好ましい。

樹脂シート（ｂ）を樹脂シート（ａ）に積層する際には、直接積層しても接着剤を介して積層してもよい。樹脂シート（ａ）と樹脂シート（ｂ）もしくは接着剤層との密着力を増加するために、樹脂シート（ａ）もしくは樹脂シート（ｂ）の表面は、コロナ処理、プラズマ処理、ＵＶ処理等の公知表面処理をして、臨界表面張力を増加し、樹脂層（ｂ）や接着剤との密着性を改善してもよい。鋼板との密着性確保の観点から、積層前にこれらの表面処理により臨界表面張力を４５ｄｙｎ／ｃｍ（ｍＮ／ｍ）以上に制御することが好ましい。また、接着剤を介して積層する場合は、後述の接着剤を使用することが、密着性と耐熱形状安定性から好ましい。

本発明を構成する鋼板は、特に制限するものではない。具体的には、Ａｌキルド極低炭素鋼板、Ａｌキルド低炭素鋼板、Ａｌ−キルド中炭素鋼板、Ａｌ−Ｓｉキルド鋼板、Ｓｉキルド鋼板、ステンレス鋼板等が挙げられ、熱延鋼板、冷延鋼板のいずれであっても良い。

また、当該鋼板には、適正なめっきや、密着力や防錆等の目的で化成処理が施されていても良い。具体的にめっきを例示すると、錫めっき、薄錫めっき、電解クロム酸処理、ニッケルめっき等の缶用鋼板の表面処理や、溶融亜鉛めっき、溶融亜鉛−鉄合金めっき、溶融亜鉛−アルミニウム−マグネシウム合金めっき、溶融アルミニウム−シリコン合金めっき、溶融鉛−錫合金めっき等の溶融めっきや、電気亜鉛めっき、電気亜鉛−ニッケルめっき、電気亜鉛−鉄合金めっき、電気亜鉛−クロム合金めっき等の電気めっき等が挙げられる。また、化成処理を例示すると、クロメート処理（反応型、塗布型、電解）、リン酸塩処理、有機樹脂処理等が挙げられる。化成処理は、めっき上でも鋼板表面に直接施していてもよい。さらに、本発明に使用する鋼板は、塗装鋼板、フィルムラミネート鋼板のような表面処理鋼板であっても良い。

さらに、積層する鋼板が異なる鋼種であっても、前記の引張り破断伸びを満足している鋼板であれば、本発明に使用できる。例示すると、曲げ加工、絞り加工する用途では、強度が異なる鋼板間に本発明の樹脂シートを積層し、加工性を改善することが可能である。具体的には、加工曲率ｒが小さく加工の厳しい面に軟鋼を使用し、他面には強度確保のため、高張力鋼を使用すること等も可能である。

本発明を構成する樹脂シート（ｂ）と鋼板との接合には、表層鋼板に直接樹脂シートを積層して接合しても、前記樹脂シートとの間に接着剤を積層して接合してもよい。接着剤層を積層する場合、接着剤は樹脂シートと鋼板との双方に親和性がなければならない。樹脂シートとの接着剤との親和性は、接着剤と樹脂シートとの溶解度パラメーターの差が５ＭＪ／ｍ^３以下であること、もしくは、極性基がある樹脂シート場合は、この極性基と共有結合、水素結合、イオン相互作用、配位結合等の化学結合、又は、電荷の移動を伴わない物理結合等を形成できる官能基（結合基を含む）を接着剤に導入されているかが目安となる。溶解度パラメーターは、構成するユニットの化学構造等からＦｅｄｏｒｓやＳｍａｌｌの方法等で推定することができる。接着剤と樹脂シートとの溶解度パラメーターの差は、好ましくは６ＭＪ／ｍ^３以下であり、より好ましくは３ＭＪ／ｍ^３以下、さらに好ましくは２ＭＪ／ｍ^３以下である。接着剤と樹脂シート（ｂ）との溶解度パラメーターの差が小さいほど両者の相溶性が向上し、初期密着性が向上する。一方、実用上の樹脂シート／接着剤間の適正な密着力は、２枚の前記樹脂シートを接着剤で接着し、Ｔピール強度で評価できる。Ｔピール強度は、２０Ｎ／ｃｍ以上が好ましく、より好ましくは３０Ｎ／ｃｍ以上であり、更に好ましくは４５Ｎ／ｃｍ以上であり、更により望ましくは６０Ｎ／ｃｍ以上である。Ｔピール強度が２０Ｎ／ｃｍ未満では、鋼板積層直後の初期密着強度が小さく、加工時や加工後の加熱で前記樹脂シートと接着剤との界面で剥離する場合がある。

鋼板との実用的な親和性は、２枚の鋼板間を接着剤で接着した試験片のＴピール試験（ＪＩＳ Ｚ ０２３８）により評価できる。樹脂シート／接着剤間と同様の強度範囲にあることが、望ましい。樹脂シート／接着剤界面と同様に、Ｔピール強度が２０Ｎ／ｃｍ以上が好ましく、２０Ｎ／ｃｍ未満では、鋼板−接着剤界面が密着力ネックになり、加工時や加熱時に剥離する場合がある。より好ましくは３０Ｎ／ｃｍ以上であり、更に好ましくは４５Ｎ／ｃｍ以上であり、更により望ましくは６０Ｎ／ｃｍ以上である。

また、加工後にも耐熱形状安定性を保持するため、接着剤の１００〜１６０℃での貯蔵弾性率Ｇ’は、０．０５ＭＰａ以上１００ＧＰａ以下であることが好ましい。０．０５ＭＰａ未満では、積層鋼板を成形する場合に発生した鋼板／接着剤界面の残留応力により、積層鋼板の成形品を当該温度に加熱すると、接着剤層がクリープ変形し、接着剤層が破壊したり、接着剤層を起点とした剥離を引き起こす場合がある。好ましくはＧ’＞１．０ＭＰａ、より好ましくはＧ’＞５ＭＰａが望ましい。一方、１００ＧＰａ超の場合、常温のＧ’はより大きくなるので、加工追従性が低下して加工時に破壊し、接着剤層を起点とした剥離を生じ易くなる虞がある。なお、接着剤層の貯蔵弾性率Ｇ’は、周波数０．１〜１０Ｈｚで測定した接着剤層の貯蔵弾性率の最大値で評価できる。熱硬化性接着剤の場合は、積層条件と同一の熱履歴を付与して架橋硬化した接着剤フィルム、熱可塑性接着剤の場合は接着剤フィルムを公知の動的粘弾性測定装置で測定できる。

さらに、接着剤層の当該温度での損失弾性率Ｇ”と貯蔵弾性率Ｇ’の比ｔａｎδ（＝Ｇ”／Ｇ’）は、ｔａｎδ＜１が好ましく、より好ましくはｔａｎδ＜０．８、より好ましくはｔａｎδ＜０．５、さらに好ましくはｔａｎδ＜０．１が望ましい。ｔａｎδが小さいほど、加熱しても残留応力による接着剤層のクリープ変形を抑制し、形状を安定できる。ｔａｎδ≧１では、当該温度に加工品を加熱すると、接着剤層が粘性流動し、形状が不安定になったり、クリープ変形破壊して剥離したりする場合がある。

接着剤層に使用可能な接着剤を例示すると、ユリア樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹脂、レゾルシノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリエステル系、ポリウレタン系、ポリアミド系、ポリベンズイミダゾール系、アクリレート系等の熱硬化樹脂系接着剤、酢酸ビニル樹脂系、ポリビニルアセタール系、エチレン−酢酸ビニル系樹脂系、塩ビ系、アクリル、アクリレート樹脂系、ポリアミド系、セルロース系、ポリエステル系、ポリオレフィン系等の熱可塑性樹脂系接着剤、アスファルト、天然ゴム、たんぱく、でんぷん系等の天然接着剤、ニトリルゴム、スチレン系ゴム、ポリサルファイド系、ブチルゴム系、シリコンゴム系、アクリルゴム系、変性シリコンゴム系、ウレタンゴム系、シリル化ウレタンゴム系等のエラストマー系接着剤、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシランあるいは、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン等のシランカップリング剤、チタンカップリング剤等の無機系接着剤等が挙げられ、前記樹脂シートに応じて適宜選択できる。前記樹脂シートがポリアミド系樹脂もしくはポリエステル系樹脂の場合、樹脂シート、鋼板双方への親和性から、ポリウレタン系、ポリエステル系、ポリアミド系の接着剤が好ましい。さらに、接着剤の耐熱性から、これらの接着剤基材に架橋剤を添加した反応型ホットメルト接着剤が好ましく、中でもポリエステル系接着剤基材に架橋剤を添加したポリエステル系反応型ホットメルト接着剤が、ハンドリング性の面から最も好ましい。

ポリエステル基材を例示すると、先に挙げたジオール残基とジカルボン酸残基からなる飽和ポリエステルが挙げられる。中でも、複数のジオール残基もしくは複数のジカルボン酸残基をあるいはこれらの組み合わせからなる共重合ポリエステルが、結晶化度を下げて接着性を向上できるので好ましい。具体的には、１，４−ブタジオールとテレフタル酸残基を主成分にして他のジオール残基やジカルボン酸残基を共重合したポリエステルが好ましく、より具体的に例示すると、東洋紡績製”バイロン”、旭日化成製”ハーデック”、東レ製”ケミット”、東亜合成製”アロンメルトＰＥＳ”、日本合成化学工業製”ポリエスター”等が挙げられ、非晶質グレードよりも結晶グレードの方が、耐熱性から好ましい。

架橋剤を例示すると、イミダゾール、イソシアネート、エポキシ樹脂、フェノールノボラック化合物、メラミン化合物等が挙げられる。中でも、架橋反応速度制御性からイソシアネート化合物が最も好ましい。イソシアネート化合物とは、２個以上のイソシアネート官能基を有する芳香族もしくは脂肪族イソシアネート化合物及びこの混合物である。具体的には、ジフェニルメタンジイソシアネート化合物（ＭＤＩ）、カルボジイミド変性ＭＤＩ、ジフェニルメタン４，４−ジイソヒアネート、ジフェニルメタン−２，２’−ジイソシアネート、ジフェニル−メタン−２，４’−ジイソシアネート、オリゴマーフェニルメチレンイソシアネート（ＴＤＩ）、テトラメチルキシレンジイソシアネート（ＴＭＸＤＩ）、ナフチレンジイソシアネート、トリファニルメタントリイソシアネート等の芳香族イソシアネート化合物、イソフォロンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、水素化芳香族ジイソシアネート、脂肪族ポリイソシアネート、脂環式ポリイソシアネート等の脂肪族のジイソシアネート、トリイソシアネート、ポリイソシアネートを挙げることができる。

本発明の樹脂シート積層鋼板の総厚み、表層鋼板、前記樹脂シート、前記金属板の構成厚み比は、特に限定するものではなく、加工性及び曲げ剛性Ｄ、塑性域での曲げモーメント（耐衝撃性の評価指標）と軽量のバランスによって決定できる。

ここで、ｔ_Ｄ：積層鋼板トータル厚み、Ｅ_ｓ１、Ｅ_ｓ２、Ｅ_ｂ１、Ｅ_ｂ２、Ｅ_ａ：下面・上面鋼板、下面・上面樹脂シート（ｂ）、樹脂シート（ａ）のヤング率、ＴＳ_ｓ１、ＴＳ_ｓ２、ＴＳ_ｂ１、ＴＳ_ｂ２、ＴＳ_ａ：下面・上面鋼板、下面・上面樹脂シート（ｂ）、樹脂シート（ａ）の引張り強度、ρ_ｓ１、ρ_ｓ２、ρ_ｂ１、ρ_ｂ２、ρ_ａ：下面・上面鋼板、下面・上面樹脂シート（ｂ）、樹脂シート（ａ）の密度、ｔ_ｓ１、ｔ_ｓ２、ｔ_ｂ１、ｔ_ｂ２、ｔ_ａ：下面・上面鋼板、下面・上面樹脂シート（ｂ）、樹脂シート（ａ）の厚み、ｖ_ｓ１、ｖ_ｓ２、ｖ_ｂ１、ｖ_ｂ２、ｖ_ａ：下面・上面鋼板、下面・上面樹脂シート（ｂ）、樹脂シート（ａ）の体積率である。

好ましい鋼板厚みは０．２〜２．０ｍｍであり、前記樹脂シート（ａ）、（ｂ）の厚みは、各々０．２〜１．５ｍｍである。鋼板厚みが０．２ｍｍ未満では、加工時に表層鋼板が座屈する場合がある。一方、鋼板厚みが２．０ｍｍを超えると、軽量化効果が不十分になり易く、かつ、積層鋼板の曲げ剛性が大き過ぎて加工性が低下し易い。軽量化及び加工性の観点から、鋼板厚みは１．０ｍｍ以下が好ましい。また、加工性を改善するために、上層と下層との鋼板厚みを変更することも可能である。例えば、曲げ加工時に曲率が小さく、より厳格な加工性が要求される内周側の鋼板厚みを外周側よりも厚くすることも可能である。

同様に、樹脂シート（ｂ）の厚み、基材、包埋する金属板も、樹脂シート（ａ）の上下面で異なっていても良い。加工特性、加工後の形状に応じてより強化が必要な方向に厚肉樹脂シート（ｂ）や、より弾性率、引張り強度が大きい金属板を包埋した樹脂シート（ｂ）を積層することも可能である。

一方、前記樹脂シート（ａ）、（ｂ）の厚みが０．２ｍｍ未満では、積層鋼板トータルの厚みが稼げないため、軽量性を維持して耐衝撃性を大きくすることが困難となる場合がある。また、前記樹脂シート厚みが１．５ｍｍを超えると、積層鋼板自体の剛性が大きくなるため、樹脂シート層（コア層）に加わるせん断変形が大きくなり、加工時にせん断破壊し易い。

本発明で使用する樹脂シート（ａ）、（ｂ）の厚み比（ｔ_ａ／（ｔ_ｂ１＋ｔ_ｂ２））は、０．５〜３．７５であることが好ましい。０．５未満では、樹脂シート（ｂ）を中立軸から十分に離すことができず、剛性、耐衝撃性を十分に向上できない。一方、３．７５超では、コア層中心の樹脂シート（ａ）の厚みが大き過ぎ、ヤング率を前述の大きさに制御しても、せん断変形のずれを発生する場合がある。

また、接着剤層を介して前記樹脂シートを鋼板に積層する場合は、接着層厚みは経済性から、３０μｍ以下が好ましい。また、接着層の効果を十分発揮するためには、接着層の厚さは１μｍ以上であるのがより好ましい。

樹脂シート（ｂ）に包埋する金属板と樹脂基材との体積比は、特に制限するものではないが、包埋した金属板の樹脂シート内の体積占有率（＝金属板体積（開孔部除外）／（樹脂シート体積＋金属板体積（開孔部除外））×１００）が、３体積％以上、９０体積％以下であることが好ましい。３体積％未満では、十分な補強効果が発現し難い。一方、９０体積％超では、包埋して厚みを稼ぐ効果が小さくなり、十分な剛性、衝撃強度が発現できない場合がある。

本発明の樹脂シート積層鋼板は、公知の鋼板ラミネート方法を適用して製造することが可能である。具体的には、以下の工程等で製造することができる。
（１） Ｔダイスから押し出す際に、可塑化した樹脂に金属板を圧着して包埋して樹脂シート（ｂ）を製造する。
（２） 樹脂シート（ａ）、（ｂ）の両面に必要に応じて接着剤を塗布し、鋼板、樹脂シート（ｂ）、樹脂シート（ａ）、樹脂シート（ｂ）、鋼板の順に積層し、常温もしくは加熱しながら加圧する。

特に樹脂シート（ａ）もしくは樹脂シート（ｂ）の基材が発泡材である場合は、事前に発泡したシートを積層したり、化学発泡剤（熱分解型発泡剤等）や物理発泡剤（ハロゲン化水素やエーテル化合物等）、ＣＯ_２やＮ_２等の不活性ガスを含侵した樹脂シートを積層して、圧着時に軟化温度以上に加熱して発泡させても良い。また、上記発泡剤を樹脂シートに含侵させ、（２）の常温圧着の工程で積層させ、所定の形状に積層鋼板を成形した後に、加熱発泡して所定の厚みに制御することもできる。中でも加工後に加熱発泡する方法が最も好ましい。加工時に表層鋼板に加わる負荷を軽減し、表層鋼板の割れや剥離等の成形不良を防止し易い。

本発明は、樹脂シート（ａ）の上下両面に金属板を包埋した樹脂シート（ｂ）、鋼板を順次積層してなる樹脂シート積層鋼板であり、樹脂シート（ａ）及び樹脂シート（ｂ）基材のヤング率及び１８０℃での貯蔵弾性率が、各々５０ＭＰａ以上、１ＭＰａ以上であることを特徴とする樹脂シート積層鋼板である。樹脂シート（ａ）の上下両面に金属板を包埋した樹脂シート（ｂ）を積層することにより、曲げ変形時の中立軸の近傍から金属板を包埋した樹脂シート（ｂ）を遠ざけることができ、効率的に樹脂シート（ｂ）を剛性強化に機能させることができる。かつ、中立軸近傍は、軽量な樹脂シート（ａ）を配置できるので、効率的に軽量化することができる。さらに、樹脂シート（ａ）及び樹脂シート（ｂ）基材のヤング率を５０ＭＰａ以上にすることにより、コア層のせん断変形に対する耐力を増加でき、曲げ変形しても積層鋼板が一体となって変形し、剛性を保持できる。また、曲げ変形の際にコア層の座屈を防止し、耐衝撃性に必要な塑性域での曲げモーメントを確保できる。そして、１８０℃での貯蔵弾性率を１ＭＰａ以上にすることにより、加工後に熱間焼付け塗装をしても、クリープ変形を防止し、形状を保持できる。この結果、軽量で剛性、耐衝撃性が高く、かつ、加工性及び形状安定性に優れ、熱間塗装部材にも好適に適用できる樹脂シート積層鋼板として好適に使用することが可能である。さらに、樹脂シートの粘弾性効果や断熱機能により、防振、遮音したり、保温性も付与できる。

この結果、本発明の樹脂シート積層鋼板は、自動車や家電、家具、ＯＡ機器等の部材用として好適に適用できる。

以下、実施例により本発明を具体的に説明する。

（樹脂シート（ａ）の製造）
ユニチカ製ＰＥＴ（１３４６Ｐ）、東レ製ＰＢＴ（トレコン１４０１）、宇部興産製６−ナイロン（１０１３Ａ）、三井デシュポン製アイオノマー（ハイミラン１７０２）、ＪＳＲ製エチレンブテンゴムＥＢＭを原料に、Ｔダイス付押し出し機で（押し出し温度２３０〜２５０℃）、０．４〜０．７ｍｍ厚みのＰＥＴ、ＰＢＴ、ＰＥＴ／ＥＢＭ／アイオノマー＝９０／１０／１０（質量比）としたアロイポリマー、ナイロンの各種樹脂シートを作成した。さらに、ホモＰＰ（ＭＦＲ＝１．５ｇ／１０分、Ｔｍ＝１５９℃）の樹脂シートを同様にして作成した（押し出し温度２２０℃）。

上記のポリエステル系樹脂シート、ナイロン及びＰＰシートを、２０ＭＰａ、３２℃の超臨界ＣＯ_２を含侵した。圧力を解放した後、当該含侵ポリエステル、ＰＰシートを各々２６０℃、２００℃で加熱して発泡させた。加熱後、０℃まで冷却し、気泡の成長を停止させ、発泡シートを得た。含浸時間、加熱時間、冷却速度により発泡率、発泡径を制御し、ポリエステル、及び６ナイロンの発泡樹脂シートを得た。気泡径は、発泡樹脂シートの断面を走査型電子顕微鏡で観察し、断面顕微鏡像を画像処理で２値化し、円の面積として置き換えた場合の直径である等価円直径の平均値で気泡径を算出した。平均気泡径は、５０個の気泡径の平均値とした。また、最隣接気泡間距離も、前記画像を使用して、気泡の中心を結ぶ直線上の気泡周間の距離から最隣接気泡間距離を求めた。

（樹脂シート（ｂ））の製造
表２のティンフリースチール（ＴＦＳ）、ＳＵＳ箔（ＳＵＳ３０４）、冷延鋼板（ＪＩＳＧ３１４１、ＳＰＣＣ）、Ａｌ箔（３００３）、Ａｌ板（Ａ１０５０Ｐ−Ｈ２４ 相当）を使用し、樹脂シート（ｂ）に包埋される金属板とした。金属板３〜９では、表２に示す加工で細孔部を付与した。なお、金属板９のハニカム製法加工では、Ａｌ箔上に、表３に示す接着剤をプリントロールで条線状に塗布し、所定のサイズに裁断した。この後、条線状接着剤が半ピッチずれるように多数枚数重ね合わせ、２５０℃、１ＭＰａで２分間加熱硬化させた。当該ブロックを所定厚みに水流ジェットを利用してスライスし、展伸してＡｌハニカムを得た。

２９５ｍｍ×２９５ｍｍの各金属板の両面に、表１に示す３００ｍｍ×３００ｍｍの樹脂シートを積層して、所定温度（ナイロン：２５０℃、ＰＰ：２１０℃、その他：２４０℃）に加熱し、１０ＭＰａで５分間加熱した後常温まで冷却し、樹脂シート（ｂ）を得た。なお、積層した樹脂シートの金属板と接触する側には、表３の接着剤を積層し、金属板／樹脂基材間の密着強度を向上させた。得られた樹脂シート（ｂ）の詳細を表４に示す。

（樹脂シート積層鋼板の製造）
表層鋼板として、ＴＦＳ（板厚０．１８ｍｍ、引張り破断伸び３５％）、ＧＩめっき鋼板（板厚０．３ｍｍ、Ｚｎめっき量１２０ｇ／ｍ^２、引張り破断伸び４５％）、ハイテン鋼板（板厚０．７ｍｍ、引張り破断伸び％）を用いた。鋼板、樹脂シート（ｂ）、樹脂シート（ａ）、樹脂シート（ｂ）、鋼板の順に積層し、前述の樹脂シートが可塑化する温度まで加熱した。加熱後、圧着力１０ｋｇｆ／ｃｍ^２（０．９８ＭＰａ）で２分間加熱圧着し、この後室温まで冷却して樹脂シート積層鋼板を得た。なお、各層の界面には表４の接着層（厚み３μｍ）を設けた。各々の樹脂シート積層鋼板の板密度ρを（４）式により算出した。

ρ＝ｖ_ａρ_ａ＋ｖ_ｂρ_ｂ＋ｖ_ｓρ_ｓ ・・・ （４）

ここで、ｖ_ａ、ｖ_ｂ、ｖ_ｓ、ρ_ａ、ρ_ｂ、ρ_ｓは、各々樹脂シート（ａ）、（ｂ）、表層鋼板の体積分率及び密度である。なお、接着層の厚みは、樹脂シート積層鋼板全体の厚みに比べて、非常に薄いため、その影響は無視できるものとして扱う。

さらに、（７）式で求めた剛性Ｄから、（５）式で樹脂シート積層鋼板と同一の曲げ剛性を発現するのに必要な表層鋼板単独での板厚みｔ_ｐ算出し、この単位面積当たりの質量Ｗ_ｐを（６）式で求めた。樹脂シート積層鋼板の単位面積当たりの質量Ｗと（６）式の鋼板の単位面積当たりの質量Ｗ_ｐとの比（Ｗ／Ｗ_ｐ）で、曲げ剛性を一定とした場合の軽量度を評価した。

ｔ_ｐ＝１２Ｄ／Ｅ_ｓ ・・・ （５）
Ｗ_ｐ＝ρ_ｓｔ_ｐ ・・・ （６）

ここで、Ｅ_ｓは表層鋼板のヤング率で１８０ＧＰａ、Ｗ_ｐは樹脂シート積層鋼板と同一の剛性を有する鋼板の単位面積当たりの質量である。

（曲げ剛性、耐衝撃性、加工後耐熱形状安定性の評価）

上記樹脂シート積層鋼板からＡＳＴＭ Ｄ−７９０に準じて試験片を加工（２５×１５０ｍｍ）し、支点間距離５０ｍｍ、速度５ｍｍ／ｍｉｎで３点曲げ試験を実施した。実測撓み−荷重曲線の傾きδ（最大荷重の１／３の荷重までの荷重を使用して算出）を（７）式に代入して、曲げ剛性Ｄを算出した。

δ＝Ｐ_ｅｌ^３／４８Ｄ ・・・ （７）

ここで、Ｐ_ｅ：実測荷重、δ：撓み量、ｌ：支点間距離である。

また、（４）式で算出した樹脂シート積層鋼板の単位面積当たりの質量Ｗと同一質量を有する鋼板単独の剛性Ｄ_ｐを（８）式で算出した。（８）式で求めた剛性Ｄ_ｐと樹脂シート積層鋼板の剛性Ｄとの比（Ｄ／Ｄ_ｐ）を算出し、樹脂シート積層鋼板の剛性を評価した（Ｄ／Ｄ_ｐ＞１であれば、合理的に増大している）。

Ｄ_ｐ＝Ｅ_ｓ／１２（ρ／ρ_ｓ）^３ ・・・ （８）

また、鋼板の耐衝撃性は、塑性域の曲げモーメントと相関があることが知られていることから、樹脂シート積層鋼板の塑性域の曲げモーメントＭを（９）式で算出した。曲げ剛性の評価と同様に、同一単位面積当たりの質量の鋼板単独の曲げモーメントＭ_ｐを（１０）式で算出し、この比（Ｍ／Ｍ_ｐ）で、耐衝撃性の大きさを評価した（＞１であれば合理的に増大している）。

Ｍ＝Ｐｌ／４ｂ ・・・ （９）
Ｍ_ｐ＝Ｔ_ｓ／４（ρ／ρｓ）^２ ・・・ （１０）

ここで、Ｐ：曲げ最大荷重、Ｔ_ｓ：４２０（ＭＰａ）＝鋼板の引張強度、ｌ：支点間距離、ｂ：試験片幅である。

上記樹脂シート積層鋼板から１２５×３０ｍｍの試験片を切り出し、エリクセン社製２０Ｔ総合試験機の角型深絞り実験装置（ｒ＝１００ｍｍ、ＢＨＦ（ブランクホールドフォース）：２ｔｏｎ）にて、Ｕ型ハット曲げ試験片を作成した。当該加工片を１８０℃に加熱したオーブンに装入し、２分保持後、オーブンから取り出し、室温まで冷却した。加工後の加熱形状安定性を以下のように評価した。樹脂シート積層鋼板の総板厚と同じ板厚の鋼板（上記表層鋼板と同一鋼種、引張り破断伸び３５％）を用いて、同一条件で加工した試験片の幅と上記加工片の幅とを比較し、スプリングバックの大きさを（１１）式で評価した（小さいほどスプリングバックが小さい）。

ＳＲ＝（Ｈ_鋼板−Ｈ_{樹脂シート積層鋼板}）／Ｈ_鋼板 ・・・ （１１）

ここで、ＳＲ：スプリングバック率、Ｈ_{樹脂シート積層鋼板}：樹脂シート積層鋼板ハット曲げ片の高さ、Ｈ_鋼板：表層鋼板単体のハット曲げ片の高さである。表層鋼板単体よりも樹脂シート複合鋼板のスプリングスプリングバックが大きいと、Ｈ_{樹脂シート積層鋼板}＜Ｈ_鋼板となり、ＳＲが大きくなる。

（制振性能の評価）
また、上記実施例２−４で用いた樹脂シート積層鋼板のサンプルを用いて、ＪＩＳ Ｇ０６０２に準拠した片持ち梁共振法により、各鋼板サンプルの制振性能を評価した（実施例２３−２５）。ここで、制振性能は、２次共振周波数での損失係数で評価した（大きいほど制振性能が良好）。

さらに、実施例２３−２５と同様の方法により、０．２ｍｍＤのＴＦＳ（樹脂シートを積層していないもの）の制振性能を評価した。

樹脂シート積層鋼板の構成を表５に、上記評価の結果を表６、７に示す。

表６に示すように、実施例１〜２２より、本発明の樹脂シート積層鋼板は、同一剛性の鋼板に比較して比重が小さく、軽量性に優れる。さらに同一板比重に比較して曲げ剛性、塑性域の曲げモーメントが大きく、高剛性、かつ耐衝撃特性に優れる。

また、比較例１、実施例２、５〜１２、１４〜２０との比較から、樹脂シート（ａ）のみをコアとする同一総厚みの樹脂シート積層鋼板よりも高い曲げ剛性、耐衝撃性を発現できることが分かる。これは、樹脂シート（ａ）上に樹脂シート（ｂ）が積層されているため、弾性率や引張強度の大きい樹脂シート（ｂ）を曲げ変形時の中立軸から離すことが可能となり、効率的に機能できた故である。さらに、比較例２とこれらの実施例との比較により、本発明の樹脂シート積層鋼板は、樹脂シート（ａ）と（ｂ）が適正な順に積層されているため、高い曲げ剛性、耐衝撃性を発現できること、比較例３との比較から、樹脂シート（ｂ）のみを積層した十シート積層鋼板よりも、軽量性に優れることが分かる。以上の比較例との比較から、本発明の樹脂シート積層鋼板は、コア層内に樹脂シート（ａ）と（ｂ）とを適正に配置しているので、軽量性と曲げ剛性、耐衝撃性とのバランスに優れていると結論できる。

比較例５、８と実施例１〜３４との比較から、本発明の樹脂シート積層鋼板の樹脂シート（ａ）及び樹脂シート（ｂ）の樹脂基材は、適正なヤング率を有しているので、曲げ加工しても座屈せず、加工性に優れる。さらに、比較例６との比較から、本発明の樹脂シート積層鋼板の樹脂シート（ａ）及び樹脂シート（ｂ）の樹脂基材は、１８０℃で適正な損失弾性率を発現できるので、加工後の残留応力存在下で加熱しても流動せずに、適正な形状を保持できる。

さらに、本実施例において、剛性Ｄ、耐衝撃性Ｍは、実施例５、６＜実施例７、８＜実施例２、１４〜２０の順に大きく、３０％以上の細孔体積比率を有し、細孔のバーの幅を厚みの比が０．２倍以上、２倍以下、さらには０．８倍以上、１．２倍以下に制御した金属板を樹脂（ｂ）に包埋した方が、Ｄ、Ｍが増大した。これは、前記のように細孔のバーの幅を厚みの比を当該領域に制御したことにより、金属板のせん断変形を適正に制御でき、コア層のせん断や表層／コア層界面でのズレを抑制できたことに起因すると推定する。さらに、実施例２は、実施例１４とほぼ同一のＤ、Ｍであるにも係らず、板比重は実施例２の方が小さく、適正なヤング率と１８０℃で適正な損失弾性率を有する発泡シートを樹脂シート（ａ）及び（ｂ）の基材に使用することにより、より効率的に軽量化が図れる。また、実施例１５では、加工時に実施例２で観察されなかった表層鋼板のコア層への欠入が認められた。実施例２では、発泡樹脂の気泡間距離を適正化することにより、コア層樹脂の強度を増加して強度アップしている故と推定される。

表７に示すように、実施例２３−２５と比較例９との比較より、本発明の樹脂シート積層鋼板は、ＴＦＳよりも制振性能が優れることがわかる。また、実施例２３−２５の間の比較より、金属板に形成された細孔部の体積率が大きいほど、制振性能に優れることがわかる。特に、細孔部の体積率が３０％以上である実施例２３および実施例２４は、実施例２５と比較して、より制振性能に優れる。

以上のことから、本発明は、軽量で剛性及び耐衝撃性が高く、かつ、制振性能、加工性、及び加工後の耐熱形状安定性に優れた樹脂シート積層鋼板を、効率的に提供できることが明らかとなった。

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はかかる例に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

Claims (6)

1. 樹脂シート（ａ）の両面に、金属板を包埋した樹脂シート（ｂ）と、当該樹脂シート（ｂ）の前記樹脂シート（ａ）と接する面と反対側の面に鋼板とを少なくとも順次積層してなる樹脂シート積層鋼板であって、
   前記樹脂シート（ａ）が、ヤング率を５０ＭＰａ以上、１８０℃での貯蔵弾性率を１ＭＰａ以上有し、
   前記樹脂シート（ｂ）は、ヤング率を５０ＭＰａ以上、１８０℃での貯蔵弾性率を１ＭＰａ以上有する基材を金属板の両面に積層し、前記基材を前記金属板に所定温度での加熱下で圧着することで作製されることを特徴とする、樹脂シート積層鋼板。
2. 前記金属板に形成された複数の細孔部の開孔率が３０％以上であり、
   前記細孔部間のバーの幅が、当該バーの厚みの０．２倍以上かつ２倍以下であり、
   前記細孔部は、前記金属板を完全に貫通していることを特徴とする、請求項１に記載の樹脂シート積層鋼板。
3. 前記バーの幅が、当該バーの厚みの０．６倍以上かつ１．３倍以下であることを特徴とする、請求項２に記載の樹脂シート積層鋼板。
4. 前記樹脂シート（ａ）及び前記樹脂シート（ｂ）の基材が、発泡体であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載の樹脂シート積層鋼板。
5. 前記樹脂シートの基材が、最隣接気泡距離が５μｍ以下である発泡体であることを特徴とする、請求項４に記載の樹脂シート積層鋼板。
6. 前記樹脂シート（ｂ）と前記鋼板との間に、１００〜１６０℃での貯蔵弾性率Ｇ’が０．０５ＭＰａ以上１００ＧＰａ以下である接着層が積層されることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載の樹脂シート積層鋼板。
   

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