JPS6372537A - プレス成形性に優れた制振鋼板 - Google Patents
プレス成形性に優れた制振鋼板Info
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- JPS6372537A JPS6372537A JP21589586A JP21589586A JPS6372537A JP S6372537 A JPS6372537 A JP S6372537A JP 21589586 A JP21589586 A JP 21589586A JP 21589586 A JP21589586 A JP 21589586A JP S6372537 A JPS6372537 A JP S6372537A
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Landscapes
- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
自動車をはじめとする車両１Ｍ業機械ま九各種機械器具
に対し、現任各種騒音対策がとられている。１つはエン
ジン等の振動、騒音源の改善である。また１つは、振動
、騒音が室内や外部に伝播しないように、振動を吸収す
る制振材料を講造物の一部として用いる技術である。不
発明は後者の目的に応えるものであり、プレス成形性の
優れ念割振鋼板に関するものである。
に対し、現任各種騒音対策がとられている。１つはエン
ジン等の振動、騒音源の改善である。また１つは、振動
、騒音が室内や外部に伝播しないように、振動を吸収す
る制振材料を講造物の一部として用いる技術である。不
発明は後者の目的に応えるものであり、プレス成形性の
優れ念割振鋼板に関するものである。
制振鋼板は１例えば厚さが等しい約１鵡程匿までの２枚
の鋼板の間に０．０１〜０．３ ｗｍ程度の有機系粘弾
性物質層を介在させた構成をとり、他の制振材料例えば
Ｏｕ −Ｍｒ＋合金のように双晶変形を利用するもの、
鋳鉄に代表される母金属と第二相との界面での粘性流動
を利用する制振材料に比べ、高い制振能と良好なプレス
成形性を有する。たとえば曲げ加工性を同上させ、より
良好なプレス成形性を得る方法として、粘弾性樹脂層の
ヤング率をすくなくとも１０ ｄｙｏ／−以上とするこ
とが開示されている（特開昭５９−８７１４６号公報）
。しかし自動車等、高いプレス成形性が要求される用途
に対し、従来の割振鋼板は十分なプレス成形性を有して
いるとは言い難い。特にプレス成形を行う際、軟質な粘
弾性樹脂を用いる常温用制振鋼板においそは、プレス成
形中の破断のみならず、表裏の鋼板のはがれ、７ラング
部のしわ等の問題を生じており（自動車材料ニュース：
Ｉａ２７ 、１９８４゜１２／２３ ）、このことが
制振鋼板の適用の妨げとなっている。
の鋼板の間に０．０１〜０．３ ｗｍ程度の有機系粘弾
性物質層を介在させた構成をとり、他の制振材料例えば
Ｏｕ −Ｍｒ＋合金のように双晶変形を利用するもの、
鋳鉄に代表される母金属と第二相との界面での粘性流動
を利用する制振材料に比べ、高い制振能と良好なプレス
成形性を有する。たとえば曲げ加工性を同上させ、より
良好なプレス成形性を得る方法として、粘弾性樹脂層の
ヤング率をすくなくとも１０ ｄｙｏ／−以上とするこ
とが開示されている（特開昭５９−８７１４６号公報）
。しかし自動車等、高いプレス成形性が要求される用途
に対し、従来の割振鋼板は十分なプレス成形性を有して
いるとは言い難い。特にプレス成形を行う際、軟質な粘
弾性樹脂を用いる常温用制振鋼板においそは、プレス成
形中の破断のみならず、表裏の鋼板のはがれ、７ラング
部のしわ等の問題を生じており（自動車材料ニュース：
Ｉａ２７ 、１９８４゜１２／２３ ）、このことが
制振鋼板の適用の妨げとなっている。
不発明はこのような状況鑑み、常温で高い制振性を示す
制振鋼板において、優れたプレス成形性を有する制振鋼
板を提供するものである。
制振鋼板において、優れたプレス成形性を有する制振鋼
板を提供するものである。
本発明は、２枚の鋼板の間に剪断接着強度ｌＯＯｍ／ｃ
ｍ３以下の樹脂を介在させた制振鋼板において、片側の
鋼板の板厚ｔ１が０．６５ ｍ以下で他方の鋼板の板厚
ｔ２が０．３０露以上であり、下記条件を満足すること
を特徴とするプレス成形性に優れた割振鋼板である。
ｍ３以下の樹脂を介在させた制振鋼板において、片側の
鋼板の板厚ｔ１が０．６５ ｍ以下で他方の鋼板の板厚
ｔ２が０．３０露以上であり、下記条件を満足すること
を特徴とするプレス成形性に優れた割振鋼板である。
（ｔｌ＋ ｈ ）／ ｔｔ≦１．７５
〔作 用〕
不発明においては、常温で優れた制振性を有する鋼板と
する念め、介在せしめる粘弾性樹脂は剪断接着強度が１
００Ｙｉ以下のものを用いる。
する念め、介在せしめる粘弾性樹脂は剪断接着強度が１
００Ｙｉ以下のものを用いる。
ここで、剪断接着強度は第４図の試験片を２０℃の温度
で５簡／−で引張った際の最高荷重を接着面積で割った
値である。
で５簡／−で引張った際の最高荷重を接着面積で割った
値である。
プレス成形性を支配する要因は、破断としわに分類する
ことができる。しわ押え力を上下させる等の手法によっ
て通常これを抑制し、破断もしわも生じないプレス成形
品を製造する。しかし、従来の割振鋼板においては、こ
のような良好なプレス成形域が存在しないか又は非常に
狭く、プレス成形が非常に難しい場合が多かった。不発
明者等はこの問題に対し、以下に示すプレス成形性同上
の新規知見を見出し、不発明を完結させたのである。
ことができる。しわ押え力を上下させる等の手法によっ
て通常これを抑制し、破断もしわも生じないプレス成形
品を製造する。しかし、従来の割振鋼板においては、こ
のような良好なプレス成形域が存在しないか又は非常に
狭く、プレス成形が非常に難しい場合が多かった。不発
明者等はこの問題に対し、以下に示すプレス成形性同上
の新規知見を見出し、不発明を完結させたのである。
第１図は（ｔ＋＋ｈ）／ｌ＋ の値としわの関係を示す
図である。表裏面は共にＯ： Ｏ，０４０〜、８ｉ：０
．０２４ Ｘ 、 Ｍｎ： ０．２１ Ｘ 、 Ｐ ：
０．０１０ Ｘ 、 Ｓ： ｏ、ｏ ｏ ｓに、 Ａ
１： ０．０６０に、Ｎ ： ０．００３２Ｎ。
図である。表裏面は共にＯ： Ｏ，０４０〜、８ｉ：０
．０２４ Ｘ 、 Ｍｎ： ０．２１ Ｘ 、 Ｐ ：
０．０１０ Ｘ 、 Ｓ： ｏ、ｏ ｏ ｓに、 Ａ
１： ０．０６０に、Ｎ ： ０．００３２Ｎ。
残Ｆｅよりなる成分の鋼板で、樹脂は剪断接着強度が４
０贅の厚さ０．０４露のポリエステル系でアリ。
０贅の厚さ０．０４露のポリエステル系でアリ。
ｔｌをＯニア５ｖａａ以下ｓ １２を０．３篩以上で行
った結果である。尚しわ高さく晴）の評価は実施例の欄
で詳述するプレス条件と同じ゛で行・ワた。
った結果である。尚しわ高さく晴）の評価は実施例の欄
で詳述するプレス条件と同じ゛で行・ワた。
第１図に示すごとく、しわに対しては、２枚の表皮鋼板
の板厚の関係は、（ｔｌ＋ ｔｔ ）／ ｔｔを１．７
５以下にすることによって、その発生を著しく低下させ
ることができることを見出した。材料は金を内または金
型へ絞り込まれる成形過程で、板面内の圧縮応力を受け
る。この圧縮応力が材料特性と周囲からの拘束条件から
定まる厘屈応力を超えることによって、しわが発生する
と考えられる。座屈応力は材料の剛性に関与することか
ら、（ｔｌ＋ｔｔ）／Ｊを１．７５以下とすることによ
って、割振鋼板の剛性が著しく改善されるものと認めら
れる。このことは２枚の表皮鋼板の片側を厚く、他方を
薄くすることが、しわに対し有効であることを示す。
の板厚の関係は、（ｔｌ＋ ｔｔ ）／ ｔｔを１．７
５以下にすることによって、その発生を著しく低下させ
ることができることを見出した。材料は金を内または金
型へ絞り込まれる成形過程で、板面内の圧縮応力を受け
る。この圧縮応力が材料特性と周囲からの拘束条件から
定まる厘屈応力を超えることによって、しわが発生する
と考えられる。座屈応力は材料の剛性に関与することか
ら、（ｔｌ＋ｔｔ）／Ｊを１．７５以下とすることによ
って、割振鋼板の剛性が著しく改善されるものと認めら
れる。このことは２枚の表皮鋼板の片側を厚く、他方を
薄くすることが、しわに対し有効であることを示す。
しかしながら、一方の鋼板を著しく薄くすることは、プ
レス成形における破断限界を低下させるため好ましくな
い。プレス成形品にはエンボス加工を初めとし、高い張
出し成形性が要求されることが多い。第２図は薄い側の
鋼板すなわち他方鋼板の板厚ｔ２が張出し性の尺度であ
るエリクセン値に与える影響を示す図である。尚第２図
は鋼板成分や樹脂は第１図と同じであり、ｔｌを０．６
調と一定にしてｔｔを変えたものをＪＩＳＺ２２４７に
準拠してテストし次結果である。第２図にみられるごと
く％ｔ２を０．３ ｆｉより薄くすると急激なエクリセ
ン値の低下を壕ね〈。このため、他方鋼板の板厚ｔ２を
０．３篩以上とした。
レス成形における破断限界を低下させるため好ましくな
い。プレス成形品にはエンボス加工を初めとし、高い張
出し成形性が要求されることが多い。第２図は薄い側の
鋼板すなわち他方鋼板の板厚ｔ２が張出し性の尺度であ
るエリクセン値に与える影響を示す図である。尚第２図
は鋼板成分や樹脂は第１図と同じであり、ｔｌを０．６
調と一定にしてｔｔを変えたものをＪＩＳＺ２２４７に
準拠してテストし次結果である。第２図にみられるごと
く％ｔ２を０．３ ｆｉより薄くすると急激なエクリセ
ン値の低下を壕ね〈。このため、他方鋼板の板厚ｔ２を
０．３篩以上とした。
さらに制振鋼板は、プレス成形中に、単一鋼板とは異な
った特異な現象を生ずる。それはダイス屑、ビード部等
で材料が曲げ・曲げ戻しを受ける際、２枚の鋼板に、は
がれが生ずることである。
った特異な現象を生ずる。それはダイス屑、ビード部等
で材料が曲げ・曲げ戻しを受ける際、２枚の鋼板に、は
がれが生ずることである。
はがれが生ずるとプレス成形品としての価値を失うため
、絶対にその発生を避けなければならない。
、絶対にその発生を避けなければならない。
不発明者等は第３図に示す装置で引張曲げ変形（張力の
加わった曲げφ曲げ戻し変形）を与え、この点に関し、
検討した。引張曲げ変形は実施例の欄で詳述する引張曲
げ条件と同じで、材料としては鋼板成分及び樹脂は第１
図、第２図と同一で。
加わった曲げφ曲げ戻し変形）を与え、この点に関し、
検討した。引張曲げ変形は実施例の欄で詳述する引張曲
げ条件と同じで、材料としては鋼板成分及び樹脂は第１
図、第２図と同一で。
ｔｔを０．３篩と一定にし【ｌを変えて実験を行った結
果、片側鋼板、すなわち厚い側の鋼板板厚（ｔｌ）を０
−６５ｍ以下とすることで、はがれを回避することがで
きることを見出した。このため厚い側の鋼板板厚（ｔｌ
）は０．６５ｍｍ以下にする必要がある。このような鋼
板のはがれは粘弾性樹脂の破断耐力に比べ、鋼板の変形
抵抗が著しく高くなると鋼板が自由に変形し、樹脂層が
鋼板の変形を拘束することが出来なくなるために起ると
考えられる。鋼板板厚を制限することは、はがれに対す
る鋼板の変形抵抗と、樹脂厚の破断耐力の関係を有利な
ものとすると考えられる。さらに、特に限定するもので
はないが、しわを−屑発生し難くするために用いる鋼板
は、できるだけ軟質な例えば降伏強度１５助／−以下の
ものがよい。特に薄い側の表皮鋼板は、厚い側の表皮鋼
板に較べ降伏強度が高くなりがちであるが、できるだけ
厚い側の表皮鋼板の降伏強度に近い軟質な鋼板を用いる
ことが望ましい。ま′ｆｃ鋼板はたとえば冷延鋼板、各
種メッキ鋼板、有機被膜鋼板、化成処理鋼板などを単独
で、また種々組合せて用いることができる。
果、片側鋼板、すなわち厚い側の鋼板板厚（ｔｌ）を０
−６５ｍ以下とすることで、はがれを回避することがで
きることを見出した。このため厚い側の鋼板板厚（ｔｌ
）は０．６５ｍｍ以下にする必要がある。このような鋼
板のはがれは粘弾性樹脂の破断耐力に比べ、鋼板の変形
抵抗が著しく高くなると鋼板が自由に変形し、樹脂層が
鋼板の変形を拘束することが出来なくなるために起ると
考えられる。鋼板板厚を制限することは、はがれに対す
る鋼板の変形抵抗と、樹脂厚の破断耐力の関係を有利な
ものとすると考えられる。さらに、特に限定するもので
はないが、しわを−屑発生し難くするために用いる鋼板
は、できるだけ軟質な例えば降伏強度１５助／−以下の
ものがよい。特に薄い側の表皮鋼板は、厚い側の表皮鋼
板に較べ降伏強度が高くなりがちであるが、できるだけ
厚い側の表皮鋼板の降伏強度に近い軟質な鋼板を用いる
ことが望ましい。ま′ｆｃ鋼板はたとえば冷延鋼板、各
種メッキ鋼板、有機被膜鋼板、化成処理鋼板などを単独
で、また種々組合せて用いることができる。
樹脂厚さは０．０６ｍ以下が望ましい。これは例えば割
振鋼板に６接性を付与するために、ステンレス粉、カー
ボンブラック等を樹脂中に分散させ、表皮鋼板の導通を
確保する場合、樹脂厚が厚くなると粒径が大きなステン
レス粉等を均一に分布させ安定した導電性を確保するこ
とが難しくなる念めである。さらに、樹脂厚さがあまり
薄くなると。
振鋼板に６接性を付与するために、ステンレス粉、カー
ボンブラック等を樹脂中に分散させ、表皮鋼板の導通を
確保する場合、樹脂厚が厚くなると粒径が大きなステン
レス粉等を均一に分布させ安定した導電性を確保するこ
とが難しくなる念めである。さらに、樹脂厚さがあまり
薄くなると。
割振鋼板を製造する際に、表皮鋼板の板クラウン、また
は耳波により鋼板全面に渡る接着が十分確保できなくな
り、鋼板のエツジ部で接臂強閲不良を生ずる。これは現
状では樹脂厚さが０．０２ｍ以下になると発生しやすい
ため、樹脂厚さは０．０２ｍ以上が望ましい。樹脂種類
としてはアク」ノル系、ポリイソブチレン系、ポリオレ
フィン系、ポリエステル系、ポリアミド系、ビニル系樹
脂等を、単独または種々混合１−て用いてもよい。
は耳波により鋼板全面に渡る接着が十分確保できなくな
り、鋼板のエツジ部で接臂強閲不良を生ずる。これは現
状では樹脂厚さが０．０２ｍ以下になると発生しやすい
ため、樹脂厚さは０．０２ｍ以上が望ましい。樹脂種類
としてはアク」ノル系、ポリイソブチレン系、ポリオレ
フィン系、ポリエステル系、ポリアミド系、ビニル系樹
脂等を、単独または種々混合１−て用いてもよい。
つぎに不発明の実施例の第１表番号１〜５を比較例の第
１表番号６〜８と比較して第１表に示した。片側鋼板、
他方鋼板゛の板厚をそれぞれ変化させ（１＋ ＋１＊
）／ １１を変化させ、しわ、はがれ、エリクセＺ値を
調べた。
１表番号６〜８と比較して第１表に示した。片側鋼板、
他方鋼板゛の板厚をそれぞれ変化させ（１＋ ＋１＊
）／ １１を変化させ、しわ、はがれ、エリクセＺ値を
調べた。
第１表の各割振鋼板の製造はホットプレス法によった。
ポリエステル系：３０重量％のキシレン溶液をパーコー
ターで鋼板上に塗布し、鋼板を１８０℃に保った炉で１
分間加熱し芯材を蒸発させた。その後塗布面を内側にし
て２枚の鋼板を合せ、１９０℃まで昇＠２分間保持し、
１００℃まで冷却して行った。加圧は昇温前から冷却後
まで常時２Ｙｉとしｆｃ。
ターで鋼板上に塗布し、鋼板を１８０℃に保った炉で１
分間加熱し芯材を蒸発させた。その後塗布面を内側にし
て２枚の鋼板を合せ、１９０℃まで昇＠２分間保持し、
１００℃まで冷却して行った。加圧は昇温前から冷却後
まで常時２Ｙｉとしｆｃ。
ポリアミド系：樹脂フィルムを２枚の鋼板で挾み、１８
０℃１で昇＠、２分間保持し、１００℃まで冷却して行
った。加圧は昇温前から冷却後まで常時２″Ｍとした。
０℃１で昇＠、２分間保持し、１００℃まで冷却して行
った。加圧は昇温前から冷却後まで常時２″Ｍとした。
又各制振鋼板の性能試験はつぎの方法で行った。
（イ） プレスでのしわ高さ
プレス条件 ：円筒深絞り
ポンチ径：１００ｍ
ポンチ肩半径：１０鵡
ダイス屑半径：１０ｆｉ
しわ押えカニ ０．５１−ン
潤ｆｙｔ：防錆油
ブランク径二２００期
上記条件で高さ２０ｍ成形し、フランジ部のしわ高さを
評価した。２０ｍスパン内のしわの高さで、しわ高さを
評価した。
評価した。２０ｍスパン内のしわの高さで、しわ高さを
評価した。
（ロ）引張曲げによる鋼板はがれの有無第３図に示す治
具で鋼板に引張曲げを与えた際のはがれを観察した。
具で鋼板に引張曲げを与えた際のはがれを観察した。
引張曲げ条件
引抜き速度二５００畷／＝
引抜き長さ：２００ｍ
引抜き後残存試料長さ：３Ｃ）ｍ
潤滑 ：防錆油
治具面圧 ：３０驚
（／→ エリクセン試験
試験は、薄い側の鋼板を張出し外側にして行った。試験
方法はＪＩＳＺ２２４７に準拠して行った。
方法はＪＩＳＺ２２４７に準拠して行った。
に）・芯材の剪断接着強度は剪断引張試験を行って求め
た。第４図に剪断引張試験の概略図を示す。
た。第４図に剪断引張試験の概略図を示す。
引張速度： ５ｍ／ｍ
試験温度＝２０℃
試験を行い破断する際の荷重を接着部の面積で割り、こ
れを剪断接着強度とした。
れを剪断接着強度とした。
第１表から明かなどとく本発明の実施例はいずれも比較
例に対し、すぐれたプレス成形性を示した。
例に対し、すぐれたプレス成形性を示した。
以上説明したように、不発明によりプレス成形性に優れ
た制振鋼板が得られる。これは自動車用用途を中心とし
た高いプレス成形性を必要とする制振鋼板の用途に対し
、寄与するところ大である。
た制振鋼板が得られる。これは自動車用用途を中心とし
た高いプレス成形性を必要とする制振鋼板の用途に対し
、寄与するところ大である。
第１図は（ｔ＋ ＋ ｔｚ ）／ ｔ、ｘの値としわ高
さの関係を示す説明図、第２図は他方の鋼板板厚ｔ２と
エリクセン値（張出し性を示す）の関係を示す説明図、
第３図は引張曲げ試験方法の概略図、第４図は剪断引張
試験の概略図である。 １・・・試験片、２・・・接着部分。 代理人 弁理士 秋 沢 政 元 他１名 オ）図 ７１−２図 ’２’２ （ｍηＬン ７１′３図 面圧 ７４図
さの関係を示す説明図、第２図は他方の鋼板板厚ｔ２と
エリクセン値（張出し性を示す）の関係を示す説明図、
第３図は引張曲げ試験方法の概略図、第４図は剪断引張
試験の概略図である。 １・・・試験片、２・・・接着部分。 代理人 弁理士 秋 沢 政 元 他１名 オ）図 ７１−２図 ’２’２ （ｍηＬン ７１′３図 面圧 ７４図
Claims (1)
- （１）２枚の鋼板の間に剪断接着強度１００ｍ／ｃｍ＾
３以下の樹脂を介在させた制振鋼板において、片側の鋼
板の板厚ｔ＿１が０．６５ｍｍ以下で他方の鋼板の板厚
ｔ＿２が０．３０ｍｍ以上であり、下記条件を満足する
ことを特徴とするプレス成形性に優れた制振鋼板。 （ｔ＿１＋ｔ＿２）／ｔ＿１≦１．７５
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21589586A JPS6372537A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | プレス成形性に優れた制振鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21589586A JPS6372537A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | プレス成形性に優れた制振鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6372537A true JPS6372537A (ja) | 1988-04-02 |
Family
ID=16680033
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21589586A Pending JPS6372537A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | プレス成形性に優れた制振鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6372537A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011005725A (ja) * | 2009-06-25 | 2011-01-13 | Nippon Steel Corp | 樹脂シート積層鋼板 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5595563A (en) * | 1979-01-16 | 1980-07-19 | Hitachi Cable | Laminate structure material |
| JPS5926640A (ja) * | 1982-08-03 | 1984-02-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 制振用複合鋼板 |
-
1986
- 1986-09-16 JP JP21589586A patent/JPS6372537A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5595563A (en) * | 1979-01-16 | 1980-07-19 | Hitachi Cable | Laminate structure material |
| JPS5926640A (ja) * | 1982-08-03 | 1984-02-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 制振用複合鋼板 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011005725A (ja) * | 2009-06-25 | 2011-01-13 | Nippon Steel Corp | 樹脂シート積層鋼板 |
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