JP2846392B2 - 温間成形用制振複合アルミニウム材、その成形品およびプレス成形方法 - Google Patents
温間成形用制振複合アルミニウム材、その成形品およびプレス成形方法Info
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Description
【産業上の利用分野】 本発明は制振性、成形性、強度に優れ軽量な温間成形
用制振複合アルミニウム材、その成形品およびプレス成
形方法に関する。
用制振複合アルミニウム材、その成形品およびプレス成
形方法に関する。
制振性の必要なプレス成形品の軽量化を図るには制振
複合アルミニウム材の使用が考えられる。しかし制振ア
ルミニウム材はその優れた特性にも係わらずプレス成形
加工には不向きとされ、平板状のままで使用されること
が一般的であった。一部プレス成形品として使用される
場合でも打ち抜き加工、曲げ加工、浅絞り加工までしか
できず、深絞り加工、張出し加工は困難であった。また
その場合でも、制振複合アルミニウム材を構成するアル
ミニウム合金は伸び向上を計るためMg、Mn、Cu、Cr等の
強度向上に有効な添加成分を含ませることができないた
め材料強度は低いものであった。
複合アルミニウム材の使用が考えられる。しかし制振ア
ルミニウム材はその優れた特性にも係わらずプレス成形
加工には不向きとされ、平板状のままで使用されること
が一般的であった。一部プレス成形品として使用される
場合でも打ち抜き加工、曲げ加工、浅絞り加工までしか
できず、深絞り加工、張出し加工は困難であった。また
その場合でも、制振複合アルミニウム材を構成するアル
ミニウム合金は伸び向上を計るためMg、Mn、Cu、Cr等の
強度向上に有効な添加成分を含ませることができないた
め材料強度は低いものであった。
この発明は、上記した従来における問題点、すなわち
高強度でかつ温間プレス成形に適した制振複合アルミニ
ウム材とその成形品およびプレス成形方法品を提示する
ものである。
高強度でかつ温間プレス成形に適した制振複合アルミニ
ウム材とその成形品およびプレス成形方法品を提示する
ものである。
すなわち、 第１請求項はMg2.0％以上6.0％以下、Be0.0001％以上0.
01％以下を含有し、Mn2.0％以下、Cr0.5％以下、Zr0.5
％以下、V0.5％以下、Cuが2.0％以下、Zn2.5％以下の１
種または２種以上を含有し残部Al及び不可避不純物より
なり、250℃での伸び率40％以上の二枚のアルミニウム
合金板材の間にガラス転移点０℃以上90℃以下の樹脂材
を挟んだ温間成形用制振複合アルミニウム材、 第２請求項は第１請求項の制振複合アルミニウム材より
なる温間プレス成形品、 第３請求項は第１請求項の制振複合アルミニウム材を、
温度を180℃以上300℃以下としたダイスおよびブランク
ホルダー間に全周を加圧して挟み一定時間保持した後、
上記ダイスとブランクホルダーの温度より20℃以上250
℃以下低い温度にしたポンチでプレス加工することを特
徴とする温間プレス成形方法である。 まず樹脂を挟むアルミニウム材には、Mg2.0％以上6.0
％以下、Be0.0001％以上0.01％以下を含有し、Mn2.0％
以下、Cr0.5％以下、Zr0.5％以下、V0.5％以下、Cuが2.
0％以下、Zn2.5％以下の１種または２種以上を含有し残
部Al及び不可避不純物よりなるアルミニウム合金材を使
用する。 Mgが2.0％未満では室温時の強度が低く高温時の伸び
が低い。Mgが6.0％を越えると圧延時割れが発生し易
く、板厚1.0mm以下の薄板圧延では多数回の焼鈍や耳割
れ部の除去が必要となりコスト高となるからである。 Beは圧延板表面のMgの酸化を抑制し、表面を安定化す
る。これにより、金型への、ビルドアップが抑制され、
型かじり性が向上する。添加量は1ppm未満では効果がな
いが100ppmを超えると効果が飽和する。 Mn2.0％以下、Cr0.5％以下、Zr0.5％以下、V0.5％以
下、Cuが2.0％以下、Zn2.5％以下の１種または２種は強
度向上、引張り強さと0.2％耐力の比を1.7以上にするた
めおよび伸び率を向上するために添加する。しかしMnが
0.80％、Crが0.25％、Zrが0.5％、Ｖが0.5％をそれぞれ
越えれば、温間成形性が低下するとともに、常温での成
形性も低下し、また鋳造時に粗大な金属間化合物を生成
され易くなる、またCuが2.0％、またはZnが2.5％を越え
れば耐食性が低下する。したがってMnは2.0％以下、Cr
は0.25％以下、Zrは0.5％以下、Ｖは0.5％以下、Cuは2.
0％以下、Znは2.5％以下の範囲内とした。 以上の各成分の残部はAlおよび不可避的不純物とすれ
ばよい。なおアルミニウム合金における不可避的不純物
としては一般にFe、Si等が含有されるが、Fe0.4％以
下、Si0.4％以下であれば特に性能が著しく損なわれる
ことはない。但し、Fe,Siはいずれも少ない方が成形性
がいっそう良好となるから、Fe,Siの量はそれぞれ0.2％
以下に規制することが好ましい。 さらに鋳塊結晶粒微細化のためTiもしくは、Tiおよび
Ｂを添加してもよい。但し、初晶TiAl3粒子晶出のた
め、Tiは0.15％とする。またTiB2粒子生成防止のため、
Ｂは500ppm以下とする。 なお伸びが大きい方が変形能がよく、張出しや伸びフ
ランジの成形性が優れているが温間においても同様であ
り、250℃での伸び率は40％以上が必要である。 上記アルミニウム合金材に挟まれる制振樹脂として
は、ガラス転移点が０℃以上90℃以下のものを用いる。
樹脂の種類はポリエステル、エポキシ、ポリエチレン、
ポリオレフィン、ポリプロピレン、ナイロン、アクリ
ル、ゴム等いずれでもよい。 ガラス転位点が０℃未満では通常の室温における取扱
い性が劣り、ガラス転位点が90℃を越える場合も通常の
室温における使用時制振性が劣る。 これらの樹脂をアルミニウム材と複合するには樹脂を
溶媒に溶かしてロールコーター等で塗布して加熱圧着す
る塗布タイプとフイルム状の樹脂を挟んで加熱圧着する
フイルム接着タイプとがある。本願の温間成形用制振複
合アルミニウム材にはいずれの方式を用いてもかまわな
いが、フイルム接着タイプで接着剤によりアルミニウム
と接合するタイプは材料温度が高温となる温間成形の場
合フイルムとアルミニウム材間で剥離しないような接着
剤を選択しなければならない。本願の方法では塗布タイ
プのポリエステル樹脂の方が成形時の剥離が発生せず良
好な性能を示す。 上記のようなアルミニウム合金材と樹脂とよりなる制
振複合アルミニウム材を、ダイスおよびブランクホルダ
温度を180℃以上300℃以下としたダイスとブランクホル
ダ間で全周を加圧して挟み、一定時間保持した後ダイス
とブランクホルダ温度より20℃以上250℃以下低い温度
としたポンチによりプレス加工する。 制振複合アルミニウム材を高温のダイスおよびブラン
クホルダ温度間で全周を加圧して挟み一定時間保持する
のは、制振複合アルミニウム材を高温としアルミニウム
材の耐力の低下と伸びの向上を計る為である。すなわ
ち、200℃で室温時の2.5倍の伸び率となり複雑形状の成
形が可能となるので180℃以上とした。 また300℃を越えると連続成形時、カジリ、焼き付き
を発生し、生産の安定性が得られず、また潤滑油が変質
し洗浄不能となる。よってダイスおよびブランクホルダ
の温度を300℃以下とした。 制振複合アルミニウム材の全周を加圧して挟むのは、
中央部の樹脂を流出させないためである。このようにす
ると外周部の樹脂の一部のみが流出するだけで、意外に
も成形品の制振性は良好である。 ダイスとブランクホルダ温度より低い温度としたポン
チによりプレス加工する理由は、低い温度としたポンチ
肩Ｒ部の材料強度と、高温としたダイスおよびブランク
ホルダによって挟んだフランジ部分の変形応力との差を
確保するためで、ポンチ温度が20℃以上低い場合に差は
確保できる。 この温度差が大きいほどポンチ肩Ｒ部の材料強度とフ
ランジ部分の変形応力との差は大きくなり深絞り性は向
上することは自明の事であるが、制振複合アルミニウム
材の用途例にあるような複雑形状成形ではポンチ温度が
低いとポンチと材料の接触点近傍の材料温度が低温とな
りすぎ伸びが低下し成形時破断しやすくなる。この伸び
を確保するためポンチ温度は250℃以下としたが、好ま
しくはダイス、ブランクホルダの温度とポンチ温度の関
係は特願昭63−315648に示したように第２図の太線内、
さらに好ましくは斜線内の範囲である。 本願発明による成形品としては自動車オイルパン、エ
ンジンカバー、エンジンルーム遮蔽板、ダッシュパネ
ル、フロアパネル、ギアカバー、チェーンカバー、マフ
ラーカバー、マフラー、エンジンカバー、ブロワハウジ
ング、オイルパン、等の自動車、二輪車、農耕機等の部
品やモーターカバー、コンプレッサーカバー、エバポレ
ーターカバー、等の冷凍温度調節機器部品や携帯型カセ
ットテープレコーダー、CD、コンピューターケース、ハ
ードディスクケース、フロッピーディスクケース、スピ
ーカーフレーム等の音響電子部品、チエーンソーカバ
ー、発電機カバー、草刈機カバー、生け垣トリマカバー
等の野外部品等がある。 本発明に用いる温間成形加工装置の１例を第２図に示
す。１が制振複合アルミニウム材である。 ２はダイス、３はポンチ、４はブランクホルダ、５は
発熱体である。また本温間成形装置は複雑形状、即ち同
時に２個の成形部を形成するものとなっている。
01％以下を含有し、Mn2.0％以下、Cr0.5％以下、Zr0.5
％以下、V0.5％以下、Cuが2.0％以下、Zn2.5％以下の１
種または２種以上を含有し残部Al及び不可避不純物より
なり、250℃での伸び率40％以上の二枚のアルミニウム
合金板材の間にガラス転移点０℃以上90℃以下の樹脂材
を挟んだ温間成形用制振複合アルミニウム材、 第２請求項は第１請求項の制振複合アルミニウム材より
なる温間プレス成形品、 第３請求項は第１請求項の制振複合アルミニウム材を、
温度を180℃以上300℃以下としたダイスおよびブランク
ホルダー間に全周を加圧して挟み一定時間保持した後、
上記ダイスとブランクホルダーの温度より20℃以上250
℃以下低い温度にしたポンチでプレス加工することを特
徴とする温間プレス成形方法である。 まず樹脂を挟むアルミニウム材には、Mg2.0％以上6.0
％以下、Be0.0001％以上0.01％以下を含有し、Mn2.0％
以下、Cr0.5％以下、Zr0.5％以下、V0.5％以下、Cuが2.
0％以下、Zn2.5％以下の１種または２種以上を含有し残
部Al及び不可避不純物よりなるアルミニウム合金材を使
用する。 Mgが2.0％未満では室温時の強度が低く高温時の伸び
が低い。Mgが6.0％を越えると圧延時割れが発生し易
く、板厚1.0mm以下の薄板圧延では多数回の焼鈍や耳割
れ部の除去が必要となりコスト高となるからである。 Beは圧延板表面のMgの酸化を抑制し、表面を安定化す
る。これにより、金型への、ビルドアップが抑制され、
型かじり性が向上する。添加量は1ppm未満では効果がな
いが100ppmを超えると効果が飽和する。 Mn2.0％以下、Cr0.5％以下、Zr0.5％以下、V0.5％以
下、Cuが2.0％以下、Zn2.5％以下の１種または２種は強
度向上、引張り強さと0.2％耐力の比を1.7以上にするた
めおよび伸び率を向上するために添加する。しかしMnが
0.80％、Crが0.25％、Zrが0.5％、Ｖが0.5％をそれぞれ
越えれば、温間成形性が低下するとともに、常温での成
形性も低下し、また鋳造時に粗大な金属間化合物を生成
され易くなる、またCuが2.0％、またはZnが2.5％を越え
れば耐食性が低下する。したがってMnは2.0％以下、Cr
は0.25％以下、Zrは0.5％以下、Ｖは0.5％以下、Cuは2.
0％以下、Znは2.5％以下の範囲内とした。 以上の各成分の残部はAlおよび不可避的不純物とすれ
ばよい。なおアルミニウム合金における不可避的不純物
としては一般にFe、Si等が含有されるが、Fe0.4％以
下、Si0.4％以下であれば特に性能が著しく損なわれる
ことはない。但し、Fe,Siはいずれも少ない方が成形性
がいっそう良好となるから、Fe,Siの量はそれぞれ0.2％
以下に規制することが好ましい。 さらに鋳塊結晶粒微細化のためTiもしくは、Tiおよび
Ｂを添加してもよい。但し、初晶TiAl3粒子晶出のた
め、Tiは0.15％とする。またTiB2粒子生成防止のため、
Ｂは500ppm以下とする。 なお伸びが大きい方が変形能がよく、張出しや伸びフ
ランジの成形性が優れているが温間においても同様であ
り、250℃での伸び率は40％以上が必要である。 上記アルミニウム合金材に挟まれる制振樹脂として
は、ガラス転移点が０℃以上90℃以下のものを用いる。
樹脂の種類はポリエステル、エポキシ、ポリエチレン、
ポリオレフィン、ポリプロピレン、ナイロン、アクリ
ル、ゴム等いずれでもよい。 ガラス転位点が０℃未満では通常の室温における取扱
い性が劣り、ガラス転位点が90℃を越える場合も通常の
室温における使用時制振性が劣る。 これらの樹脂をアルミニウム材と複合するには樹脂を
溶媒に溶かしてロールコーター等で塗布して加熱圧着す
る塗布タイプとフイルム状の樹脂を挟んで加熱圧着する
フイルム接着タイプとがある。本願の温間成形用制振複
合アルミニウム材にはいずれの方式を用いてもかまわな
いが、フイルム接着タイプで接着剤によりアルミニウム
と接合するタイプは材料温度が高温となる温間成形の場
合フイルムとアルミニウム材間で剥離しないような接着
剤を選択しなければならない。本願の方法では塗布タイ
プのポリエステル樹脂の方が成形時の剥離が発生せず良
好な性能を示す。 上記のようなアルミニウム合金材と樹脂とよりなる制
振複合アルミニウム材を、ダイスおよびブランクホルダ
温度を180℃以上300℃以下としたダイスとブランクホル
ダ間で全周を加圧して挟み、一定時間保持した後ダイス
とブランクホルダ温度より20℃以上250℃以下低い温度
としたポンチによりプレス加工する。 制振複合アルミニウム材を高温のダイスおよびブラン
クホルダ温度間で全周を加圧して挟み一定時間保持する
のは、制振複合アルミニウム材を高温としアルミニウム
材の耐力の低下と伸びの向上を計る為である。すなわ
ち、200℃で室温時の2.5倍の伸び率となり複雑形状の成
形が可能となるので180℃以上とした。 また300℃を越えると連続成形時、カジリ、焼き付き
を発生し、生産の安定性が得られず、また潤滑油が変質
し洗浄不能となる。よってダイスおよびブランクホルダ
の温度を300℃以下とした。 制振複合アルミニウム材の全周を加圧して挟むのは、
中央部の樹脂を流出させないためである。このようにす
ると外周部の樹脂の一部のみが流出するだけで、意外に
も成形品の制振性は良好である。 ダイスとブランクホルダ温度より低い温度としたポン
チによりプレス加工する理由は、低い温度としたポンチ
肩Ｒ部の材料強度と、高温としたダイスおよびブランク
ホルダによって挟んだフランジ部分の変形応力との差を
確保するためで、ポンチ温度が20℃以上低い場合に差は
確保できる。 この温度差が大きいほどポンチ肩Ｒ部の材料強度とフ
ランジ部分の変形応力との差は大きくなり深絞り性は向
上することは自明の事であるが、制振複合アルミニウム
材の用途例にあるような複雑形状成形ではポンチ温度が
低いとポンチと材料の接触点近傍の材料温度が低温とな
りすぎ伸びが低下し成形時破断しやすくなる。この伸び
を確保するためポンチ温度は250℃以下としたが、好ま
しくはダイス、ブランクホルダの温度とポンチ温度の関
係は特願昭63−315648に示したように第２図の太線内、
さらに好ましくは斜線内の範囲である。 本願発明による成形品としては自動車オイルパン、エ
ンジンカバー、エンジンルーム遮蔽板、ダッシュパネ
ル、フロアパネル、ギアカバー、チェーンカバー、マフ
ラーカバー、マフラー、エンジンカバー、ブロワハウジ
ング、オイルパン、等の自動車、二輪車、農耕機等の部
品やモーターカバー、コンプレッサーカバー、エバポレ
ーターカバー、等の冷凍温度調節機器部品や携帯型カセ
ットテープレコーダー、CD、コンピューターケース、ハ
ードディスクケース、フロッピーディスクケース、スピ
ーカーフレーム等の音響電子部品、チエーンソーカバ
ー、発電機カバー、草刈機カバー、生け垣トリマカバー
等の野外部品等がある。 本発明に用いる温間成形加工装置の１例を第２図に示
す。１が制振複合アルミニウム材である。 ２はダイス、３はポンチ、４はブランクホルダ、５は
発熱体である。また本温間成形装置は複雑形状、即ち同
時に２個の成形部を形成するものとなっている。
第１表に示す本発明成分範囲内の成分組成のアルミニ
ウム合金１−４および本発明成分範囲外の合金５−７に
ついて、常法に従いDC鋳造し、得られた鋳塊に530 ℃×10時間の均質化処理を施した後、常法に従い3mmま
で熱間圧延しその後冷間圧延を施して板厚1.5mmとし中
間焼鈍を施し、更に冷間圧延にて板厚0.48mmとした。 この板厚0.48mmの冷間圧延板に対し、320℃×２時間
の焼鈍を施して最終の圧延板を得た。 この各圧延板について300℃において50％の伸びを与
える温間引張り加工後の室温強度を調べた結果を第２表
に示す。 第２表から、この発明の実施例のアルミニウム合金板
材は温間成形後も用途例にあるような各種匡体として実
用上支障のない程度の強度を有していることが判る。 また各圧延板にたいし250℃の温間引張り試験を行な
い、伸びを調べた結果を第３表に示す。 試験は250℃の温度で30分保持してから引張り速度を
５×10−2/秒としておこなった。 第３表から、本発明のアルミニウム合金板材はすべて
250℃での伸び率が40％以上になっていて温間成形性が
良好であることが推測される。 このように成分組成と、250℃での伸び率が本願発明
の範囲内のアルミニウム合金は温間成形性が良好でかつ
温間成形後の強度も高いので、次に述べるように樹脂材
を挟んだ制振複合アルミニウム材とした場合にも温間プ
レス性が良好となる。 さらに各圧延板をクロメート処理し、片面にバーコー
ターにて転移点温度40℃のポリエステル樹脂を乾燥塗膜
厚で20μｍ塗布した２枚のアルミニウム板の樹脂面同士
を張り合わせ後230℃で加熱圧着し制振複合アルミニウ
ム合金材とした。これを温間成形加工し成形性（成形高
さ）、型カジリ性と成形後の制振性（打撃音の減衰耳判
定）について比較した結果を第４表に示す。 なお制振性の試験の比較材としてJIS A5182P−Ｏ
板厚1.0mmの成形品を用いた。 成形試験は第１図に示した装置を使用しダイス、ブラ
ンクホルダの温度は250℃とし制振アルミニウム合金板
ブランク260mm×180mmを挟んで１分間保持後100℃とし
たポンチにより速度200mm/分で成形した。潤滑材は特願
平１−119356、１−119357、１−119358、１−119359、
１−119360、１−119361に記載のいずれも好ましいが、
第４表の実施例は特願平１−119356に記載のカーボン数
Ｃ＝16のアルキル基よりなる脂肪酸のカリウム石鹸であ
って水に対する溶解度が20％に達する温度が50℃未満の
もの５％〜20％および粒度3.0μｍの二硫化モリブデン
粉末５％を水に含有させた潤滑剤を使用した。 第４表から、この実施例のアルミニウム合金板材より
なる制振アルミニウム合金材は温間成形加工における成
形性が良好で、型かじりが少なく、成形後の制振性に優
れており、従って量産規模での成形に適している事が判
る。 またダイス、ブランクホルダとポンチの温度を各種変
化させて本発明合金２の制振アルミニウム合金板につい
て温間加工し成形性（成形高さ）を比較し第５表に示し
た。 制振アルミニウム合金板ブランク260mm×180mmを挟ん
で１分間保持後ポンチにより速度200mm/分で成形した。
潤滑材は特願平１−119356記載のカーボン数Ｃ＝16のア
ルキル基よりなる脂肪酸のカリウム石鹸であって水に対
する溶解度が20％に達する温度が50℃未満のもの５％〜
20％および粒度3.0μｍの二硫化モリブデン粉末５％を
水に含有させた潤滑剤を使用した。 第５表から本発明の制振複合アルミニウム材は本願第
３請求項のダイス・ブランクホルダ、ポンチの温度範囲
（第１図領域abcd）にある時、温間プレス成形性に優れ
ている事がわかる。
ウム合金１−４および本発明成分範囲外の合金５−７に
ついて、常法に従いDC鋳造し、得られた鋳塊に530 ℃×10時間の均質化処理を施した後、常法に従い3mmま
で熱間圧延しその後冷間圧延を施して板厚1.5mmとし中
間焼鈍を施し、更に冷間圧延にて板厚0.48mmとした。 この板厚0.48mmの冷間圧延板に対し、320℃×２時間
の焼鈍を施して最終の圧延板を得た。 この各圧延板について300℃において50％の伸びを与
える温間引張り加工後の室温強度を調べた結果を第２表
に示す。 第２表から、この発明の実施例のアルミニウム合金板
材は温間成形後も用途例にあるような各種匡体として実
用上支障のない程度の強度を有していることが判る。 また各圧延板にたいし250℃の温間引張り試験を行な
い、伸びを調べた結果を第３表に示す。 試験は250℃の温度で30分保持してから引張り速度を
５×10−2/秒としておこなった。 第３表から、本発明のアルミニウム合金板材はすべて
250℃での伸び率が40％以上になっていて温間成形性が
良好であることが推測される。 このように成分組成と、250℃での伸び率が本願発明
の範囲内のアルミニウム合金は温間成形性が良好でかつ
温間成形後の強度も高いので、次に述べるように樹脂材
を挟んだ制振複合アルミニウム材とした場合にも温間プ
レス性が良好となる。 さらに各圧延板をクロメート処理し、片面にバーコー
ターにて転移点温度40℃のポリエステル樹脂を乾燥塗膜
厚で20μｍ塗布した２枚のアルミニウム板の樹脂面同士
を張り合わせ後230℃で加熱圧着し制振複合アルミニウ
ム合金材とした。これを温間成形加工し成形性（成形高
さ）、型カジリ性と成形後の制振性（打撃音の減衰耳判
定）について比較した結果を第４表に示す。 なお制振性の試験の比較材としてJIS A5182P−Ｏ
板厚1.0mmの成形品を用いた。 成形試験は第１図に示した装置を使用しダイス、ブラ
ンクホルダの温度は250℃とし制振アルミニウム合金板
ブランク260mm×180mmを挟んで１分間保持後100℃とし
たポンチにより速度200mm/分で成形した。潤滑材は特願
平１−119356、１−119357、１−119358、１−119359、
１−119360、１−119361に記載のいずれも好ましいが、
第４表の実施例は特願平１−119356に記載のカーボン数
Ｃ＝16のアルキル基よりなる脂肪酸のカリウム石鹸であ
って水に対する溶解度が20％に達する温度が50℃未満の
もの５％〜20％および粒度3.0μｍの二硫化モリブデン
粉末５％を水に含有させた潤滑剤を使用した。 第４表から、この実施例のアルミニウム合金板材より
なる制振アルミニウム合金材は温間成形加工における成
形性が良好で、型かじりが少なく、成形後の制振性に優
れており、従って量産規模での成形に適している事が判
る。 またダイス、ブランクホルダとポンチの温度を各種変
化させて本発明合金２の制振アルミニウム合金板につい
て温間加工し成形性（成形高さ）を比較し第５表に示し
た。 制振アルミニウム合金板ブランク260mm×180mmを挟ん
で１分間保持後ポンチにより速度200mm/分で成形した。
潤滑材は特願平１−119356記載のカーボン数Ｃ＝16のア
ルキル基よりなる脂肪酸のカリウム石鹸であって水に対
する溶解度が20％に達する温度が50℃未満のもの５％〜
20％および粒度3.0μｍの二硫化モリブデン粉末５％を
水に含有させた潤滑剤を使用した。 第５表から本発明の制振複合アルミニウム材は本願第
３請求項のダイス・ブランクホルダ、ポンチの温度範囲
（第１図領域abcd）にある時、温間プレス成形性に優れ
ている事がわかる。
本願発明によれば、上記したように軽量性と制振性と
強度が必要で複雑な形状を有する物品が容易に得られ
る。
強度が必要で複雑な形状を有する物品が容易に得られ
る。
第１図はダイス・ブランクホルダ温度T1および、ポンチ
温度T2に対する好ましい加工領域を示すグラフである。 領域abcdが本願第３請求項の範囲、その中の斜線の入っ
た領域が最適の加工領域である。 直線ｅはT1＝T2の線である。 第２図は第３請求項のプレス成形法を表わす模式図。 １……制振複合アルミニウム材、２……ダイス ３……ポンチ、４……ブランクホルダー、５……発熱体
温度T2に対する好ましい加工領域を示すグラフである。 領域abcdが本願第３請求項の範囲、その中の斜線の入っ
た領域が最適の加工領域である。 直線ｅはT1＝T2の線である。 第２図は第３請求項のプレス成形法を表わす模式図。 １……制振複合アルミニウム材、２……ダイス ３……ポンチ、４……ブランクホルダー、５……発熱体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B32B 15/01 B32B 15/08 B21D 22/20 C22C 21/00
Claims (3)
- 【請求項１】Mg2.0％以上6.0％以下、Be0.0001％以上0.
01％以下を含有し、Mn2.0％以下、Cr0.5％以下、Zr0.5
％以下、V0.5％以下、Cuが2.0％以下、Zn2.5％以下の１
種または２種以上を含有し残部Al及び不可避不純物より
なり、250℃での伸び率40％以上の二枚のアルミニウム
合金板材の間にガラス転移点０℃以上90℃以下の樹脂材
を挟んだ温間成形用制振複合アルミニウム材。 - 【請求項２】Mg2.0％以上6.0％以下、Be0.0001％以上0.
01％以下を含有し、Mn2.0％以下、Cr0.5％以下、Zr0.5
％以下、V0.5％以下、Cuが2.0％以下、Zn2.5％以下の１
種または２種以上を含有し残部Al及び不可避不純物より
なり、250℃での伸び率40％以上の二枚のアルミニウム
合金板材の間にガラス転移点０℃以上90℃以下の樹脂材
を挟んだ制振複合アルミニウム材よりなる温間プレス成
形品。 - 【請求項３】Mg2.0％以上6.0％以下、Be0.0001％以上0.
01％以下を含有し、Mn2.0％以下、Cr0.5％以下、Zr0.5
％以下、V0.5％以下、Cuが2.0％以下、Zn2.5％以下の１
種または２種以上を含有し残部Al及び不可避不純物より
なり、250℃での伸び率40％以上でかつ伸び率20％以上
の二枚のアルミニウム合金板材の間にガラス転移点０℃
以上90℃以下の樹脂材を挟んだ制振複合アルミニウム材
を、温度を180℃以上300℃以下としたダイスおよびブラ
ンクホルダー間に全周を加圧して挟み一定時間保持した
後、上記ダイスとブランクホルダーの温度より20℃以上
250℃以下低い温度にしたポンチでプレス加工すること
を特徴とする温間プレス成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2032750A JP2846392B2 (ja) | 1990-02-14 | 1990-02-14 | 温間成形用制振複合アルミニウム材、その成形品およびプレス成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2032750A JP2846392B2 (ja) | 1990-02-14 | 1990-02-14 | 温間成形用制振複合アルミニウム材、その成形品およびプレス成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03236951A JPH03236951A (ja) | 1991-10-22 |
| JP2846392B2 true JP2846392B2 (ja) | 1999-01-13 |
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ID=12367525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2032750A Expired - Fee Related JP2846392B2 (ja) | 1990-02-14 | 1990-02-14 | 温間成形用制振複合アルミニウム材、その成形品およびプレス成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2846392B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007129536A (ja) * | 2005-11-04 | 2007-05-24 | Kenwood Corp | 電気音響変換器用振動板、電気音響変換器用振動板の製造方法及び電気音響変換器 |
| JP2007125601A (ja) * | 2005-11-07 | 2007-05-24 | Nippon Steel Corp | アルミニウム合金板の温間プレス成形方法 |
-
1990
- 1990-02-14 JP JP2032750A patent/JP2846392B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03236951A (ja) | 1991-10-22 |
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