JP3293491B2 - 高速深絞り成形時の耐加工剥離性に優れた樹脂複合型制振金属板 - Google Patents
高速深絞り成形時の耐加工剥離性に優れた樹脂複合型制振金属板Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、２枚の金属板の間
に粘弾性樹脂を挟み込んだ振動吸収性能を有する複合材
料において、高速深絞りプレス成形などを行った場合の
加工剥離の少ない、高速深絞り成形時の耐加工剥離性に
優れた樹脂複合型制振金属板に関する。
に粘弾性樹脂を挟み込んだ振動吸収性能を有する複合材
料において、高速深絞りプレス成形などを行った場合の
加工剥離の少ない、高速深絞り成形時の耐加工剥離性に
優れた樹脂複合型制振金属板に関する。
【０００２】
【従来の技術】樹脂複合型制振金属板は、２枚の金属板
の間に粘弾性樹脂を介在させて、その粘弾性特性により
金属板に加えられた振動を吸収する材料である。この材
料は、近年の自動車に対する騒音規制の強化から、エン
ジンオイルパンなどの自動車部品への適用が増加してい
る。
の間に粘弾性樹脂を介在させて、その粘弾性特性により
金属板に加えられた振動を吸収する材料である。この材
料は、近年の自動車に対する騒音規制の強化から、エン
ジンオイルパンなどの自動車部品への適用が増加してい
る。
【０００３】自動車のエンジンオイルパンなどの製造は
成形速度（成形品の高さ変化の速度）１０ｍ／ｍｉｎ以
上の高速深絞りのプレス成形が行われるのが一般的であ
る。樹脂複合型制振金属板をこの高速深絞りプレス成形
した場合、粘弾性樹脂（ダンパー樹脂）には応力速度１
０2 ＭＰａ／Ｓ以上の衝撃的なせん断力が働く。このよ
うな衝撃力の下では、ダンパー樹脂には脆性的な破壊が
起こる場合があり、静的なプレス成形の場合には加工剥
離が発生しない材料でも、表皮金属板のズレに起因する
加工剥離が発生する。この加工剥離が成形部品の広い領
域で発生した場合には、成形部品の剛性が低下し使用時
の振動が激しくなり、その結果、疲労割れが発生した
り、制振性を悪化させるなどの問題が発生する。
成形速度（成形品の高さ変化の速度）１０ｍ／ｍｉｎ以
上の高速深絞りのプレス成形が行われるのが一般的であ
る。樹脂複合型制振金属板をこの高速深絞りプレス成形
した場合、粘弾性樹脂（ダンパー樹脂）には応力速度１
０2 ＭＰａ／Ｓ以上の衝撃的なせん断力が働く。このよ
うな衝撃力の下では、ダンパー樹脂には脆性的な破壊が
起こる場合があり、静的なプレス成形の場合には加工剥
離が発生しない材料でも、表皮金属板のズレに起因する
加工剥離が発生する。この加工剥離が成形部品の広い領
域で発生した場合には、成形部品の剛性が低下し使用時
の振動が激しくなり、その結果、疲労割れが発生した
り、制振性を悪化させるなどの問題が発生する。
【０００４】この加工剥離を低減する手段としては、ダ
ンパー樹脂（粘弾性樹脂）と接する鋼板面にクロメート
処理を施す方法（特開平5-133800号公報）やダンパー樹
脂に接する鋼板の粗さを特定範囲にすること（特開昭63
-72533号公報）などのダンパー樹脂と鋼板の界面接着強
度を向上させる方法が提案されている。しかしこれらの
方法は樹脂層内部の破壊により発生する加工剥離に対し
ては全く効果がない。
ンパー樹脂（粘弾性樹脂）と接する鋼板面にクロメート
処理を施す方法（特開平5-133800号公報）やダンパー樹
脂に接する鋼板の粗さを特定範囲にすること（特開昭63
-72533号公報）などのダンパー樹脂と鋼板の界面接着強
度を向上させる方法が提案されている。しかしこれらの
方法は樹脂層内部の破壊により発生する加工剥離に対し
ては全く効果がない。
【０００５】またこのほかに、ダンパー樹脂のせん断変
形抵抗を限定する方法（特開昭63-72535号公報、特開昭
63-72536号公報、特開昭63-153126 号公報、特開昭63-1
53127 号公報、特開昭63-153128 号公報）、ダンパー樹
脂の弾性率を限定する方法（特開昭59-87146号公報）、
ダンパー樹脂のせん断密着強度をある値以上とする方法
（特開昭59-57743号公報、特公平5-75578 号公報）など
が提案されているが、これらは静的な加工に対しては効
果が発揮されるものの、自動車のエンジンオイルパンな
どの高速深絞りプレス成形の場合には十分に剥離を低減
することができなかった。
形抵抗を限定する方法（特開昭63-72535号公報、特開昭
63-72536号公報、特開昭63-153126 号公報、特開昭63-1
53127 号公報、特開昭63-153128 号公報）、ダンパー樹
脂の弾性率を限定する方法（特開昭59-87146号公報）、
ダンパー樹脂のせん断密着強度をある値以上とする方法
（特開昭59-57743号公報、特公平5-75578 号公報）など
が提案されているが、これらは静的な加工に対しては効
果が発揮されるものの、自動車のエンジンオイルパンな
どの高速深絞りプレス成形の場合には十分に剥離を低減
することができなかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、これらの課
題を解決すべくなされたもので、高速深絞りプレス成形
時における表皮金属板のズレに起因する加工剥離の少な
い樹脂複合型制振金属板を提供するものである。
題を解決すべくなされたもので、高速深絞りプレス成形
時における表皮金属板のズレに起因する加工剥離の少な
い樹脂複合型制振金属板を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、高速深絞
りプレス成形において、ダンパー樹脂に与えられる衝撃
的せん断力に着目し、この衝撃せん断力によっても剥離
の発生しないための樹脂複合型制振金属板の構成条件を
鋭意検討した。その結果、２枚の樹脂複合型制振金属板
のうち板厚の厚い方の金属板の板厚と降伏強度、粘弾性
樹脂（ダンパー樹脂）の応力速度１０2 〜１０5 ＭＰａ
／Ｓにおけるせん断密着強度の最小値が特定の範囲とな
るように調整することにより加工剥離が低減されること
を見い出し、本発明を完成するに至った。
りプレス成形において、ダンパー樹脂に与えられる衝撃
的せん断力に着目し、この衝撃せん断力によっても剥離
の発生しないための樹脂複合型制振金属板の構成条件を
鋭意検討した。その結果、２枚の樹脂複合型制振金属板
のうち板厚の厚い方の金属板の板厚と降伏強度、粘弾性
樹脂（ダンパー樹脂）の応力速度１０2 〜１０5 ＭＰａ
／Ｓにおけるせん断密着強度の最小値が特定の範囲とな
るように調整することにより加工剥離が低減されること
を見い出し、本発明を完成するに至った。
【０００８】すなわち本発明は、２枚の金属板間に粘弾
性樹脂層を挟着してなる樹脂複合型制振金属板におい
て、板厚が厚い方の金属板の板厚をｔ（ｍｍ）、降伏強
度をＹ（ＭＰａ）とし、粘弾性樹脂層の応力速度１０2
〜１０5 ＭＰａ／Ｓにおける剪断密着強度の最小値をτ
（ＭＰａ）とした場合に、 Ｈ≦１２……(1) ただし、Ｈ＝Ｙ×ｔ2 ／τ の関係を満たす高速深絞り成形時の耐加工剥離性に優れ
た樹脂複合型制振金属板である。
性樹脂層を挟着してなる樹脂複合型制振金属板におい
て、板厚が厚い方の金属板の板厚をｔ（ｍｍ）、降伏強
度をＹ（ＭＰａ）とし、粘弾性樹脂層の応力速度１０2
〜１０5 ＭＰａ／Ｓにおける剪断密着強度の最小値をτ
（ＭＰａ）とした場合に、 Ｈ≦１２……(1) ただし、Ｈ＝Ｙ×ｔ2 ／τ の関係を満たす高速深絞り成形時の耐加工剥離性に優れ
た樹脂複合型制振金属板である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明についての詳細を説
明する。本発明の金属板には、冷延鋼板、熱延鋼板、亜
鉛メッキ鋼板、Ａｌ系、Ｃｒ系、Ｎｉ系、Ｓｎ系の金属
メッキ鋼板、Ａｌ板、ステンレス鋼板、銅板などが挙げ
られ、金属板表面にクロメート処理、リン酸塩処理、有
機樹脂被覆処理などの化成処理を施してもよい。この金
属板の厚みは強度、コスト面を考慮して、０．４〜１．
０ｍｍが好ましい。
明する。本発明の金属板には、冷延鋼板、熱延鋼板、亜
鉛メッキ鋼板、Ａｌ系、Ｃｒ系、Ｎｉ系、Ｓｎ系の金属
メッキ鋼板、Ａｌ板、ステンレス鋼板、銅板などが挙げ
られ、金属板表面にクロメート処理、リン酸塩処理、有
機樹脂被覆処理などの化成処理を施してもよい。この金
属板の厚みは強度、コスト面を考慮して、０．４〜１．
０ｍｍが好ましい。
【００１０】ダンパー材となる粘弾性樹脂層には、エポ
キシ、ポリウレタン、アクリル、熱硬化性ポリエステ
ル、ポリエチレン、ポリプロピレン系の樹脂を単独で使
用しても、混合して使用してもよく、これらの樹脂にニ
ッケル粉、鉄粉、銅粉、ステンレス粉、その他の合金金
属粉、金属繊維、カーボンブラック、グラファイトなど
の導電性物質を添加し、抵抗溶接性を付与することも可
能である。この樹脂層の厚みは制振性、コスト面を考慮
して、３５〜１００μｍが好ましい。
キシ、ポリウレタン、アクリル、熱硬化性ポリエステ
ル、ポリエチレン、ポリプロピレン系の樹脂を単独で使
用しても、混合して使用してもよく、これらの樹脂にニ
ッケル粉、鉄粉、銅粉、ステンレス粉、その他の合金金
属粉、金属繊維、カーボンブラック、グラファイトなど
の導電性物質を添加し、抵抗溶接性を付与することも可
能である。この樹脂層の厚みは制振性、コスト面を考慮
して、３５〜１００μｍが好ましい。
【００１１】Ｈ（Ｙ×ｔ2 ／τ）≦１２ ただし、ｔ：板厚が厚い方の金属板の板厚、Ｙ：降伏強
度（ＭＰａ）、τ：粘弾性樹脂層の応力速度１０2 〜１
０5 ＭＰａ／Ｓにおける剪断密着強度の最小値（ＭＰ
ａ） この関係は、発明者の実験により見出だされたので、Ｈ
値が１２以下の場合は、高速深絞りプレス成形時におけ
る剥離率が低減され、特にＨ値が７以下の場合、特に顕
著である。これに対し、Ｈ値が１２超えの場合には剥離
率は極端に増加する。このため、Ｈ≦１２の範囲に限定
する。
度（ＭＰａ）、τ：粘弾性樹脂層の応力速度１０2 〜１
０5 ＭＰａ／Ｓにおける剪断密着強度の最小値（ＭＰ
ａ） この関係は、発明者の実験により見出だされたので、Ｈ
値が１２以下の場合は、高速深絞りプレス成形時におけ
る剥離率が低減され、特にＨ値が７以下の場合、特に顕
著である。これに対し、Ｈ値が１２超えの場合には剥離
率は極端に増加する。このため、Ｈ≦１２の範囲に限定
する。
【００１２】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。板厚０．
４〜１．２ｍｍの様々な降伏強度の冷延鋼板に、Ｎｉ粉
をダンパー樹脂の重量に対して５ｗｔ％混入せしめたゴ
ム変性アクリル樹脂または熱硬化性ポリエステル樹脂を
樹脂厚５０μｍで塗工し、板厚０．４〜１．２ｍｍの様
々な降伏強度の冷延鋼板を圧着・加熱し、樹脂複合型制
振金属板を作製し、供試材とした。
４〜１．２ｍｍの様々な降伏強度の冷延鋼板に、Ｎｉ粉
をダンパー樹脂の重量に対して５ｗｔ％混入せしめたゴ
ム変性アクリル樹脂または熱硬化性ポリエステル樹脂を
樹脂厚５０μｍで塗工し、板厚０．４〜１．２ｍｍの様
々な降伏強度の冷延鋼板を圧着・加熱し、樹脂複合型制
振金属板を作製し、供試材とした。
【００１３】ゴム変性アクリル樹脂は、分子中に不飽和
結合を有するゴム成分とアクリル酸金属塩またはメタク
リル酸金属塩、さらに重合性単量体を主成分とする樹脂
であり、熱硬化性ポリエステル樹脂は芳香環を有する共
重合ポリエステルを主成分とする樹脂である。
結合を有するゴム成分とアクリル酸金属塩またはメタク
リル酸金属塩、さらに重合性単量体を主成分とする樹脂
であり、熱硬化性ポリエステル樹脂は芳香環を有する共
重合ポリエステルを主成分とする樹脂である。
【００１４】実施例及び比較例に用いた冷延鋼板の板厚
構成、降伏強度を表１に示す。このようにして作製され
た樹脂複合型制振金属板を図１に示す形状に加工した。
図示する樹脂複合型制振金属板のサンプルは、幅１６ｍ
ｍ、長さ１４ｍｍの樹脂複合型制振金属板の上金属板１
にエッジから６ｍｍの位置にスリットを入れ、下金属板
２には反対のエッヂから６ｍｍのスリットを入れる。そ
の後、ラップ代８ｍｍの接着部分を残して、１６ｍｍ×
６ｍｍの表皮金属板部分を取り除き粘弾性樹脂層３を介
在した樹脂複合型制振金属板を作製した。
構成、降伏強度を表１に示す。このようにして作製され
た樹脂複合型制振金属板を図１に示す形状に加工した。
図示する樹脂複合型制振金属板のサンプルは、幅１６ｍ
ｍ、長さ１４ｍｍの樹脂複合型制振金属板の上金属板１
にエッジから６ｍｍの位置にスリットを入れ、下金属板
２には反対のエッヂから６ｍｍのスリットを入れる。そ
の後、ラップ代８ｍｍの接着部分を残して、１６ｍｍ×
６ｍｍの表皮金属板部分を取り除き粘弾性樹脂層３を介
在した樹脂複合型制振金属板を作製した。
【００１５】この後、図２に示す引張り試験装置に装着
して、１０、１０2 ＰＭａ／Ｓの応力速度での樹脂のせ
ん断密着強度を測定した。この装置は、第一バー１１と
第二バー１２との間にサンプル装着治具１３を取り付け
たもので、図１のように加工した樹脂複合型制振金属板
の端面２をサンプル装着治具１３のカギ部に引っかけ
て、一定の荷重増加速度で第一バー１１を引張ることに
より粘弾性樹脂層３（ダンパー樹脂）に一定の応力速度
を加えることができるものである。
して、１０、１０2 ＰＭａ／Ｓの応力速度での樹脂のせ
ん断密着強度を測定した。この装置は、第一バー１１と
第二バー１２との間にサンプル装着治具１３を取り付け
たもので、図１のように加工した樹脂複合型制振金属板
の端面２をサンプル装着治具１３のカギ部に引っかけ
て、一定の荷重増加速度で第一バー１１を引張ることに
より粘弾性樹脂層３（ダンパー樹脂）に一定の応力速度
を加えることができるものである。
【００１６】またこのサンプルを、図３に示すホプキン
ソンバー試験装置を応用した試験機に装着して、１０5
ＭＰａ／Ｓの応力速度でのダンパー樹脂のせん断密着強
度を測定した。この装置は、圧縮ガスを利用して、第一
バー１１の後方から衝撃バー２１を衝突させ、その衝突
により生じた圧縮の衝撃波が第一バー１１を通過し、サ
ンプル装着部も通過する。このとき図１のサンプル端面
１とサンプル装着治具１３との間には隙間２２ができる
ように、スペーサー２３，２３を入れてあるため、圧縮
の応力は樹脂複合型制振金属板の粘弾性樹脂層（ダンパ
ー樹脂）に加わらない。サンプル装着部を通過した圧縮
の衝撃波は第二バー１２の最終端まで到達し、この部分
で反射され、引張りの衝撃波となる。この引張りの衝撃
波はサンプル装着治具１３のカギ部から、サンプルに伝
えられ、ダンパー樹脂にせん断応力が加わる。この間の
伝達応力は第一バー１１，第二バー１２に埋め込まれた
応力検出器２４，２５で検出される。
ソンバー試験装置を応用した試験機に装着して、１０5
ＭＰａ／Ｓの応力速度でのダンパー樹脂のせん断密着強
度を測定した。この装置は、圧縮ガスを利用して、第一
バー１１の後方から衝撃バー２１を衝突させ、その衝突
により生じた圧縮の衝撃波が第一バー１１を通過し、サ
ンプル装着部も通過する。このとき図１のサンプル端面
１とサンプル装着治具１３との間には隙間２２ができる
ように、スペーサー２３，２３を入れてあるため、圧縮
の応力は樹脂複合型制振金属板の粘弾性樹脂層（ダンパ
ー樹脂）に加わらない。サンプル装着部を通過した圧縮
の衝撃波は第二バー１２の最終端まで到達し、この部分
で反射され、引張りの衝撃波となる。この引張りの衝撃
波はサンプル装着治具１３のカギ部から、サンプルに伝
えられ、ダンパー樹脂にせん断応力が加わる。この間の
伝達応力は第一バー１１，第二バー１２に埋め込まれた
応力検出器２４，２５で検出される。
【００１７】応力速度１０2 、１０5 ＭＰａ／Ｓでのせ
ん断密着強度のうち、どちらか小さい方の値をτとし
て、表皮金属板の板厚の厚い方の板厚をｔ、降伏強度を
Ｙとして、上記の式（１）のＨ値を求めた。各応力速度
でのせん断密着強度、Ｈ値を表１に示している。
ん断密着強度のうち、どちらか小さい方の値をτとし
て、表皮金属板の板厚の厚い方の板厚をｔ、降伏強度を
Ｙとして、上記の式（１）のＨ値を求めた。各応力速度
でのせん断密着強度、Ｈ値を表１に示している。
【００１８】さらにこれら樹脂複合型制振金属板の高速
深絞りプレス成形時の耐加工剥離性を調査するため、図
４の金型形状のハット型成形試験機で、成形速度１０ｍ
／ｍｉｎで高速成形を行い、その側壁部の剥離率を表皮
金属板を引き剥して調査した。図４の試験機は、平板形
状の樹脂複合型制振金属板を２つのダイス３１，３２間
に橋渡しし、しわ押さえ板３３，３４で押さえて、中央
部分をパンチ３５で押し込んでいく。剥離率は全側壁部
の面積に対する剥離領域の面積で求めた。この剥離率も
同じく表１に示す。
深絞りプレス成形時の耐加工剥離性を調査するため、図
４の金型形状のハット型成形試験機で、成形速度１０ｍ
／ｍｉｎで高速成形を行い、その側壁部の剥離率を表皮
金属板を引き剥して調査した。図４の試験機は、平板形
状の樹脂複合型制振金属板を２つのダイス３１，３２間
に橋渡しし、しわ押さえ板３３，３４で押さえて、中央
部分をパンチ３５で押し込んでいく。剥離率は全側壁部
の面積に対する剥離領域の面積で求めた。この剥離率も
同じく表１に示す。
【００１９】表１の実施例１〜５と比較例１、及び実施
例７，８と４、５とを比較すると、同一樹脂を使用して
いても、プレス成形後の剥離率が表皮金属板の板厚、降
伏強度により著しく変化し、実施例では４０％以下であ
るのに対し、比較例では剥離率が９３％以上と極めて高
い。さらに実施例６のように応力速度が１０ＭＰａ／Ｓ
でのせん断密着強度の小さい樹脂でも、応力速度が１０
2 、１０5 ＭＰａ／Ｓと大きくなるに従い、そのせん断
密着強度は増加し、この効果によりプレス時の剥離率が
低減した。また、実施例７，８と比較例４，５とを比較
すると、実施例によれば、応力速度が１０5 ＭＰａ／Ｓ
と高い領域でせん断密着強度が極端に低下する複合型制
振金属板の場合にも、表皮金属板の板厚を小さくする
か、鋼板強度を低下させることにより剥離率を低減する
ことができた。
例７，８と４、５とを比較すると、同一樹脂を使用して
いても、プレス成形後の剥離率が表皮金属板の板厚、降
伏強度により著しく変化し、実施例では４０％以下であ
るのに対し、比較例では剥離率が９３％以上と極めて高
い。さらに実施例６のように応力速度が１０ＭＰａ／Ｓ
でのせん断密着強度の小さい樹脂でも、応力速度が１０
2 、１０5 ＭＰａ／Ｓと大きくなるに従い、そのせん断
密着強度は増加し、この効果によりプレス時の剥離率が
低減した。また、実施例７，８と比較例４，５とを比較
すると、実施例によれば、応力速度が１０5 ＭＰａ／Ｓ
と高い領域でせん断密着強度が極端に低下する複合型制
振金属板の場合にも、表皮金属板の板厚を小さくする
か、鋼板強度を低下させることにより剥離率を低減する
ことができた。
【００２０】Ｈ値と剥離率の関係を図５に整理すると、
Ｈ値が１２以下である場合には剥離率は小さく、Ｈ値が
１２を超える場合には剥離率が極端に増加することがわ
かった。
Ｈ値が１２以下である場合には剥離率は小さく、Ｈ値が
１２を超える場合には剥離率が極端に増加することがわ
かった。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、Ｈ値（Ｙ×ｔ2 ／
τ）を１２以下とすることにより、高速深絞りプレス成
形時における加工剥離が低減されるという顕著な効果を
発揮する。
τ）を１２以下とすることにより、高速深絞りプレス成
形時における加工剥離が低減されるという顕著な効果を
発揮する。
【図１】ダンパー樹脂のせん断密着強度測定用サンプル
の形状を示す図。
の形状を示す図。
【図２】応力速度１０、１０2 ＭＰａ／Ｓでのダンパー
樹脂のせん断密着強度を測定方法を示す図。
樹脂のせん断密着強度を測定方法を示す図。
【図３】応力速度１０5 ＭＰａ／Ｓでのダンパー樹脂の
せん断密着強度を測定する方法を示す図。
せん断密着強度を測定する方法を示す図。
【図４】制振鋼板の耐加工剥離性を調査するためのハッ
ト型成形試験方法を示す図。
ト型成形試験方法を示す図。
【図５】Ｈ値と剥離率の関係を示す図。
１…上金属板、２…下金属板、３…粘弾性樹脂層、１１
…第一バー、１２…第二バー、１３…サンプル装着治
具、２１…衝撃バー、２２…隙間、２３…スペーサー、
２４，２５…応力検出器。
…第一バー、１２…第二バー、１３…サンプル装着治
具、２１…衝撃バー、２２…隙間、２３…スペーサー、
２４，２５…応力検出器。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤井 康司 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平７−195609（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−72724（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−252549（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−153126（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−72537（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−95563（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B32B 15/00 - 15/20
Claims (1)
- 【請求項１】 ２枚の金属板間に粘弾性樹脂層を挟着し
てなる樹脂複合型制振金属板において、板厚が厚い方の
金属板の板厚をｔ（ｍｍ）、降伏強度をＹ（ＭＰａ）と
し、粘弾性樹脂層の応力速度１０2 〜１０5 ＭＰａ／Ｓ
における剪断密着強度の最小値をτ（ＭＰａ）とした場
合に、 Ｈ≦１２……(1) ただし、Ｈ＝Ｙ×ｔ2 ／τ の関係を満たす高速深絞り成形時の耐加工剥離性に優れ
た樹脂複合型制振金属板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24821896A JP3293491B2 (ja) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | 高速深絞り成形時の耐加工剥離性に優れた樹脂複合型制振金属板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24821896A JP3293491B2 (ja) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | 高速深絞り成形時の耐加工剥離性に優れた樹脂複合型制振金属板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1086271A JPH1086271A (ja) | 1998-04-07 |
| JP3293491B2 true JP3293491B2 (ja) | 2002-06-17 |
Family
ID=17174943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24821896A Expired - Fee Related JP3293491B2 (ja) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | 高速深絞り成形時の耐加工剥離性に優れた樹脂複合型制振金属板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3293491B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7137284B2 (ja) | 2018-03-05 | 2022-09-14 | 技研金物株式会社 | 室内用ラッチ錠 |
-
1996
- 1996-09-19 JP JP24821896A patent/JP3293491B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7137284B2 (ja) | 2018-03-05 | 2022-09-14 | 技研金物株式会社 | 室内用ラッチ錠 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1086271A (ja) | 1998-04-07 |
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