JP5516892B2 - 水処理方法及び超純水製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、市水、地下水、工水等の原水の水処理方法及びこの水処理方法で処理した処理水を用いた超純水製造方法に関し、特に原水中の尿素を高度に除去することができる水処理方法及びこの水処理方法で処理した処理水を用いた超純水製造方法に関する。

従来、市水、地下水、工水等の原水から超純水を製造する超純水製造装置は、基本的に、前処理装置、一次純水製造装置及び二次純水製造装置から構成される。このうち、前処理装置は、凝集、浮上、濾過装置で構成される。一次純水製造装置は、例えば、２基の逆浸透膜分離装置及び混床式イオン交換装置、あるいはイオン交換純水装置及び逆浸透膜分離装置で構成される。また、二次純水製造装置は、例えば、低圧紫外線酸化装置、混床式イオン交換装置及び限外濾過膜分離装置で構成される。

このような超純水製造装置においては、その純度の向上への要求が高まってきており、これに伴いＴＯＣ成分の除去が求められている。超純水中のＴＯＣ成分のうち、特に尿素はその除去が困難であり、ＴＯＣ成分を低減すればするほど尿素の除去がＴＯＣ成分の含有率に与える影響が大きい。そこで、超純水製造装置に供給される水中から尿素を除去することにより、超純水中のＴＯＣを十分に低減することが特許文献１〜３に記載されている。

特許文献１には、前処理装置に生物処理装置を組み込み、この生物処理装置で尿素を分解することが開示されている。また、特許文献２には、前処理装置に生物処理装置を組み込み、被処理水（工業用水）と半導体洗浄回収水との混合水を通水し、この半導体洗浄回収水中に含有される有機物が生物処理反応の炭素源となり、尿素の分解速度を向上させることが開示されている。なお、この半導体洗浄回収水中にはアンモニウムイオン（ＮＨ_４ ^＋）が多量に含有されている場合があり、これが尿素と同様に窒素源となり、尿素の分解を阻害することがある。さらに、特許文献３には、特許文献２の上記問題点を解決するために、被処理水（工業用水）と半導体洗浄回収水とを別々に生物処理した後に混合し、一次純水製造装置及び二次純水製造装置に通水することが記載されている。

特開平６−６３５９２号公報 特開平６−２３３９９７号公報 特開平７−３１３９９４号公報

しかしながら、特許文献２に記載の水処理方法のように、被処理水に炭素源を添加すると、生物処理装置での尿素分解除去効率は向上するものの、生物処理装置内の菌体の増殖量が大きくなり、当該生物処理装置からの菌体の流出量が増加する、という問題点がある。

また、特許文献２に記載の水処理方法では、炭素源を含有する水として、アンモニウムイオンの含有量の多い半導体洗浄回収水を用いると、アンモニウムイオンが尿素の分解を阻害する、という問題点がある。

すなわち、特許文献２に記載された水処理方法では、硝化菌ではなく、ＢＯＤ資化細菌（従属栄養細菌）が有機物を分解・資化するに当たり、窒素源として尿素及び尿素誘導体を分解し、アンモニアとして摂取することで、尿素及び尿素誘導体を除去する処理機構であると推測される。

そこで、本発明者らは、原水にアンモニア性窒素を添加した後、生物処理を実施することにより、尿素を短時間でより低濃度まで除去することが可能な水処理方法及び超純水製造方法を先に提案した（特願２０１０−１０５１５１号等）。

この水処理方法は、生物処理にアンモニア性窒素を添加することで、硝化菌群（アンモニア酸化菌群）を増殖させて尿素分解能を向上させるものである。しかしながら、その後の研究の結果、硝化菌群は尿素を分解しなくても、アンモニアの酸化によりエネルギーを生成し増殖可能であり、運転条件によっては、添加したアンモニア性窒素のみを利用し、尿素を分解しない系となる場合があることがわかった。具体的には、尿素及び尿素誘導体の濃度は、市水や工業用水においては季節変動があることが知られており、給水の尿素及び尿素誘導体の濃度に応じて硝化菌群の活性も変化する。すなわち、給水の尿素及び尿素誘導体の濃度が低下するとその活性も低下し、その後給水の尿素及び尿素誘導体の濃度が急激に上昇しても追従できず、処理水に尿素及び尿素誘導体がリークするおそれがあることがわかった。

そこで、給水中の尿素及び尿素誘導体の濃度変動に追従して生物処理水の尿素濃度を低く維持するため、常時アンモニア性の窒素源を添加し、硝化菌群の活性を維持することが考えられるが、アンモニア性の窒素の除去性能は維持できても、尿素及び尿素誘導体の除去尿性能は必ずしも維持できない。

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、原水中の尿素及び尿素誘導体の濃度が変動しても、これに迅速に追従して尿素を高度に分解することができる水処理方法を提供することを目的とする。また、本発明は、この水処理方法を利用した超純水製造方法を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、第一に本発明は、有機物を含有する原水を生物処理する水処理方法において、原水にアンモニア性の窒素源を添加した後、ｐＨを５〜６．５に調整して生物処理を行うことを特徴とする水処理方法を提供する（発明１）。

上記発明（発明１）によれば、尿素の除去には硝化菌群が関与しており、原水にアンモニア性の窒素源を添加することにより、硝化菌群（アンモニア酸化菌）がアンモニア性の窒素源を酸化して亜硝酸イオン（ＮＯ_２ ⁻）とすることで、硝化菌群の活性を維持し、尿素を分解除去することができる。このとき、ｐＨを５〜６．５に調整することにより、中性域に最適値をもつ硝化菌群は、アンモニア酸化活性と尿素分解活性のいずれも至適ｐＨに比べ低下するが、アンモニア酸化活性の低下よりも尿素分解活性の低下の方が少ない。さらに、イオンの状態のアンモニアが増加し、硝化菌群に取り込まれるアンモニアの量が低下する。これらにより、硝化菌群に消費される尿素が増加するので、尿素濃度が大きく変動しても硝化菌群の活性を維持することができ、尿素を効果的に分解・除去することができる。

上記発明（発明１）においては、前記アンモニア性の窒素源が、尿素の濃度に対してＮＨ_４ ^＋−Ｎ／尿素で２０以下であるのが好ましい（発明２）。かかる発明（発明２）によれば、アンモニアの濃度を尿素濃度に対して２０倍以下とすることで、尿素を優先的に分解除去する機能を維持することができる。

上記発明（発明１、２）においては、生物担持担体を有する生物処理手段により前記生物処理を行うのが好ましい（発明３）。また、上記発明（発明３）においては、前記生物処理が、生物担持担体の固定床を有する生物処理手段であるのが好ましい（発明４）。

かかる発明（発明３，４）によれば、生物処理手段が生物担持担体を用いた生物膜法であるため、流動床の場合よりも生物処理手段からの菌体の流出を抑制することができ、処理の効果が高く、かつその効果を長期間維持することができる。

上記発明（発明１〜４）においては、前記アンモニア性の窒素源が、アンモニウム塩であるのが好ましい（発明５）。

上記発明（発明５）によれば、塩化アンモニウム等のアンモニウム塩は、アンモニア酸化菌により酸化されて亜硝酸イオン（ＮＯ_２ ⁻）となることで、硝化菌群の活性化に好適であり、また、その添加・制御も容易であり、尿素の濃度を低く維持するのに好適である。

上記発明（発明１〜５）においては、前記生物処理の後段において還元処理を行うのが好ましい（発明６）。

上記発明（発明６）によれば、生物処理の原水には、塩素系の酸化剤（次亜塩素酸など）が存在することが多いが、これらはアンモニア性の窒素源と反応し結合塩素化合物を形成することがある。結合塩素は遊離塩素と比較して酸化力は低いが、後段の処理において処理部材の酸化劣化を引き起こす可能性があるので、還元処理することにより、この結合塩素化合物を無害化する。

また、第二に本発明は、上記発明（発明１〜６）に係る水処理方法で得られた処理水を一次純水装置及び二次純水装置で処理して超純水を製造することを特徴とする超純水製造方法を提供する（発明７）。

上記発明（発明７）によれば、一次純水装置及び二次純水装置の前段の生物処理（水処理）において、尿素が十分に分解除去されているため、高純度の超純水を効率よく製造することができる。

本発明の水処理方法によれば、原水にアンモニア性の窒素源を添加し、硝化菌群（アンモニア酸化菌）によりアンモニア性の窒素源が酸化されて亜硝酸イオン（ＮＯ_２ ⁻）となることで、硝化菌群の活性を維持し、尿素を分解除去することができる。このとき、ｐＨを５〜６．５に調整することにより、硝化菌群に消費される尿素が増加するので、尿素濃度が大きく変動しても硝化菌群の活性を維持することができ、尿素を効果的に分解・除去することができる。

本発明の第一の実施形態に係る水処理方法を示す系統図である。 前記第一の実施形態の作用効果を示す概略図である。 本発明の第二の実施形態に係る水処理方法を示す系統図である。 本発明の一実施形態に係る水処理方法を利用した超純水製造方法を示す系統図である。 実施例１及び比較例１の尿素除去効果を示すグラフである。

以下、添付図面を参照して本発明の実施形態について説明する。図１は、本発明の第一の実施形態に係る水処理方法を示す概略図である。

図１において、１は図示しない原水貯槽から供給される原水Ｗの前処理システムであり、この前処理システム１で処理された原水Ｗは、給水槽２に一旦貯留される。そして、この給水槽２は、生物処理手段３に連続していて、この生物処理手段３で処理された原水Ｗは、処理水Ｗ１として一次純水装置に供給可能となっている。この生物処理手段３の前段には図示しないｐＨセンサと供給手段４とが設けられていて、供給手段４からアンモニア性の窒素源（ＮＨ_４ ^＋−Ｎ）及びｐＨ調整剤としての硫酸が添加可能となっている。なお、５は送給管路である。

上述したような構成の生物処理装置において、処理対象となる原水Ｗとしては、地下水、河川水、市水、その他の工業用水、半導体製造工程からの回収水等を用いることができる。原水（処理対象水）Ｗ中の尿素濃度は、５〜２００μｇ／Ｌ、特に５〜１００μｇ／Ｌ程度が好適である。

また、前処理システム１としては、超純水の製造工程における一般的な前処理システム又はこれと同様の処理システムが好適である。具体的には、凝集・加圧浮上・濾過等からなる処理システムを用いることができる。

生物処理手段３は、下水等の廃水中の汚濁物質を生物学的作用により分解、安定化させる処理を行う手段であり、好気性処理と嫌気性処理とに区別される。一般的に有機物は、生物処理により酸素呼吸・硝酸呼吸・発酵過程等で分解されて、ガス化されるか、微生物の体内に取り込まれ、汚泥として除去される。また、窒素（硝化脱窒法）やリン（生物学的リン除去法）の除去処理もできる。このような生物処理を行う手段を一般に生物反応槽という。このような生物処理手段３としては、特に制限はないが、生物担持担体の固定床を有するものが好ましい。特に、菌体の流出が少ない下向流方式の固定床が好ましい。

生物処理手段３を固定床とする場合、固定床を必要に応じて洗浄するのが好ましい。これにより、生物（菌体）の増殖による固定床の閉塞、マッドボール化、尿素の分解除去効率の低下等が生じることが防止される。この洗浄方法には特に制限はなく、例えば逆洗、すなわち、原水の通水方向と逆方向に洗浄水を通水して担体を流動化させ、堆積物の系外への排出、マッドボールの粉砕、生物の一部の剥離等を行うようにするのが好ましい。

また、固定床の担体の種類に特に制限はなく、活性炭、アンスラサイト、砂、ゼオライト、イオン交換樹脂、プラスチック製成形品等が用いられるが、酸化剤の存在下で生物処理を実施するためには、酸化剤の消費量の少ない担体を用いるのが好ましい。ただし、生物処理手段に高濃度の酸化剤が流入する可能性がある場合には、酸化剤を分解し得る活性炭等の担体を用いるのが好ましい。このように活性炭等を用いた場合、被処理水中の酸化剤の濃度が高い場合であっても、菌体が失活、死滅することが防止される。

生物処理手段３への通水速度は、ＳＶ５〜５０ｈｒ^−１程度とするのが好ましい。この生物処理手段３への給水の水温は常温、例えば１０〜３５℃であることが好ましい。したがって、必要に応じて生物処理手段の前段に熱交換機を設けるのが好ましい。

この生物処理手段３に供給手段４から添加されるアンモニア性の窒素源としては、特に制限はなく、アンモニウム塩（無機化合物）、アンモニア水（水酸化アンモニウム）、さらには蛋白等の生分解によりアンモニウムイオン又は遊離アンモニアが生成され得る有機物等を好適に用いることができる。これらの中では、塩化アンモニウム等の無機アンモニウム塩が好ましい。

次に上述したような構成の装置及び添加剤等を用いた水処理方法について説明する。

まず、原水Ｗを前処理システム１に供給して、原水Ｗ中の濁質成分を除去することにより、該濁質成分により後段の第一の生物処理手段３での有機物の分解除去効率が低下するのを抑制するとともに、第一の生物処理手段３の圧力損失の増加を抑制する。

そして、必要に応じ図示しない熱交換器により、この前処理した原水Ｗを該原水Ｗの水温が低い場合には加温し、高い場合には冷却して所定の水温となるように、必要に応じ温度調節を実施する。すなわち、原水Ｗの水温が高いほど反応速度が高まり分解効率が向上する。一方、水温が高い場合には、生物処理手段３の処理槽や送給管路５の配管等に耐熱性を持たせる必要が生じ、設備コストの増大に繋がる。また、原水Ｗの水温が低い場合には、加温コストの増大につながる。具体的には、生物反応は水温が４０℃以下であれば、基本的には水温が高いほど生物活性および除去速度は向上する。しかしながら、水温が４０℃を超えると、逆に生物活性および除去効率は低下する傾向を示すことがある。以上の理由より、処理水温は２０〜４０℃程度が好ましい。したがって、原水Ｗの初期の温度が上記範囲内であれば、何もしなくてもよい。

このようにして、必要に応じ温度調整を行った原水Ｗを生物処理手段３に供給し、有機物、特に尿素などの難分解性の有機物を分解除去する。このとき、供給手段４からアンモニア性の窒素源を添加するとともに、硫酸を添加して原水ＷのｐＨを５〜６．５に調整する。

上述したようなアンモニア性の窒素源の添加量は、０．１〜５ｍｇ／Ｌ（ＮＨ_４ ^＋換算）とすればよい。具体的には、原水Ｗ中のアンモニウムイオンの濃度が上記範囲内となるように添加する。原水Ｗ中のアンモニウムイオン濃度が０．１ｍｇ／Ｌ（ＮＨ_４ ^＋換算）未満では、硝化菌群の活性を維持するのが困難となる一方、５ｍｇ／Ｌ（ＮＨ_４ ^＋換算）を超えても、さらなる硝化菌群の活性が得られないばかりか、生物処理手段３からのリーク量が多くなりすぎるため好ましくない。

アンモニア性の窒素源を、原水Ｗ中のアンモニウムイオンの濃度が上記範囲内となるように添加することにより、約１０〜３０日経過後の生物処理手段３における処理水Ｗ１中の尿素濃度を５μｇ／Ｌ以下、特に２μｇ／Ｌ以下にすることができる。

このように原水Ｗにアンモニア性の窒素源を添加することにより、ＴＯＣとしての尿素及び尿素誘導体を安定的に分解することができる。これは以下のような理由によるものと推測される。すなわち、尿素及び尿素誘導体の濃度は、市水、工業用水においては季節により変動があることが知られており、原水Ｗ中の尿素及び尿素誘導体の濃度が低くなれば、尿素を資化する硝化菌群の活性が低下し、その後急激に尿素の濃度が上昇しても、硝化菌群の活性が追従できず、分解しきれないため、処理水Ｗ１にリークする。このため、アンモニア性の窒素源を添加することで、硝化菌群はアンモニア性の窒素源を酸化して亜硝酸イオン（ＮＯ_２ ⁻）とすることで活性を維持する。これにより、原水Ｗ中の尿素及び尿素誘導体の濃度変動に追従し、生物処理手段３での処理水Ｗ１の尿素濃度を低く維持することができる。

アンモニア性の窒素源は、常時添加する必要はなく、例えば生物担体交換時の立上げ期間のみ添加する方法、あるいは一定期間毎に添加、無添加を繰り返す方法等を用いることができる。このように常時アンモニア性の窒素源を添加しないことにより、アンモニア性の窒素源の添加コストを低減することもできる、という効果も奏する。

なお、硝化菌は、溶存酸素の存在下において、餌（アンモニア性の窒素源、尿素、尿素誘導体等）の存在しない状態（空曝気状態）が続くと活性が低下する。この活性低下を回避するための具体策としては、（１）常時又は間欠的にアンモニア性の窒素源を添加する方法（本発明に係る方法）、（２）生物処理給水又は処理水中のアンモニア性窒素、尿素等の濃度に応じてアンモニア性窒素源を添加制御する方法、（３）上記（２）と同様に溶存酸素濃度を制御する方法（脱酸素剤の添加、還元剤の添加、脱気処理、窒素ガス曝気による溶存酸素除去等）が挙げられる。簡便性及びコストの観点から、本発明の方法（上記（１）の方法）がより好ましい方法と考えられる。

また、このとき原水ＷのｐＨを５〜６．５に調整する理由は以下のとおりである。すなわち、図２に示すように、尿素分解能を有する硝化菌群（アンモニア酸化菌）は、尿素とアンモニアの両方を資化でき、環境条件により優先的に利用する基質は変化する。例えば、高ｐＨやアンモニア／尿素比が高い場合、優先的にアンモニアを利用し尿素分解能はかえって低下する。そこで、原水ＷのｐＨを５〜６．５に調整することにより、中性域に最適値をもつ硝化菌群は、アンモニア酸化活性と尿素分解活性のいずれも至適ｐＨに比べ低下するが、アンモニア酸化活性の低下よりも尿素分解活性の低下の方が少ない。さらに、イオンの状態のアンモニアが増加し、アンモニア酸化菌に取り込まれるアンモニアの量が低下する。これらにより硝化菌群により分解される尿素が増加する。これらの作用により、尿素濃度が大きく変動しても硝化菌群の活性を維持することができ、尿素を効果的に分解・除去することができる。なお、ｐＨの下限については、原水ＷのｐＨを５未満にすると、硝化菌群の活性が大きくなる。

同様の理由により、供給手段４から添加するアンモニア性の窒素源は、原水Ｗ中の尿素の濃度に対してＮＨ_４ ^＋−Ｎ／尿素で２０以下となるように添加するのが好ましい。アンモニア性の窒素源の濃度が尿素の濃度の２０倍を超えると、尿素分解菌である硝化菌群はアンモニア性の窒素源の分解を優先することになるため、尿素の分解能が低下し、尿素濃度が大幅に増大に追従できず、処理水Ｗ１に尿素がリークしやすくなる。なお、アンモニア性の窒素源の添加量の下限は、少なすぎるとその添加による硝化菌の活性維持の効果が軽減することから、ＮＨ_４ ^＋−Ｎ／尿素で１以上とするのが好ましい。

なお、この原水Ｗ中には、必要に応じさらに酸化剤及び／又は殺菌剤を添加することができる。添加する酸化剤及び／又は殺菌剤の種類には特に制限はなく、尿素を効率的に分解する菌種を優先化し得るものが好適に用いられる。具体的には、次亜塩素酸ナトリウム、二酸化塩素等の塩素系酸化剤、モノクロラミン、ジクロラミン等の結合塩素剤（安定化塩素剤）等を好適に用いることができる。

次に本発明の第二の実施形態に係る水処理方法について、図３を参照して説明する。第二の実施形態の水処理方法は、前述した第一の実施形態において、生物処理手段３の後段で一次純水装置の前に還元処理手段６を有する以外は同じ構成を有する。

このような構成を採用することにより、前述した第一の実施形態において、塩素系酸化剤（次亜塩素酸など）を使用し、余剰塩素が存在する場合には、これらがアンモニア性の窒素源と反応して結合塩素化合物となる。この結合塩素化合物は、遊離塩素と比較して酸化力は低いものの、後段の一次純水装置などにおいて、これらの構成要素の部材の酸化劣化を引き起こす可能性があるが、還元処理を施すことによりこれら結合塩素化合物を無害化することができる。

なお、生物処理手段３の生物担持担体の固定床として活性炭を用いた場合、活性炭は塩素系酸化剤を触媒反応により還元処理できることが知られているが、結合塩素化合物を迅速に還元できないためにリークし易く、後段の一次純水装置まで残存し影響する可能性があることから、活性炭を用いる場合であっても、還元処理手段６を設けるのが好ましい。

上記還元処理手段６としては、例えば、水素ガスなどの気体、二酸化硫黄などの低級酸化物、チオ硫酸塩、亜硫酸塩、重亜硫酸塩、亜硝酸塩などの低級酸素酸塩、鉄(II)塩などの低原子価金属塩、ギ酸、シュウ酸、Ｌ−アスコルビン酸などの有機酸又はその塩、ヒドラジン、アルデヒド類、糖類などのその他の還元剤を添加すればよい。これらの中で、亜硝酸塩、亜硫酸塩、鉄(II)塩、二酸化硫黄、重亜硫酸塩、シュウ酸又はその塩及びＬ−アスコルビン酸又はその塩を好適に用いることができる。また、還元処理手段６として、活性炭塔を設けて、活性炭によりさらに還元してもよい。

還元剤を添加する場合、その添加量は、例えば、還元剤が亜硫酸ナトリウムである場合、亜硫酸イオン（ＳＯ_３ ^２−）と次亜塩素酸イオン（ＣｌＯ⁻）とが等モル以上となるように添加すればよく、安全性を考慮して１．２〜３．０倍量を添加すればよい。処理水の酸化剤濃度には変動があることから、より好ましくは、処理水の酸化剤濃度を監視し、酸化剤濃度に応じ還元剤添加量を制御することが好ましい。また、簡易的には、定期的に酸化剤濃度を測定し、測定濃度に応じた添加量を適宜設定する方法を用いてもよい。なお、酸化剤濃度の検出手段としては、酸化還元電位（ＯＲＰ）、また残留塩素に関しては残留塩素計（ポーラログラフ法等）が挙げられる。

具体的には、生物処理の給水（原水）Ｗ中に遊離塩素が存在した状態で、アンモニア性の窒素源としてアンモニウム塩等を添加する場合、遊離塩素とアンモニウムイオンとが反応し結合塩素（クロラミン）が生成する。結合塩素は遊離塩素と比較して活性炭でも除去し難い成分であり、生物処理水に結合塩素がリークすることとなる。結合塩素は遊離塩素と比較して酸化力は低い成分といわれているが、平衡反応により結合塩素から再度遊離塩素が生成することも知られており、後段の一次純水処理システム等での酸化劣化を引き起こす可能性がある。

また、生物処理手段３で処理した原水Ｗに、スライムコントロール剤を添加してもよい。スライムコントロール剤は、生物処理手段３の処理水中に含まれる菌体（生物担体より剥離してしまった菌体）により引き起こされる後段処理での障害（配管の詰まり、差圧上昇といったスライム障害、ＲＯ膜のバイオファウリングなど）の回避を目的に必要に応じて適宜添加すればよい。

さらに、必要に応じて菌体分離装置により、生物処理手段３の処理水中に含まれる菌体を除去してもよい。

これら還元剤及び／又はスライムコントロール剤の添加や菌体分離装置による処理は、生物処理手段３からの生物処理水の水質に応じて、１又は２以上を適宜行えばよく、水質が良好であれば行わなくてもよい。

前述した第一及び第二の実施形態に係る水処理方法によれば、尿素を高度に分解・除去した処理水Ｗ１が得られるので、これを純水製造装置によりさらに処理することで、尿素濃度が極めて低い超純水を製造することができる。

次に、本発明の水処理方法を利用した超純水製造方法の一実施形態について、図４を参照して説明する。本実施形態における超純水製造方法では、原水Ｗを、前処理システム１１、生物処理装置１２、菌体分離手段１３、還元処理手段１４で処理した後、処理水Ｗ１を一次純水装置１５及びサブシステム（二次純水装置）１９でさらに処理する。なお、菌体分離手段１３としては、濾過器、カートリッジフィルタ、精密濾過膜分離装置、限外濾過膜分離装置等を用いることができる。なお、生物処理装置１２としては、前述した第一及び第二の水処理方法に示されたものを用いる。

一次純水装置１５は、第１の逆浸透膜（ＲＯ）分離装置１６と、第２の逆浸透膜（ＲＯ）分離装置１７と、混床式イオン交換装置１８とをこの順に配置してなる。ただし、この一次純水装置１５の装置構成はこのような構成に制限されるものではなく、例えば、逆浸透膜分離装置、イオン交換処理装置、電気脱イオン交換処理装置、ＵＶ酸化処理装置等を適宜組み合わせて構成されていてもよい。

サブシステム１９は、サブタンク２０と、熱交換器２１と、低圧紫外線酸化装置２２と、混床式イオン交換装置２３と、ＵＦ膜分離装置２４とをこの順に配置してなる。ただし、このサブシステム１９の装置構成はこのような構成に制限されるものではなく、例えば、脱気処理装置、ＵＶ酸化処理装置、イオン交換処理装置（非再生式）、限外濾過膜処理装置（微粒子除去）等を組み合わせて構成されていてもよい。

このような超純水製造システムによる超純水製造方法を以下に説明する。まず、前処理システム１１は、凝集、加圧浮上（沈殿）、濾過（膜濾過）装置等よりなる。この前処理システム１１において、原水中の懸濁物質やコロイド物質が除去される。また、この前処理システム１１では高分子系有機物、疎水性有機物等の除去も可能である。

この前処理システム１１からの流出水に、アンモニア性の窒素源（ＮＨ_４ ^＋−Ｎ）を添加するとともに及びｐＨ調整剤としての硫酸を添加してｐＨを調整し、必要に応じさらに酸化剤及び／又は殺菌剤を添加した後、生物処理装置１２により上述した生物処理が行われる。この生物処理装置１２の下流側に設置された菌体分離手段１３では、生物処理装置１２から流出する微生物や担体微粒子等を分離除去する。この菌体分離手段１３は省略してもよい。生物処理装置１２の流出水には、上述したように結合塩素化合物が含まれていることがあるため、還元処理手段１４により、結合塩素化合物を無害化する。原水Ｗ中の塩素系酸化剤の濃度がほとんどない場合には、生物処理装置１２の流出水中にも結合塩素化合物がほとんど含まれないので、還元処理手段１４における還元剤の添加を省略してもよい。

一次純水処理装置１５では、第１の逆浸透（ＲＯ）膜分離装置１６と、第２の逆浸透（ＲＯ）膜分離装置１７と、混床式イオン交換装置１８とにより、生物処理装置１２の処理水Ｗ１中に残存するイオン成分等を除去する。

さらに、サブシステム１９では、一次純水装置１５の処理水をサブタンク２０及び熱交換器２１を経て低圧紫外線酸化装置２２に導入し、含有されるＴＯＣ成分をイオン化又は分解する。このうち、イオン化された有機物は、後段の混床式イオン交換装置２３で除去される。この混床式イオン交換装置２３の処理水は更にＵＦ膜分離装置２４で膜分離処理され、超純水Ｗ２を得ることができる。

上述したような超純水製造方法によれば、生物処理装置１２において、尿素を十分に分解除去し、その後段の一次純水装置１５及びサブシステム１９でその他のＴＯＣ成分、金属イオン、その他の無機・有機イオン成分を除去することにより、尿素が高度に除去された高純度の超純水Ｗ２を効率よく製造することができる。

また、上記超純水製造方法によれば、原水Ｗを生物処理装置１２に導入する前に前処理システム１１に導入して原水Ｗ中の濁質を除去している。このため、生物処理装置１２での尿素の分解除去効率が濁質のために低下することが防止されるとともに、濁質によって生物処理装置１２の圧力損失が増加することが抑制される。また、この超純水製造方法によると、生物処理装置１２の下流側に菌体分離手段１３、一次純水装置１５及びサブシステム１９が設けられているため、生物処理装置１２から流出する生物又は担体を、これら菌体分離手段１３、一次純水装置１５及びサブシステム１９によって良好に除去することができる、という効果も奏する。

以下の実施例により本発明をさらに詳細に説明する。

〔実施例１〕
模擬原水Ｗとして、市水（野木町水：平均尿素濃度１０μｇ／Ｌ、平均ＴＯＣ濃度５００μｇ／Ｌ、アンモニウムイオン濃度０．１ｍｇ／Ｌ未満）に試薬尿素（キシダ化学社製）を適宜添加したものを用いた。

図１に示す構成の装置において、生物処理手段３として、生物担体としての粒状活性炭（「クリコール ＷＧ１６０、１０／３２メッシュ」、栗田工業社製）を円筒容器に２Ｌ充填して固定床としたものを用いた。なお、生物処理手段３の粒状活性炭としては、新炭を洗浄後、硝化汚泥２００ｍＬを添加した市水２Ｌに浸漬することで充填し、その後通水を開始した。

試験期間中市水の水温は２５〜２８℃であり、ｐＨは６．５〜７．５であったため、熱交換器により模擬原水Ｗの水温を約２５℃に調整した。このような生物処理装置において、模擬水１を前処理システム１で前処理した後、供給手段４から硫酸を添加して、模擬原水のｐＨを約６．０〜６．５に調整するとともに、アンモニア性の窒素源として塩化アンモニウム（キシダ化学社製）を添加し、アンモニウムイオン濃度が約０．５ｍｇ／Ｌ（ＮＨ_４ ^＋換算）となるように添加した。これらを添加した原水Ｗを生物処理手段３に下向流にて通水した。通水速度ＳＶは２０／ｈｒ（毎時通水流量÷充填活性炭量）とした。なお、上記通水処理においては、１日１回、１０分間の逆洗を実施した。逆洗は、生物処理水にて、円筒容器下部から上部の上向流にて、ＬＶ＝２５ｍ／ｈｒ（毎時通水流量÷円筒容器断面積）にて実施した。

上述したような通水条件において、原水Ｗの連続通水を６０日間にわたり実施し、処理水の尿素濃度の分析を行った。この際、まず原水Ｗの尿素濃度約１００μｇ／Ｌで２７日間通水し、次に２８日目以降は原水Ｗの尿素濃度約２５μｇ／Ｌで４１日目（１４日間）まで通水し、さらに、４２日目から再度原水Ｗの尿素濃度約１００μｇ／Ｌとした。その結果を原水の尿素濃度の変動とともに図５に示す。

尿素濃度の分析の手順は以下の通りである。すなわち、まず、検水の全残留塩素濃度をＤＰＤ法にて測定し、相当量の重亜硫酸ナトリウムで還元処理する（その後、ＤＰＤ法にて全残留塩素を測定して、０．０２ｍｇ／Ｌ未満であることを確認する。）。次に、この還元処理した検水をイオン交換樹脂（「ＫＲ−ＵＭ１」、栗田工業社製）にＳＶ５０／ｈｒで通水し、脱イオン処理してロータリーエバポレータにて１０〜１００倍に濃縮した後、ジアセチルモノオキシム法にて尿素濃度を定量する。

図５から明らかなように、アンモニア性の窒素源を添加するとともにｐＨを約６．０〜６．５に調整した実施例１では、通水２１日目で処理水の尿素濃度が２μｇ／Ｌ以下となり、４２日目から再度原水Ｗの尿素濃度約１００μｇ／Ｌとしてもこれを維持することができた。

〔比較例１〕
実施例１において、原水ＷのｐＨが７．０〜７．５となるように調整した以外は、同様にして原水Ｗの処理を行った。この原水Ｗを６０日間にわたり連続通水した際の尿素濃度の分析を行った。その結果を図５にあわせて示す。

図５から明らかなように、アンモニア性の窒素源を添加するとともにｐＨをほぼ中性である約７．０〜７．５に調整した比較例１では、通水２１日目で処理水の尿素濃度が２μｇ／Ｌとなったが、４２日目から再度原水Ｗの尿素濃度約１００μｇ／Ｌとしたところ、処理水の尿素濃度は１０μｇ／Ｌ以上に上昇し、その後も期間中は１０μｇ／Ｌ付近を維持し続けていた。なお、この間に添加したアンモニア性の窒素源は全て硝酸へと変換されていることが確認できた。

このような生物処理装置を超純水の製造に適用することで、原水中の尿素を高度に除去することができる超純水製造方法とすることができる。

３…生物処理手段
４…供給手段
６…還元処理手段
１４…還元処理手段
１５…一次純水装置
１９…サブシステム（二次純水装置）
Ｗ…原水
Ｗ１…処理水
Ｗ２…超純水

Claims (7)

1. 尿素を含有する原水から生物処理により尿素を除去する水処理方法において、
   原水にアンモニア性の窒素源を添加した後、ｐＨを５〜６．５に調整して生物処理を行うことを特徴とする水処理方法。
2. 前記アンモニア性の窒素源が、原水中の尿素の濃度に対してＮＨ_４ ^＋−Ｎ／尿素で２０以下であることを特徴とする請求項１に記載の水処理方法。
3. 前記生物処理が、生物担持担体を有する生物処理手段であることを特徴とする請求項１又は２に記載の水処理方法。
4. 前記生物処理が、生物担持担体の固定床を有する生物処理手段であることを特徴とする請求項３に記載の水処理方法。
5. 前記アンモニア性の窒素源が、アンモニウム塩であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の水処理方法。
6. 前記生物処理の後段において還元処理を行うことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の水処理方法。
7. 請求項１〜６のいずれか１項に記載の水処理方法で得られた処理水を一次純水装置及び二次純水装置で処理して超純水を製造することを特徴とする超純水製造方法。

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