JP5372217B2 - アーク溶接構造部材の製造法 - Google Patents
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Description
Q=(I×V)/v …(1)
C CO2≦2900Q-0.68 …(2)
ただし、Iは溶接電流(A)、Vはアーク電圧(V)、vは溶接速度(cm/sec)、CCO2はシールドガス中のCO2濃度(体積%)である。
0≦CCO2≦205Q-0.32 …(3)
また、このように板厚が薄い場合には、前記溶接入熱Qは例えば2000〜4500J/cmの範囲とすることがより好ましい。
図3に、Zn−Al−Mg系めっき鋼板のガスシールドアーク溶接時において、アークが通り過ぎた直後の高温の溶接部近傍の断面状態を模式的に示す。母材1の表面は、溶接前の段階でFe−Al系合金層6を介して均一なめっき層7に覆われていたが、アークの通過によってビード止端部3の近くではめっき層の金属が蒸発して消失している(めっき層蒸発領域9)。それよりビード止端部3からの距離が大きい部分では、元のめっき層7が溶融してZn−Al−Mg系溶融金属8となるが、蒸発による消失には至っていない。ビード止端部3からの距離がさらに大きくなると、元のめっき層7が溶融せずに存在している。なお、図3中、Zn−Al−Mg系溶融金属8およびめっき層7の厚さは誇張して描いてある。
本発明に従うアーク溶接においては、シールドガスのCO2濃度を溶接入熱に応じて制限することが重要である。シールドガス中に混合されるCO2は前述のようにプラズマアークに触れて一部がCOとO2に乖離し、そのCOの還元作用によって溶接ビード近傍の母材表面が活性化される。従来一般的なガスシールドアーク溶接では溶接ビード部およびその周辺の酸化を抑制する等の理由からCO2を20体積%程度混合したシールドガスを使用するのが通常である。しかし、本発明ではその還元作用を抑制させることにより、溶接部近傍のめっき層が蒸発消失した母材表面が過度に活性化されることを防止し、周囲の母材表面に存在するZn−Al−Mg系溶融金属がビード止端部に濡れ拡がることを抑止する。詳細な検討の結果、上記の(2)式を満たすようにシールドガス中のCO2濃度を制限したとき、濡れ拡がりの抑止効果が現れ、上述のめっき層蒸発領域長さを0.3〜2.0mmの範囲にコントロールすることが可能となる。
Q=(I×V)/v …(1)
C CO2≦2900Q-0.68 …(2)
ただし、Iは溶接電流(A)、Vはアーク電圧(V)、vは溶接速度(cm/sec)、CCO2はシールドガス中のCO2濃度(体積%)である。
0≦CCO2≦205Q-0.32 …(3)
ただし、CCO2はシールドガス中のCO2濃度(体積%)である。
5.0≦CCO2≦2900Q-0.68 …(2)’
シールドガスのベースガスは、従来と同様にArガスとすることができる。Heガスや、Ar+He混合ガスとしてもよい。それらのベースガスの純度は従来と同等レベルとすればよい。
〔実験例1〕
表1に示す溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を水平に置き、水平移動する溶接トーチから発生するアークにより鋼板表面に溶接ビードを形成させた(ビードオンプレート)。溶接条件は表1中に記載してある。溶接ビードおよびその近傍の母材を含むビード方向に垂直な断面について、鏡面研磨および硝酸濃度0.2体積%ナイタール液でのエッチングを施したのち、走査型電子顕微鏡観察を行い、ビード止端部近傍を観察することにより図5に符号Lで示しためっき層蒸発領域長さを測定した。
表1−2に示す溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板(めっき原板の板厚2.6mm)を水平に置き、水平移動する溶接トーチから発生するアークにより鋼板表面に溶接ビードを形成させた(ビードオンプレート)。溶接条件は表1−2中に記載してある。上述の実験例1と同様の手法でビード止端部近傍を観察することにより図5に符号Lで示しためっき層蒸発領域長さを測定した。
本発明では、アーク溶接で接合する双方の部材のうち、少なくとも一方に溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板部材を適用する。
その溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板部材のめっき原板としては、用途に応じて種々の鋼種が採用できる。高張力鋼板を使用することもできる。
上記の溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板部材とアーク溶接により接合する相手部材は、上記と同様の溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板部材であっても構わないし、それ以外の鋼材であっても構わない。
表2に示す組成を有する板厚3.2mm、板幅1000mmの冷延鋼帯をめっき原板とし、これを溶融めっきラインに通板して種々のめっき層組成を有する溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を製造した。各溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を用いて、以下に示す試験方法によりガスシールドアーク溶接を行い、耐溶融金属脆化割れ性に及ぼすシールドガス組成の影響を調査した。めっき層組成、めっき付着量、シールドガス組成は後述表4中に示してある。本発明例に適用したシールドガスの組成は、CO2:2〜16体積%、残部:Ar、Heの1種以上からなる(後述実施例2、3において同じ)。
図7に示すように、100mm×75mmの試験片14(溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板部材)の中央部に直径20mm、長さ25mmの棒鋼のボス(突起)15を垂直に立て、表3に示す溶接条件でガスシールドアーク溶接を行って試験片14とボス15を接合した。具体的には溶接開始点Sから時計回りにボス15の周囲を1周して、溶接開始点Sを過ぎた後もさらにビードを重ねて溶接を進め、溶接ビード16の重なり部分17が生成した後の溶接終了点Eまで溶接を行った。溶接中、試験片14は平板上に拘束された状態とした。この試験は実験的に溶接割れが生じやすい状況としたものである。
表2に示す組成を有する板厚4.5mmの冷延鋼帯をめっき原板とし、これを溶融めっきラインに通板して種々のめっき層組成を有する溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を製造した。各溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を用いて、実施例1と同様の評価手法で耐溶融金属脆化割れ性に及ぼすシールドガス組成の影響を調査した。その結果を表5に示す。めっき層組成、めっき付着量、シールドガス組成は表5中に示してある。本発明例に適用したシールドガスの組成は、CO2:2〜7体積%、残部:Ar、Heの1種以上からなる。
表2に示す組成を有する板厚6.0mmの冷延鋼帯をめっき原板とし、これを溶融めっきラインに通板して種々のめっき層組成を有する溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を製造した。各溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を用いて、実施例1と同様の評価手法で耐溶融金属脆化割れ性に及ぼすシールドガス組成の影響を調査した。その結果を表6に示す。めっき層組成、めっき付着量、シールドガス組成は表6中に示してある。本発明例に適用したシールドガスの組成は、CO2:2〜6体積%、残部:Ar、Heの1種以上からなる。
表2に示す組成を有する板厚2.6mmの冷延鋼帯をめっき原板とし、これを溶融めっきラインに通板して種々のめっき層組成を有する溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を製造した。各溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を用いて、実施例1と同様の評価手法で耐溶融金属脆化割れ性に及ぼすシールドガス組成の影響を調査した。その結果を表7に示す。めっき層組成、めっき付着量、シールドガス組成は表7中に示してある。適用したシールドガスの組成は、CO2:0〜17体積%、残部:Ar、Heの1種以上からなる。
表2に示す組成を有する板厚1.6mmの冷延鋼帯をめっき原板とし、これを溶融めっきラインに通板して種々のめっき層組成を有する溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を製造した。各溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を用いて、実施例1と同様の評価手法で耐溶融金属脆化割れ性に及ぼすシールドガス組成の影響を調査した。その結果を表8に示す。めっき層組成、めっき付着量、シールドガス組成は表8中に示してある。適用したシールドガスの組成は、CO2:0〜17体積%、残部:Ar、Heの1種以上からなる。
2 溶接ビード
3 ビード止端部
5 Zn−Al−Mg系合金層
6 Fe−Al系合金層
7 めっき層
8 Zn−Al−Mg系溶融金属
9 めっき層蒸発領域
10 溶融凝固領域
11 めっき層未溶融領域
14 試験片
15 ボス
16 溶接ビード
17 ビード重なり部分
31 溶接トーチ
32 溶接ワイヤ
33 電極
34 シールドガス
35 アーク
Claims (4)
- ガスシールドアーク溶接にて鋼材同士を接合して溶接構造部材を製造するに際し、少なくとも接合する一方の部材を溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板部材とし、接合する溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板部材は板厚3.2mm以上6mm以下のめっき原板を用いたものとし、シールドガスとして、Arガス、HeガスまたはAr+He混合ガスをベースとし、下記(1)式で表される溶接入熱Qを2000〜12000J/cmの範囲かつ溶接ビードが不連続とならない範囲とし、CO2濃度が前記溶接入熱Q(J/cm)との関係において下記(2)式を満たすガスを使用するアーク溶接構造部材の製造法。
Q=(I×V)/v …(1)
2.0≦CCO2≦2900Q-0.68 …(2)
ただし、Iは溶接電流(A)、Vはアーク電圧(V)、vは溶接速度(cm/sec)、CCO2はシールドガス中のCO2濃度(体積%)である。 - ガスシールドアーク溶接にて鋼材同士を接合して溶接構造部材を製造するに際し、少なくとも接合する一方の部材を溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板部材とし、接合する溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板部材は板厚1.6mm以上2.6mm以下のめっき原板を用いたものとし、下記(1)式で表される溶接入熱Qを2000〜4500J/cmの範囲かつ溶接ビードが不連続とならない範囲とし、シールドガスとして、Arガス、HeガスまたはAr+He混合ガスをベースとするCO 2 配合ガスであって、CO2濃度が前記溶接入熱Q(J/cm)との関係において下記(2)式を満たすガスを使用するアーク溶接構造部材の製造法。
Q=(I×V)/v …(1)
C CO2≦2900Q-0.68 …(2)
ただし、Iは溶接電流(A)、Vはアーク電圧(V)、vは溶接速度(cm/sec)、CCO2はシールドガス中のCO2濃度(体積%)である。 - 前記溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板は、質量%で、Al:1.0〜22.0%、Mg:0.05〜10.0%、Ti:0〜0.10%、B:0〜0.05%、Si:0〜2.0%、Fe:0〜2.5%、残部Znおよび不可避的不純物からなるめっき層を有するものである請求項1または2に記載のアーク溶接構造部材の製造法。
- 前記溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板は、片面当たりのめっき付着量が20〜250g/m2である請求項1〜3のいずれかに記載のアーク溶接構造部材の製造法。
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