JP5355593B2 - エラストマー複合材およびその製造方法 - Google Patents
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Description
本願は、2008年2月8日出願の米国仮出願第61/065086に対して優先権を主張し、その内容の全てを参照することによって本明細書の内容とする。
ln(抵抗率) ≧ 0.33δ+X
ここで、Xは5.8であり、そして
δ=(6000[0.806φ−1/3β−1/3−1]β1.43)/ρS
ここで、
φ=複合材中のカーボンブラックの体積分率
S=窒素BET法によって測定されたカーボンブラックのm2/gでの比表面積
ρ=カーボンブラック密度
β=φeff/φ、および
φeff=φ[1+(0.0181×CDBP)]/1.59
ln(抵抗率) ≦0.33δ+Y
(ここで、Yは9.5である)、を満足する。
ゴム強化における改善は、異なる伸張での応力の比に反映される。カーボンブラックが充填された加硫物では、与えられた伸張での応力は、何よりも、充填剤の形態(粒子径および構造)ならびに、充填剤−ポリマーおよび凝集体−凝集体相互作用を決定する表面活性の効果を反映する。異なる伸張における応力を支配する因子は異なるので、300%伸張での応力の、100%伸長での応力に対する比、T300/T100は、ポリマー−充填剤相互作用の程度を定量化するための有用な取組み方法を提供する。構造は、充填剤凝集体中でのゴムの閉塞(occlusion)に影響する。閉塞が増大すれば、有効な充填剤の容積効率が増加し、容積効率は、充填剤が実際にゴムマトリックスと相互作用する程度の描写であり、そしてゴムマトリックス複合材の性質、そして従って充填された加硫物の与えられた伸張における応力に影響を与える。同じカーボンブラックを充填された2つの配合物で、構造および表面積の応力への影響は同じでなくてはならない。結果として、異なる歪における応力のいずれかの違いは、ポリマーマトリックスの架橋密度、ポリマー−充填剤相互作用、および凝集体−凝集体相互作用に起因すると考えられ、その最後のものは充填剤の集塊形成をもたらす。小さい歪においては、集塊は壊れず、そして集塊の中に捕捉されたゴムは充填剤として取り扱うことができる。このことは、充填剤の有効容積を増加させ、従って与えられた伸張における応力を増加させる。充填剤の集塊は、歪の増大とともに徐々に破壊され、与えられた伸張における、充填剤の集塊形成の応力への影響は減少し、そして最終的には約100%伸びで消滅する。一方で、大きな伸張、例えば300%伸びでは、異なる機構が関係している。相互凝集の会合が無いので、ポリマーと充填剤との間の相互作用は、応力により大きな影響を有している。ポリマーと充填剤の間の相互作用が弱い場合には、大きな歪は、ゴム分子のブラック表面でのずれおよび脱着(deattachment)(脱濡れ(dewetting))をもたらし、与えられた歪での応力を低減する。架橋密度の応力への効果は、100%と300%歪の両方において概ね同じである。結果として、T300/T100比は、ゴム中のポリマー−充填剤相互作用の尺度を与える(S. WolffおよびM. -J. Wang、Rubber Chem. Technol.、第65巻、1982年、p.329)。
φ=複合材中のカーボンブラックの体積分率、
S=窒素BET法で測定された、m2/gでの、カーボンブラックの比表面積、
ρ=カーボンブラック密度(1.8g/cm3であると仮定)、および
β=φeff/φ
φeffは、閉塞されたゴムを考慮に入れたカーボンブラックの有効体積分率である。これは、下記の式から計算される。
φeff=φ[1+(0.0181×CDBP)]/1.59 (式2)
CDBPは、ASTM法D3493に従って測定されたカーボンブラックの破砕DBP数である。
ln(抵抗率) ≧ 0.33δ+X
(ここで、Xは5.8である)、
を満足する抵抗率を有することができる。あるいは、Xは6.2であってもよい。これらの態様のいずれかにおいて、抵抗率はまた、
ln(抵抗率) ≦0.33δ+Y
(ここで、Yは9.5である)、
を満足していてもよい。
I(Q)=φCB(1−φCB)(bmedium−bCB)2Z(Q) (式3)
で規定され、ここでφCBは、エラストマー複合材中のカーボンブラックの体積分率であり、bmediumは、エラストマーマトリックスの中性子散乱長密度であり、bCBは、カーボンブラックの中性子散乱長密度であり、そしてZ(Q)は、エラストマー複合材中のカーボンブラックの分散についての記述子である(Higginsら、「ポリマーおよび中性子散乱」(Polymers and Neutron Scattering)、Oxford University Press、1994年、p.125)。与えられた材料についてのbの値は、バルク密度および元素組成から計算することができる(Higgins、1994年、p.52)。中性子散乱の当業者は、天然ゴムおよびカーボンブラックについてのbを、それらのバルク密度を(天然ゴムが0.9g/cm3そしてカーボンブラックが1.8g/cm3)として、計算することができる。天然ゴムでは、bは約0.264×1010cm−2、そしてカーボンブラックでは、bは約6×1010cm−2である。しかしながら、加硫された天然ゴムマトリックスのbの値は、硬化系に応じて変化するであろう。
P=Log(Z(Q0)×Q0 −m)+10 式4
式中、Z(Q0)は、Q0におけるZの値であり、例12によるカーボンブラックを充填されたエラストマー複合材に、USANSを実施した後に決定され、mは、波動ベクトルが4×10−5/オングストローム≦Q≦9×10−5/オングストロームの範囲で測定された中性子散乱強度についての上記のべき指数であり、そしてQ0は4.3×10−5/オングストロームであり、10を底として対数がとられている。Q0は、例12中に記載されたエラストマー複合材にUSANSを実施することによって測定され、そして充填剤からの散乱が、湿式のマスターバッチ試料からのバックグラウンド散乱から識別できる、最小のQを識別する。我々は、予想に反して、本発明によって調製された架橋されたエラストマー複合材について、Pは、充填量またはカーボンブラックの品種によっては著しくは変化しないことを見出した。
ここに開示された方法および装置によって、一定の量の仕事をエラストマーマスターバッチに与え、そして場合によってはこれを他の材料と配合しながら、脱水された凝固物を処理して水分を取り除くことができる。湿式のマスターバッチプロセスによって生成された、マスターバッチクラムまたは脱水された凝固物は、特定の用途に対しては高過ぎる水準の水分を有する可能性がある。水を取り除く間に、エラストマーマスターバッチに機械的な素練りを加えることによって、ゴムの特性が劣化するであろう温度にまで材料を加熱することなく、この材料に機械的エネルギーを与えることができる。
以下の例では、凝固された湿式マスターバッチは、天然ゴムラテックスの流れを、カーボンブラックスラリーの比較的に高速の流れに衝突させることによって生成させた。凝固されたマスターバッチクラムは、7〜85%の範囲の水を含んでおり、断りのない限り、いずれかの更なる処理の前に、脱水押出機(オハイオ州、ピクウェーのFrench Oil Mill Machinery Company)を用いて約10〜20%の水分まで脱水(DW)した。これらの条件の下で、脱水プロセスは、マスターバッチクラムのゴムに最小限の機械的エネルギーを与えると考えられる。以下に示した一部の脱水された凝固物およびマスターバッチクラムは、60℃に設定した循環空気型の加熱炉中で24時間乾燥した。このことで、試料が、脱水された凝固物から採られたか、または脱水されていないマスターバッチクラムから採られたかに関わらず、典型的には水分含量を約2〜4%に低減させた。脱水された試料によっては、以下に示すように、換気フード内で、室温で乾燥させた。断りのない限り、このことで典型的には水分含量は約5〜6%に低減された。
52phrのN234カーボンブラックを含む天然ゴムマスターバッチを、上記の方法の項に記載した湿式マスターバッチプロセスを用いて生成した。このマスターバッチを、約15%の水分含量にまで脱水し、これに続いて4種の試料を調製した。試料1Aは、60℃で24時間乾燥した。試料1Bは、同様の方法で乾燥し、そして次いでバンバリーミキサー中で素練りし(充填率=0.75、ラム圧力=2.8バール、冷却水温度=50℃、材料を80rpmで加え、そして150〜170rpmで素練りし、そして160℃で排出した)、これに続いてこれを開放型混合機(温度=華氏180度)で6分間処理した。このバンバリー混合手順に続いてロール混練を行い、これを1バンバリーサイクルと称した。試料1Cは60℃で乾燥し、1バンバリー素練りサイクルを経過させ、そして次いでバンバリーミキサー中で、同じ条件下で2回目の素練りをし、そして開放型混合機で10分間素練りをした(すなわち、2バンバリーサイクル)。試料1Dは、室温で部分的に乾燥させ、次いでバンバリーミキサー中で2サイクル素練りをした。それぞれのバンバリーサイクルの間の、バンバリーミキサー中での材料へのエネルギーの投入を記録した;バンバリーサイクルの最後における材料のシート化は、材料にエネルギーを加えるけれども、このエネルギーの量は、バンバリー中で与えられるエネルギーに比べると非常に小さい。表8中に与えた加硫試験の結果は、試料1Aについての値を指標としている。
天然ゴムマスターバッチを、方法の項に記載した湿式マスターバッチプロセスによって、表9中に明らかにした品種および充填量のカーボンブラックを用いて、生成した。脱水した凝固物は、60℃の加熱炉中(比較例)か、またはFarrel Continuous Mixer(FCM)(280〜320rpm、350〜400kg/時、FCMローター7番および15番、排出孔80〜100%開度)を通してかのいずれかで乾燥し、続いて開放型混合機(OM)(間隙距離約6mm、ロール速度15〜17rpm、フリクションレシオ0.9〜1.1、冷却流体60℃〜90℃)で処理した。表9中に示したカーボンブラック品種および充填量を有するゴムの加硫試験の結果は、全て同じ条件の加熱炉で乾燥した同じ組成の試料の結果を指標としている。
天然ゴムマスターバッチを、方法の項に記載した湿式マスターバッチプロセスを用いて、表10中に明らかにした種々の品種および充填量のカーボンブラックで生成した。脱水した凝固物は、Farrel Continuous Mixer(FCM)を、例2中に記載した条件下で、通過させた。試料によっては、次いで例2中に記載した条件下で、開放型混合機を通過させた。開放型混合機を通過させていない試料は、比較例である。表10中に示したカーボンブラックの品種および充填量を有するゴムの加硫試験の結果は、同じ組成のFCM試料の結果を全て指標としている。
52phrのN234カーボンブラックを含む天然ゴムマスターバッチを、上記の方法の項に記載した湿式マスターバッチプロセスを用いて生成した。結果として得られた脱水された凝固物は11.5%の水分含量を有していた。4種のゴム試料をこの凝固物から作った。1番目としては(例4A)、脱水された凝固物を回収し、そして60℃で24時間乾燥させた。2番目としては(例4B)、脱水された凝固物を回収し、そして室温で換気フード中で部分的に乾燥させた。1番目および2番目の試料の両方(試料4Aおよび4B)を1600ccバンバリーミキサー(充填率=0.75、ラム圧力=2.8バール、冷却水温度=50℃、材料を80rpmで加え、そして150〜170rpmで素練りし、そして160℃で排出した)、そして続いてこれを82℃に設定した開放型混合機に、材料が平滑になるまで通した。3番目(例4C)としては、脱水された凝固物を、例2中に記載した条件下でFarrel Continuous Mixerを通した。4番目(例4D)としては、FCMから出てきた材料を、例2中に記載したように更に開放型混合機を通して処理した。結果として得られた材料を加硫し、そして加硫物の機械的特性を試験した(表11)。
52phrのN234カーボンブラックを有する天然ゴムマスターバッチを、上記の方法の項に記載した湿式マスターバッチプロセスを用いて生成し、そして約16.7%の水分まで脱水した。結果として得た脱水された凝固物から5種のゴム試料を作成した(例5A〜E)。これらの試料を、表12中に示したように種々の乾燥および素練りプロセスで処理した。バンバリーおよびFCM素練りの条件は、例1および2中に記載した通りである。加硫試験の結果を、表12中に示した。
50phrのN120カーボンブラックを有する天然ゴムマスターバッチを、上記の方法の項に記載した湿式マスターバッチプロセスを用いて生成し、そして約13.6%の水分まで脱水した。結果として得た凝固物から3種のゴム試料を作成した(例6A〜C)。例6Aは、室温で、換気フード中で部分的に乾燥した。例6Bは、水分含量を約0.5%まで低減させながら、例2中に記載した条件下でFCFを通して材料を素練りした。例6Cは、更に、例2中で記載したように開放型混合機を更に通過させて、水分含量を約0.3%に低減させた。加硫試験からの結果を、表13中に示した。
天然ゴムマスターバッチを、方法の項に記載した湿式のマスターバッチプロセスによって、種々の品種のカーボンブラックおよび充填量の水準(表14)を用いて、生成した。乾式配合プロセスもまた、同じ組成のゴムを作るために用いた。脱水された湿式マスターバッチ材料は、FCMおよび開放型混合機で、例2中に記載した条件下で処理した。湿式マスターバッチ配合物の加硫試験からの結果を、乾式配合プロセスによって生成された同じゴム組成からの結果と並べて、表14中に示した。湿式マスターバッチからの結果の比率が、同じ条件の乾式混合配合物からの結果に対する比率として、T300/T400に対しても得られた;同等の比率がtan δに対しても与えられた。
天然ゴムマスターバッチを、方法の項に記載した湿式マスターバッチプロセスによって、種々の品種のカーボンブラックおよび充填量の水準(表15)を用いて生成した。乾式配合プロセスもまた、同じ組成のゴムを作るのに用いた。脱水された湿式マスターバッチ材料は、FCMおよび開放型混合機で、下記の表15中に記載した条件下で処理した。湿式マスターバッチ配合物の加硫試験からの結果を、乾式配合プロセスによって生成された同じゴム組成からの結果と並べて、表16中に示した。湿式混合複合材からの結果の比率が、同じ条件の加硫された乾式混合複合材からの結果に対する比率として、T300/T400に対しても得られた;同等の比率がtan δに対しても与えられた。
フィールドラテックスおよびN120カーボンブラックで調製された天然ゴムマスターバッチを、方法の項に記載した湿式マスターバッチプロセスを用いて生成した。ゴム中のカーボンブラックの量および凝固反応器とFCMの操作条件は、表17中に示した。対照的に、例えば、表14中の例NおよびOでは、試料は、FCM中での素練りに続いて、水を除去するために更に素練りすることはしなかった。加硫試験の結果を、表17中に示した。
55phrのN234カーボンブラックを有する天然ゴムマスターバッチを、方法の項に記載した湿式マスターバッチプロセスを用いて生成した。脱水押出機(オハイオ州、ピクウェーのFrench Oil Mill Machinery Company)を、マスターバッチクラムを1〜3%の水分範囲とするために用いた。脱水された凝固物を、少量の酸化防止剤とともに開放型混合機に直接に供給して、そして平滑な表面が現れた時に、開放型混合機からシート化して排出した。結果として得られた加硫物についてのT300/T400の比率は約6であり、開放型混合機の前にFCMもしくはバンバリーミキサーを用いて調製した材料についての比率に匹敵しており、所望の特性を有するゴムを、素練りの方法に関わらずに生成することができることを示している。上記のように、1バンバリーサイクルを通す更なる素練りは、一部のゴム特性には不利益であり、T300/T400とtan δの両方を低下させ、過剰な素練りはゴム特性に不利益である可能性があることを示している。
天然ゴムマスターバッチを、方法の項に記載した湿式マスターバッチプロセスによって、種々の品種のカーボンブラックおよび充填量の水準(表18)を用いて生成した。脱水された湿式マスターバッチ材料は、FCMおよび開放型混合機で、例2中に記載した条件下で処理した。結果として得られた素練りされた凝固物を、CTV法Aを用いて処理した。種々の組成の加硫した乾式混合エラストマー複合材(表19)を、CTV比較法Aに従って調製した。
天然ゴムマスターバッチを、方法の項に記載した湿式マスターバッチプロセスによって、種々の品種のカーボンブラックおよび充填量の水準(表20)を用いて生成した。脱水された湿式マスターバッチ材料は、FCMおよび開放型混合機で、例2中に記載した条件下で処理した。結果として得られた素練りされた凝固物を、CTV法Bを用いて処理して加硫物を生成した。
50phrのN234カーボンブラックを含む天然ゴムの4種の試料を、方法の項に記載した湿式マスターバッチプロセスによって生成した。脱水された凝固物を、例2中に記載した条件の下で、FCMを通して処理した。2つの試料は、350kg/時の生産速度で処理し(図6中に四角で示されている)、そして2つを、550kg/時の生産速度で処理した(図6中に三角で示されている)。これらの対のそれぞれから1つの試料(例えば、それぞれの生産速度で生成された1つの試料)を、例2中に記載したように開放型混合機を通して処理し、2つ目の比較試料はFCMから排出されたものを用いた。結果として得られた素練りされた凝固物の4つの試料を、プレスにおいて1mm厚のスペーサーを用いた以外は、CTV法Aに従って硬化させた。
Claims (11)
- A)エラストマーラテックスを含む第1の流体を、粒状充填剤を含む第2の流体と混合すること、
B)前記エラストマーラテックスを凝固させ、それによってマスターバッチクラムを形成すること、
C)前記マスターバッチクラムを1質量%〜20質量%の含水量にさせて、それによって脱水された凝固物を形成すること、
D)前記脱水された凝固物に機械的エネルギーを加えて、それによって前記脱水された凝固物を摩擦の結果として発熱させることによって、前記脱水された凝固物を130℃〜190℃の温度に達っせしめながら、前記脱水された凝固物から水を除去し、含水量を0.5%〜3%に低減させ、そして含水量の全ての低下は蒸発によって成し遂げられ、それによって素練りされたマスターバッチを製造すること、ならびに、
E)更に含水量を低減させながら、前記素練りされたマスターバッチに、少なくとも更に0.3MJ/kgの機械的エネルギーを加えること、
を含んでなるエラストマー複合材の製造方法。 - 前記工程D)が、前記脱水された凝固物に、少なくとも0.9MJ/kgの機械的エネルギーを加えることを含み、前記工程E)が、前記素練りされたマスターバッチに、少なくとも0.7MJ/kgの機械的エネルギーを加えることを含む、またはその両方である、請求項1記載の方法。
- 前記工程D)およびE)が、独立して、前記脱水された凝固物を、連続式混合機、密閉型混合機、2軸スクリュー押出機、単軸スクリュー押出機、および開放型混合機から選ばれた少なくとも1つ装置中で処理することを含む、請求項1記載の方法。
- 前記工程D)およびE)の1つまたは両方が、前記脱水された凝固物を前記少なくとも1つの装置中で、少なくとも2度処理することを含む、請求項3記載の方法。
- 前記工程A)およびB)が、
A’)エラストマーラテックスを含む第1の流体の連続流れを凝固反応器の混合区域に供給すること、
B’)粒状充填剤を含む第2の流体の連続流れを、圧力下で、前記凝固反応器の混合区域に供給して、前記エラストマーラテックスとの混合物を形成すること、ここで、前記粒状充填剤は前記エラストマーラテックスを凝固するのに有効であり、そして第1の流体と第2の流体との前記混合区域内部への供給は、前記凝固反応器中で、前記エラストマーラテックスを前記粒状充填剤と完全に凝固させてマスターバッチクラムを形成するのに十分に強力なものである、および
C’)前記凝固反応器から前記マスターバッチクラムの連続的な流れを排出すること、
を含む、請求項1〜4のいずれか1項記載の方法。 - 請求項1〜4のいずれか1項記載の方法によって製造される、エラストマー複合材。
- 前記工程C)が、前記マスターバッチクラムを、3質量%〜6質量%の含水量にさせ、これによって脱水された凝固物を形成することを含み、そして
前記工程D)において、前記脱水された凝固物を140℃〜190℃の温度に達っせしめる、請求項1記載の方法。 - 前記工程C)およびD)を成し遂げるために脱水押出機を用いることを含む、請求項7記載の方法。
- 前記工程D)が、前記脱水された凝固物を素練りするために、密閉式混合機を用いることを含み、前記工程E)が、前記素練りされたマスターバッチを素練りするために、開放型混合機を用いることを含む、またはその両方である、請求項7記載の方法。
- 天然ゴム中に分散されたカーボンブラックを含むエラストマー複合材であって、
A)前記エラストマー複合材がCTV法Aを用いて処理された場合に、下記の式、
ln(抵抗率) ≧ 0.33δ+X
式中、Xは5.8であり、そして
δ=(6000[0.806φ−1/3β−1/3−1]β1.43)/ρS
ここで、
φ=複合材中のカーボンブラックの体積分率
S=窒素BET法によって測定されたカーボンブラックのm2/gでの比表面積
ρ=カーボンブラック密度
β=φeff/φ、および
φeff=φ[1+(0.0181×CDBP)]/1.59
を満足する抵抗率を示し、または
B)前記エラストマー複合材が、CTV法Bを用いて処理された場合に、0.5未満の中性子散乱指数値を示す、エラストマー複合材。 - 前記抵抗率が、式、
ln(抵抗率) ≦ 0.33δ+Y
を満足し、Yが9.5である、
請求項10記載のエラストマー複合材。
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