JP5328864B2 - ドリップ防止剤、並びに、樹脂組成物 - Google Patents
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Description
しかしながら、ドリップ防止剤としてのPTFE含有混合粉末を熱可塑性樹脂に添加すると、同じ添加量でPTFE単体のドリップ防止剤を添加した場合と比較して、ドリップ防止性能に寄与するPTFEの添加量が少ないために十分なドリップ防止効果が得難く、十分な効果を得るためにドリップ防止剤の添加量が増え、コストが高くなる問題があった。
本発明のドリップ防止剤は、上記構成のものであることによって、取り扱い性に優れる。なお、取り扱い性は、後述する圧縮性比と凝集崩壊性から評価することができ、圧縮性比は小さいほど、凝集崩壊性は大きいほど取り扱い性に優れるということができる。このようなドリップ防止剤は、凝集しにくいものとなり、また、凝集してもほぐれやすいものとなる。上記のように取り扱い性に優れるドリップ防止剤は、粉末流動性に優れるものとなり、ドリップ防止剤が自動定量供給機内で詰まるという問題も解消することができる。また、熱可塑性樹脂や他の粉体と混合する際に分散性に優れたものともなる。更に、樹脂等へ分散しやすいため、従来のPTFEファインパウダーを用いたドリップ防止剤よりも少ない添加量で効果を発揮しやすく、低コスト化を図ることもできる。
上記パーフルオロビニルエーテルとしては特に限定されず、例えば、下記一般式(1)
CF2=CF−ORf (1)
(式中、Rfは、パーフルオロ有機基を表す。)で表されるパーフルオロ不飽和化合物等が挙げられる。本明細書において、上記「パーフルオロ有機基」とは、炭素原子に結合する水素原子が全てフッ素原子に置換されてなる有機基を意味する。上記パーフルオロ有機基は、エーテル酸素を有していてもよい。
上記パーフルオロビニルエーテルとしては、例えば、上記一般式(1)において、Rfが炭素数1〜10のパーフルオロアルキル基を表すものであるパーフルオロ(アルキルビニルエーテル)〔PAVE〕が挙げられる。上記パーフルオロアルキル基の炭素数は、好ましくは1〜5である。
上記パーフルオロビニルエーテルとしては、更に、上記一般式(1)において、Rfが炭素数4〜9のパーフルオロ(アルコキシアルキル)基であるもの、Rfが下記式:
パーフルオロアルキルエチレンとしては特に限定されず、例えば、パーフルオロブチルエチレン(PFBE)、パーフルオロヘキシルエチレン等が挙げられる。
上記見掛密度は、JIS K6892に準拠して測定した値である。
圧縮性比は、下記(1)〜(6)に示す手順に従って、25℃の温度で測定した値である。
(1)SUS製円柱状カップ(内径:50mm(実測値:51.7mm),容量:150ml)の底面に円形(直径50mm)の薬包紙を敷き、さらにカップ内側面にも薬包紙を巻く。
(2)ドリップ防止剤を10メッシュの篩で篩い、メッシュパス50gを計量した後、上記円柱状カップに入れる。
(3)円柱状カップに入れたドリップ防止剤の粉面を平滑に均し、粉面に円形(直径50mm)の薬包紙を乗せる。
(4)粉面に乗せた薬包紙上に錘(直径50mm円柱、重量330g)を乗せ、ホソカワミクロン社製パウダーテスターでタッピング操作を20回行う(タッピング高さ20mm)。
(5)タッピング後、上記円柱状カップからドリップ防止剤からなる円柱状ケーキを取り出し、その高さをノギスで測定する。
(6)ケーキの断面積と高さから、ケーキの見掛密度を計算し、下記式(A)により圧縮性比を求める。
(圧縮性比)=(ケーキの見掛密度)/(ドリップ防止剤の見掛密度)(A)
なお、ドリップ防止剤の見掛密度は、上述したように、JIS K6892に準拠して測定された値である。
振動時間50秒における凝集崩壊度は、下記(1)〜(7)に示す方法により25℃の温度で測定した値である。
(1)SUS製円柱状カップ(内径:50mm(実測値:51.7mm),容量:150ml)の底面に円形(直径50mm)の薬包紙を敷き、さらにカップ内側面にも薬包紙を巻く。
(2)ドリップ防止剤を10メッシュの篩で篩い、メッシュパス50gを計量した後、上記円柱状カップに入れる。
(3)円柱状カップに入れたドリップ防止剤の粉面を平滑に均し、粉面に円形(直径50mm)の薬包紙を乗せる。
(4)粉面に乗せた薬包紙上に錘(直径50mm円柱、重量330g)を乗せ、ホソカワミクロン社製パウダーテスターでタッピング操作を20回行う(タッピング高さ20mm)。
(5)タッピング後、上記円柱状カップからドリップ防止剤からなる円柱状ケーキを取り出す。
(6)取り出した円柱状ケーキを8メッシュの篩の上に載せ、ホソカワミクロン社製パウダーテスターで50秒間振動させる(振動メモリ4.5)。
(7)振動によって落下したドリップ防止剤の質量を測定し、凝集崩壊度を下記式(B)により求める。
(凝集崩壊度)=(振動により50秒間に篩を通過したドリップ防止剤の質量)/(ドリップ防止剤の全質量)×100(質量%) (B)
リダクションレシオ1500における円柱押出し圧力は、ドリップ防止剤50gと押出助剤である炭化水素油(商品名アイソパーG、エクソン化学株式会社製)10.25gとをガラス瓶中で混合し、室温(25±2℃)で1時間熟成し、シリンダー(内径25.4mm)付きの押出ダイ(絞り角30°で、下端にオリフィス(オリフィス直径:0.65mm、オリフィス長:2mm)を有する)に上記混合物を充填し、シリンダーに挿入したピストンに1.2MPaの負荷を加えて1分間保持する。その後、直ちに室温においてラム速度20mm/分で上記混合物をオリフィスから押出し、ロッド状物を得る。押出後半において、圧力が平衡状態になる部分の圧力をシリンダー断面積で除した値を押出圧力とする。
X−Rf1COOM1 (i)
で表されるカルボン酸系界面活性剤が挙げられる。式中、XはH、F、またはClである。Rf1は炭素数4〜14、好ましくは炭素数5〜7の直鎖または分岐のフルオロアルキレン基であり、例えば、炭素数7の直鎖または分岐のフルオロアルキレン基であり、とりわけ、直鎖または分岐のパーフルオロアルキレン基である。M1は1価のアルカリ金属、NH4又はHを表す。
X1(CF2)p−O−CX2X3−(CF2)q−O−CX4X5−(CF2)r−COOM1 (ii)
(式中、X1、X2、X3、X4及びX5は、同一又は異なって、H、F又はCF3を表し、M1は1価のアルカリ金属、NH4又はHを表し、pは1又は2を表し、qは1又は2を表し、rは0又は1を表す。)で表されるカルボン酸系界面活性剤が挙げられる。一般式(ii)で表されるフルオロエーテルカルボン酸としては、例えば、CF3OCF(CF3)CF2OCF(CF3)COONH4、CF3CF2OCF2CF2OCF2COONH4、CF3OCF2CF2CF2OCHFCF2COONH4等が挙げられる。
X−(CF2)m−O−(CF(CF3)CF2O)n−CF(CF3)COOM1
(iii)
で表されるカルボン酸系界面活性剤であってもよい。式中、XはH、F、またはClであり、mは1〜10の整数、例えば5であり、そしてnは0〜5の整数、例えば1である。M1は1価のアルカリ金属、NH4又はHを表す。
X−(CF2)m−O−(CF(CF3)CF2O)n−CHFCF2COOM1
(iv)
で表されるカルボン酸系界面活性剤であってもよい。式中、X、m、n及びM1は上記と同じである。
X−(CF2)m−O−(CF(CF3)CF2O)n−CH2CF2COOM1(v)
で表されるカルボン酸系界面活性剤であってもよい。式中、X、m、n及びM1は上記と同じである。
Rf3OCF2CF2O(CF2)pCOOM1 (vi)
(式中、Rf3は部分または全部フッ素置換されたアルキル基を表し、M1は1価のアルカリ金属、NH4又はHを表し、pは1又は2を表す。)で表されるカルボン酸系界面活性剤が挙げられる。Rf3は、炭素数が1〜3のアルキル基であることが好ましい。一般式(vi)で表されるカルボン酸系界面活性剤としては、例えば、CF3CF2OCF2CF2OCF2COONH4、CF3CF2OCF2CF2OCF2COOH等が挙げられる。
Rf4OCHFCF2COOM1 (vii)
(式中、Rf4は部分または全部フッ素置換された、直鎖の脂肪族基又は1以上の酸素原子が挿入された直鎖の脂肪族基、M1は1価のアルカリ金属、NH4又はHを表す。)で表されるフルオロエーテルカルボン酸が挙げられる。Rf4は、炭素数が1〜3の脂肪族基であることが好ましい。一般式(vii)で表されるカルボン酸系界面活性剤としては、例えば、CF3OCF2CF2CF2OCHFCF2COONH4、CF3OCF2CF2CF2OCHFCF2COOH等が挙げられる。
X−Rf1COOM1 (i)
(式中、XはH、F、またはClである。Rf1は炭素数4〜14、好ましくは炭素数5〜7の直鎖または分岐のフルオロアルキレン基である。M1は1価のアルカリ金属、NH4又はHを表す。)で表されるカルボン酸系界面活性剤、一般式(ii):
X1(CF2)p−O−CX2X3−(CF2)q−O−CX4X5−(CF2)r−COOM1 (ii)
(式中、X1、X2、X3、X4及びX5は、同一又は異なって、H、F又はCF3を表し、M1は1価のアルカリ金属、NH4又はHを表し、pは1又は2を表し、qは1又は2を表し、rは0又は1を表す。)で表されるカルボン酸系界面活性剤、一般式(iii):
X−(CF2)m−O−(CF(CF3)CF2O)n−CF(CF3)COOM1
(iii)
(式中、XはH、F、またはClであり、mは1〜10の整数、nは0〜5の整数である。M1は1価のアルカリ金属、NH4又はHを表す。)で表されるカルボン酸系界面活性剤、一般式(iv):
X−(CF2)m−O−(CF(CF3)CF2O)n−CHFCF2COOM1
(iv)
(式中、X、m、n及びM1は上記と同じである。)で表されるカルボン酸系界面活性剤、一般式(v):
X−(CF2)m−O−(CF(CF3)CF2O)n−CH2CF2COOM1(v)
(式中、X、m、n及びM1は上記と同じである。)で表されるカルボン酸系界面活性剤、一般式(vi):
Rf3OCF2CF2O(CF2)pCOOM1 (vi)
(式中、Rf3は部分または全部フッ素置換されたアルキル基を表し、M1は1価のアルカリ金属、NH4又はHを表し、pは1又は2を表す。)で表されるカルボン酸系界面活性剤、及び、一般式(vii):
Rf4OCHFCF2COOM1 (vii)
(式中、Rf4は部分または全部フッ素置換された、直鎖の脂肪族基又は1以上の酸素原子が挿入された直鎖の脂肪族基、M1は1価のアルカリ金属、NH4又はHを表す。)で表されるカルボン酸系界面活性剤からなる群より選択される少なくとも1種の含フッ素界面活性剤であることが好ましい。
上記安定化剤としては、実質的に反応に不活性なパラフィンワックス、フッ素系オイル、フッ素系化合物、シリコーンオイル等が好ましく、なかでも、パラフィンワックスが好ましい。
上記パラフィンワックスとしては、反応条件下で液状の炭素数12以上の炭化水素が好ましく、炭素数16以上の炭化水素がより好ましい。また、融点が40〜65℃であるものが好ましく、融点が50〜65℃であるものがより好ましい。
上記パラフィンワックスの使用量は、上記水性媒体の1〜12質量%に相当する量が好ましく、2〜8質量%に相当する量がより好ましい。
上記乳化重合における重合開始剤としては、ラジカル重合開始剤、レドックス系重合開始剤等が好ましい。
上記重合開始剤の量は、少ないほど、SSGが低いTFE重合体を得ることができる点で好ましいが、あまりに少ないと重合速度が小さくなり過ぎる傾向があり、あまりに多いと、SSGが高いTFE重合体が生成する傾向がある。
上記ラジカル重合開始剤としては、例えば、水溶性過酸化物が挙げられ、過硫酸アンモニウム、過硫酸カリウム等の過硫酸塩、過マンガン酸カリウム等の過マンガン酸塩、ジコハク酸パーオキサイド等の水溶性有機過酸化物等が好ましく、過硫酸アンモニウムがより好ましい。これらは、1種のみ使用してもよいし、2種以上を組み合わせて使用してもよい。
上記ラジカル重合開始剤の使用量は、重合温度と目標とするSSGに応じて適宜選択することができるが、一般的に使用される水系媒体の質量の1〜100ppmに相当する量が好ましく、1〜20ppmに相当する量がより好ましい。
上記重合開始剤としてラジカル重合開始剤を使用する場合、重合中にラジカル捕捉剤を添加することにより、SSGが低いTFE重合体を容易に得ることができる。
上記ラジカル捕捉剤は、SSGが低いPTFEを得る点で、重合反応に消費される全TFEの50質量%が重合される前に添加することが好ましく、該TFEの30質量%が重合される前に添加することがより好ましい。
上記ラジカル捕捉剤は、一般に使用される水系媒体の質量の0.1〜10ppmに相当する量が好ましい。
上記重合開始剤としてレドックス系重合開始剤を使用する場合、SSGが低く、破断強度が高いTFE重合体が得ることができる。
上記レドックス系重合開始剤の使用量は、重合温度と目標とするSSGに応じて適宜選択することができるが、一般的に使用される水系媒体の質量の1〜100ppmに相当する量が好ましい。
上記レドックス系重合開始剤は、SSGが低いPTFEを得る点で、上記酸化剤又は還元剤の何れか、好ましくは酸化剤の添加を重合途中で中止することが好ましく、該添加中止時期としては、重合反応に消費される全TFEの50質量%が重合される前が好ましく、該TFEの30質量%が重合される前がより好ましい。
上記ジカルボン酸としては、例えば、一般式:HOOCRCOOH(式中、Rは炭素数1〜5のアルキレン基を表す。)で表されるものが好ましく、コハク酸、マロン酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸がより好ましく、コハク酸が更に好ましい。
また、吐出流型撹拌翼としては、上記に例示した既存の撹拌翼の周囲に案内板または案内円筒が挿入されたものも挙げられる。案内板の形状、枚数は特に限定されない。案内円筒は、円筒型または円錐の上部を切り取った形状(コーン型)が好ましい。上記撹拌翼を回転させることにより、案内板または案内円筒が存在することで軸流が発生し、撹拌することができる。
中でも、吐出流型撹拌翼としては、図4に示すような、コーン型撹拌翼が好ましい。
コーン型撹拌翼としては、下向き型がより好ましい。
撹拌回転数は限定されるものではないが、一般的には、50〜1000rpmで行うことができる。
中でも、ポリカーボネート、アクリルニトリル−スチレン(AS)樹脂、アクリルニトリル−ブタジエン−スチレン(ABS)樹脂、(ポリカーボネート)/(アクリルニトリル−ブタジエン−スチレン)アロイ樹脂、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレンエーテル、ポリプロピレン、及び、ポリスチレンからなる群より選択される少なくとも1種の樹脂が好ましい。
JIS K6891に準拠して測定した。
JIS K6892に準拠して測定した。
ASTM D 4895−89に準拠して測定した。
PTFEファインパウダー(ドリップ防止剤)50gと押出助剤である炭化水素油(商品名アイソパーG、エクソン化学株式会社製)10.25gとをガラス瓶中で混合し、室温(25±2℃)で1時間熟成する。次に、シリンダー(内径25.4mm)付きの押出ダイ(絞り角30°で、下端にオリフィス(オリフィス直径:0.65mm、オリフィス長:2mm)を有する)に上記混合物を充填し、シリンダーに挿入したピストンに1.2MPaの負荷を加えて1分間保持する。その後、直ちに室温においてラム速度20mm/分で上記混合物をオリフィスから押出し、ロッド状物を得る。押出後半において、圧力が平衡状態になる部分の圧力をシリンダー断面積で除した値を押出圧力とする。
圧縮性比の測定には、ホソカワミクロン社製パウダーテスターを使用した。圧縮性比の測定は、25℃にて行った。圧縮性比の測定の概要を図1〜3に示す。SUS製円柱状カップ2(内径:50mm(実測値:51.7mm),容量:150ml)の底面に円形(直径50mm)の薬包紙を敷き、さらにカップ内側面にも薬包紙を巻いた。PTFEファインパウダー1(ドリップ防止剤)を10メッシュの篩で篩い、メッシュパス50gを計量した後、図1に示すように、円柱状カップ2に入れた。粉面を平滑に均し、粉面にも円形(直径50mm)の薬包紙を乗せた。図2に示すように、錘3(直径50mm円柱,重量330g)を乗せ、パウダーテスターでタッピング操作を20回行った(タッピング高さ20mm)。タッピング後、図3に示すように、円柱状カップ2からPTFEファインパウダーからなる円柱状ケーキ4を取り出し、その高さをノギスで測定した。ケーキの断面積と高さから、ケーキの見掛密度を計算した。また、圧縮性比を次式により求めた。
(圧縮性比)=(ケーキの見掛密度)/(PTFEファインパウダーの見掛密度)
圧縮性比は、1に近いほうが好ましく、1に近いほどファインパウダーが凝集しにくく、取り扱い性に優れることを示す。
凝集崩壊度の測定は、25℃にて行った。予め、振動メモリ5.5で振幅が1mmになるように振動強さを調整した。図3に示すように、円柱状ケーキ4を8メッシュの篩5の上に載せ、ホソカワミクロン社製パウダーテスターで振動させ(振動メモリ4.5)、5秒毎に振動によって落下したPTFEファインパウダー1(ドリップ防止剤)の質量を測定し、凝集崩壊度を次式により求めた。
(凝集崩壊度)=(振動により篩を通過したPTFEファインパウダーの質量)/(PTFEファインパウダーの全質量)×100(質量%)
凝集崩壊度は、値が大きいほうが好ましく、値が大きいほどほぐれやすく、取り扱い性に優れることを示す。
ポリマー中の変性剤含有量(重量%)は、試料ポリマーの赤外吸収スペクトルバンドから求めた。
・クロロトリフルオロエチレン
957cm−1の吸収値(ピーク高さ)と2360cm−1の吸収値との比に0.58を乗じて得られる値
・パーフルオロプロピルビニルエーテル
995cm−1の吸収値と935cm−1の吸収値との比に0.14を乗じて得られる値
・ヘキサフルオロエチレン
983cm−1の吸収値と935cm−1の吸収値との比に0.3を乗じて得られる値
特開2005−298581号公報に記載された方法に準拠してPTFEラテックスを作製した。
ステンレス鋼(SUS316)製アンカー型攪拌翼と温度調節用ジャケットを備え、内容量が6リットルのステンレス鋼(SUS316)製オートクレーブに、脱イオン水3000g、パラフィンワックス120g及びパーフルオロオクタン酸アンモニウム4.4gを仕込み、70℃に加温しながら窒素ガスで3回、TFEガスで2回、系内を置換して酸素を除いた。その後、TFEガスで内圧を0.70MPaにし、280rpmで攪拌し、内温を70℃に保った。
重合槽内の温度が安定した後、重合初期の変性モノマーとしてヘキサフルオロプロピレン(HFP)を0.6g、続いて脱イオン水20gに過硫酸アンモニウム18mgを溶かした水溶液、及び脱イオン水20gにジコハク酸パーオキサイド270mgを溶かした水溶液をTFEで圧入し、オートクレーブ内圧を0.78MPaにした。反応は、加速的に進行したが、反応温度は70℃、攪拌は280rpmを保った。また、オートクレーブ内圧を常に0.78MPaに保つようにTFEを連続的に供給した。
重合開始剤を添加してから反応で消費されたTFE量が280gに到達した時点で撹拌及びTFEの供給を停止し、直ちに内圧が大気圧に達するまでオートクレーブ内のガスを放出した(TFEの排気)後、内圧が0.78MPaになるまでTFEを供給し、280rpmで再び撹拌を開始し、引き続き反応を行った。
重合開始剤を添加してから反応で消費されたTFE量が1264gに到達した時点で追加変性モノマーとしてHFP5gを槽内に仕込み、撹拌速度を240rpmに変更して反応を行った。
重合例1で得られたPTFE水性分散液に脱イオン水を加え、比重を1.080g/ml(25℃)に調整した。下向き型のコーン型撹拌翼と邪魔板を備えた内容量が17Lのステンレス鋼製凝析槽に、比重調整した上記PTFE水性分散液8.0Lを加え、液温が22℃になるように温度調節した。調節後直ちに撹拌速度600rpmで撹拌を開始した。撹拌開始後、水性分散液がスラリー状態を経て、湿潤粉末が形成され、湿潤粉末が水から分離する直前に、予め準備していた非イオン性界面活性剤 ラオールXA−60−50(ライオン株式会社製)1%水溶液46gを凝析槽内に添加し、3分間撹拌を継続した。
洗浄温度を室温(25℃)に変更して実施すること以外は、実施例1と同様にしてファインパウダーを得た。実施例1と同様にして、得られたファインパウダーの平均粒子径、見掛密度、圧縮性比、凝集崩壊度を測定した。評価結果は、表1に示す。
凝析し水と分離する時に非イオン性界面活性剤水溶液を添加しない、及び洗浄温度を室温(25℃)に変更して実施すること以外は、実施例1と同様にしてファインパウダーを得た。実施例1と同様にして、得られたファインパウダーの平均粒子径、見掛密度、圧縮性比、凝集崩壊度を測定した。評価結果は、表1に示す。
下向き型のコーン型撹拌翼の代わりにアンカー型撹拌翼を使用すること、添加するPTFE水性分散液の液量を7.0Lに変更すること、凝析及び洗浄条件を表1のように変更すること、及び、非イオン性界面活性剤水溶液を添加しないこと以外は、実施例1と同様にしてファインパウダーを得た。実施例1と同様にして、得られたファインパウダーの平均粒子径、見掛密度、圧縮性比、凝集崩壊度を測定した。評価結果は、表1に示す。
ポリカーボネート(PC)/PTFEの混合と混合粉体の安息角及び凝集崩壊性評価
ポリカーボネート(PC)樹脂粉末1840gと、実施例1〜3、及び比較例1で得られたファインパウダー160gを計量し、予めポリエチレン袋内で充分シェイキングした後、ヘンシェルミキサーに投入し、撹拌速度500rpm、撹拌時間90秒で混合し、PC/PTFEの混合粉体(樹脂組成物)を得た。
PC樹脂パンライトL−1225W(帝人化成株式会社製)6.63kg、PC/ABS樹脂マルチロンT−3714(帝人化成株式会社製)1.58kg、難燃剤として芳香族縮合リン酸エステル PX−200(大八化学工業株式会社製)1.3kg、及び上述のPC/PTFE混合粉体0.5kgをタンブラーミキサーで予備混合し、35φ二軸混練り押出機でペレット化し(混練条件 スクリュー回転数200rpm、ヘッド温度270℃、押出速度20kg/h)、難燃性樹脂組成物を得た。次に射出成形機(住友重機械株式会社製 SG50)を用いて、短冊状試験片(厚み1/16インチ)を作製し、UL94燃焼試験に準拠して難燃性の評価を行った。結果を表3に示す。表3の結果から、実施例1〜3で得られたドリップ防止剤は、比較例1で得られたドリップ防止剤と同等のドリップ防止性を発揮していることがわかる。
2 円柱状カップ
3 錘
4 ポリテトラフルオロエチレンファインパウダーの円柱状ケーキ
5 篩
Claims (5)
- 平均粒径が300〜800μm、見掛密度が0.40〜0.52g/ml、圧縮性比が1.20以下、振動時間50秒における凝集崩壊度が70%以上、リダクションレシオ1500における円柱押出し圧力が80MPa以下、標準比重(SSG)が2.140〜2.230であり、かつ変性ポリテトラフルオロエチレンからなることを特徴とするドリップ防止剤。
- 請求項1記載のドリップ防止剤及び熱可塑性樹脂からなることを特徴とする樹脂組成物。
- 熱可塑性樹脂は、ポリカーボネート、アクリルニトリル−スチレン樹脂、アクリルニトリル−ブタジエン−スチレン樹脂、(ポリカーボネート)/(アクリルニトリル−ブタジエン−スチレン)アロイ樹脂、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレンエーテル、ポリプロピレン、及び、ポリスチレンからなる群より選択される少なくとも1種の樹脂である請求項2記載の樹脂組成物。
- 熱可塑性樹脂は、ポリカーボネートである請求項2又は3記載の樹脂組成物。
- 更に、難燃剤を含有することを特徴とする請求項2、3又は4記載の樹脂組成物。
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