JP4791309B2 - Nb3Sn超電導線材およびそのための前駆体 - Google Patents
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Description
下記の手順に従って、前記図5に断面形状を示した超電導線材(マルチエレメント線材)を作製した。まず外径:33.8mm、内径:29mmのCu製パイプ内に、外径:28mmのNb芯を挿入した後、縮径加工して六角断面形状のCu/Nb複合単芯線(六角対辺:2.3mm)を作製して矯正後、2mの長さに裁断した。これらをCuパイプ(外径:41.2mm、内径:37.2mm)内に199本束ねて挿入して伸線し、六角断面形状のCu/Nb複合多芯線(六角対辺:4mm)を作製して矯正後、2mの長さに裁断した。
液体ヘリウム中(温度4.2K)で、16T(テスラ)の外部磁場の下、試料(超電導線材)に通電し、4端子法によって発生電圧を測定し、この値が0.1μV/cmの電界が発生した電流値(臨界電流Ic)を測定し、この電流値を、線材の全導体断面当りの断面積で除して臨界電流密度Jcを求めた。尚、「全導体断面」とは、線材全体の断面を意味する。
図14に示すような接続抵抗評価回路を形成した。この図14において、21は製造したNb3Sn超電導線材によって作成した接続用U字サンプル、22は永久電流スイッチ、23は電源、24は超電導コイルを夫々示す。上記接続用U字サンプル21を熱処理後に、図13に示すように、接続用U字サンプル21の端部17の外皮Cuを除去して、Nb3Snフィラメント20を露出させ、超電導中間介在物18(例えば、Pb基合金)を介して、超電導膜マグネット(超電導コイル24)の超電導線材16と、接続を2箇所(接続用U字サンプル21の両端部)で行い、接続箇所に4.2Kで、0.5Tの磁場を印加してコイル24の中心部の磁場の減衰率を測定した。このとき、減衰率(ppm/h)NMRプローブにて、共鳴周波数(磁場に対応)の変化によって測定した。尚、図13中、19はCu基容器を示す。
下記の手順に従って、前記図6に断面形状を示した超電導線材(マルチエレメント線)を作製した。まず外径:33.8mm、内径:29mmのCu製パイプ内に、外径:28mmのNb芯を挿入した後、縮径加工して六角断面形状のCu/Nb複合単芯線(六角対辺:4.3mm)を作製して矯正後、400mmの長さに裁断した。
下記の手順に従って、前記図8に断面形状を示した超電導線材(マルチエレメント線)を作製した。まず外径:33.8mm、内径:29mmのCu製パイプ内に、外径:28mmのNb芯を挿入した後、縮径加工して六角断面形状のCu/Nb複合単芯線(六角対辺:4.3mm)を作製して矯正後、400mmの長さに裁断した。
下記の手順に従って、前記図9に断面形状を示した超電導線材前駆体(マルチエレメント線)を作製した。まず実施例3と同様にして、シングルエレメント線を作製し、伸線により六角断面形状(六角対辺:4.0mm)として矯正後、2mの長さに裁断した。また、実施例1と同様にしてバリア層付き安定化銅線を作製し、これを伸線により六角断面形状(六角対辺:4.0mm)として矯正後、2mの長さに裁断した。
下記の手順に従って、前記図10に断面形状を示した超電導線材前駆体(マルチエレメント線)を作製した。ます実施例2と同様にして、六角断面形状のCu/Nb複合単芯線(六角対辺:4.3mm)を作製して矯正後、400mmの長さに裁断した。
一方、Cu製外筒(外径:143mm、内径:128mm)およびCu製内筒(外径:70mm、内径:61mm)からなるCu中空ビレットを準備した。この中空ビレットの前記Cu製外筒内に、Nbシート(厚さ:0.2mm)を巻き取ったもの(Nbシート層)と張り付け、その内部に、前記Cu製内筒の周りに前記Cu/Nb複合単芯線を336本束ねたものを挿入した。Cu/Nb複合単芯線を挿入したCu中空ビレットに蓋をして、真空引きした後、前記蓋を溶接した。その際、Nbシート層の厚みはNb芯の直径の1.5倍となるように設定した(Nb芯の直径:3.9mm、Nbシート層厚さ:5.8mm)。
下記の手順に従って、前記図12に断面形状を示した超電導線材前駆体(マルチエレメント線)を作製した。まず実施例2と同様にして、六角断面形状のCu/Nb複合単芯線(六角対辺:2.3mm)を作製して矯正後、2mの長さに裁断した。また実施例1と同様にして、Cu/Sn−2質量%Ti複合単芯線を作製して、伸線により六角断面形状(六角対辺:2.3mm)とし、矯正した後2mmの長さに裁断した。
下記の手順に従って、前記図3に断面形状を示した超電導線材前駆体(マルチエレメント線)を作製した。実施例2と同様にして作製したシングルエレメント線を伸線して六角断面形状(六角対辺:3.9mm)とし、矯正後、2mの長さに裁断した。
下記の手順に従って、前記図4に断面形状を示した超電導線材前駆体(マルチエレメント線)を作製した。実施例5と同様にいて作製したシングルエレメント線を伸線して六角断面形状(六角対辺:4.0mm)とし、矯正後、2mの長さに裁断した。
2 NbまたはNb基合金芯(Nb基金属芯)
3 SnまたはSn基合金芯(Sn基金属芯)
4 Cuマトリクス(Cu母材)
4a,4b 安定化銅
6,6a,6b,6c 拡散バリア層
7,8,9,11〜15 超電導線材製造用前駆体(マルチエレメント線)
10 Cu/Nb複合多芯線
16 超電導コイル24の超電導線材
17 接続用U字サンプル21の端部
18 超電導中間介在物
19 Cu基容器
20 超電導フィラメント
21 本発明のNb3Sn超電導線材によって作成した接続用U字サンプル
22 永久電流スイッチ
23 電源
24 超電導コイル
Claims (3)
- 内部Sn法によってNb3Sn超電導線材を製造する際に用いる超電導線材製造用前駆体において、外周に拡散バリア層を設けた安定化銅を中央部に単数または複数集めて配置すると共に、その周囲に、NbまたはNb基合金芯とSnまたはSn基合金芯をCuまたはCu基合金マトリクスに埋設した超電導マトリクス部が配置され、前記超電導マトリクス部は、複数のNbまたはNb基合金芯と、少なくとも一つのSnまたはSn基合金芯を含む前駆体エレメントの集合体が、CuまたはCu基合金マトリクスに埋設されてなるものであり、且つ前記拡散バリア層とは別に、NbまたはNb基合金からなる拡散バリア層が前記前駆体エレメント毎に設けられ、前記前駆体エレメント毎に設けられた拡散バリア層は、その厚みがNbまたはNb基合金芯の直径以下であることを特徴とするNb3Sn超電導線材製造用前駆体。
- 前記前駆体エレメント毎に設けられた拡散バリア層の外周に、SnまたはSn基合金芯が配置されたものである請求項1に記載のNb3Sn超電導線材製造用前駆体。
- 請求項1または2に記載の超電導線材製造用前駆体を、拡散熱処理することによってNb3Sn超電導相を形成したものであるNb3Sn超電導線材。
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