JP4780973B2

JP4780973B2 - マグネタイト粒子粉末並びにそれを用いた黒色磁性トナー及び磁性キャリア

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Publication number: JP4780973B2
Application number: JP2005046334A
Authority: JP
Inventors: 智之星野; 幸一勝山; 貴志中島; 昌宏三輪; 中山　　実; 和也木下; 宏之島村
Original assignee: Mitsui Mining and Smelting Co Ltd
Current assignee: Mitsui Mining and Smelting Co Ltd
Priority date: 2005-02-23
Filing date: 2005-02-23
Publication date: 2011-09-28
Anticipated expiration: 2025-02-23
Also published as: JP2006232578A

Description

本発明は、優れた疎水性と分散性を有するマグネタイト粒子粉末、及びその製造方法に関する。

マグネタイト粒子粉末は、静電複写磁性トナー用材料粉、静電潜像現像用キャリア用材料粉等において汎用されているが、近年の電子写真技術の発達により、特にデジタル技術を用いた複写機、プリンターが急速に発達し、要求される特性がより高度なものになってきている。

マグネタイト粒子粉末は、粒子表面に水酸基や吸着水分が存在しているため、一般に親水性であり、親油性が乏しく、有機媒体中への分散や樹脂中への練り込みが困難なため、粒子表面が疎水化され、有機媒体および樹脂中での分散に優れたマグネタイト粒子粉末が要求されている。

更に、近年トナーの製造プロセスは、これまでの熱混練による乾式法に代わり、有機溶媒中等での化学的な反応による湿式法が注目されてきている。湿式法により得られるケミカルトナーは、乾式法により得られる混練トナーと比較し、強い分散力により処理されないため、マグネタイト粒子をトナー中に均一分散させることが容易ではない。

一方、近年環境規制が厳しくなってきており、マグネタイト粒子粉末の製造プロセスにおいても低環境負荷で、有害なものを排出しないことが要求されている。

従来、親水性のマグネタイト粒子表面を疎水化する手法として、マグネタイト粒子粉末と疎水化処理剤とを湿式又は乾式にて混合した後、加熱処理する方法が一般的に知られている。

乾式にてマグネタイト粒子表面を疎水化する手法として、マグネタイト粒子粉末と疎水化処理剤を原材料として、ミキサー型混合機又はホイール型混合機等を用いる方法が開示されている（特許文献１、２参照）。しかし、マグネタイト粒子粉末は凝集性が強く、単純な乾式混合法では、疎水化処理剤が凝集粒子表面に被覆されやすく、一様な処理が困難であった。従って、そのような処理粉末を用いて製造されたトナーは、含有されるマグネタイト粒子の一部が粗大な凝集状態で存在し、トナー中での分散性が悪く、画像特性に悪影響を与えていた。

また、湿式にてマグネタイト粒子表面を疎水化する手法として、有機溶媒中にマグネタイト粒子粉末及び疎水化処理剤を混合、分散、ろ過後、熱処理を行う方法が開示されている（特許文献３参照）。

さらに、湿式にてマグネタイト粒子表面を疎水化する手法として、マグネタイト粒子粉末を水中に分散後、疎水化処理剤と混合し、ろ過後、熱処理を行う方法が開示されている（特許文献４、５参照）。

湿式にてマグネタイト粒子表面を疎水化する場合、マグネタイト粒子は磁気凝集性が強く、分散媒中において単純な攪拌等を行っても、良好な分散状態を得ることは困難である。従って、疎水化処理剤は、ある程度凝集した二次粒子上に被覆されることを免れず、やはり一様な処理が困難であった。

また、特許文献３の様な有機溶剤を用いた表面処理方法では、有機溶媒の廃液処理が必要であり、且つ熱処理時に爆発、火災の発生の危険性を含んでいる。さらに特許文献４、５の様な水媒体中での表面処理方法においても、マグネタイト粒子粉末表面と未吸着、未反応の処理剤が、廃液中に流れ出てしまうため、廃液処理が必要となり、工業的に好ましくない。

特開平０３−２２１９６５号公報特開２００１−３１２０９５号公報特開昭５９−２００２５６号公報特開平１１−３１４９１９号公報特開平２００２−７２５４６号公報

従って本発明は、前述した従来技術が有する種々の欠点を解消しうるマグネタイト粒子粉末を提供することを目的とする。

本発明者らは、鋭意検討の結果、マグネタイト粒子粉末が特定の分散媒中で、特定のｐＨ変化量を示すことにより、良好な疎水性を呈することを見出し、本発明を完成させた。

すなわち、本発明のマグネタイト粒子粉末は、構成される粒子の表面が、１種又は２種以上のケイ素、アルミニウム、またはチタン含有のカップリング剤で被覆されている、平均粒径０．０５〜１μｍのマグネタイト粒子粉末であって、該マグネタイト粒子粉末とエタノール水溶液の混合物のｐＨ変化値が式１に示される値で０．１以上０．９以下であることを特徴とする。

本発明のマグネタイト粒子粉末は、特定の分散媒中で、特定のｐＨ変化量を示すことにより、良好な疎水性を呈しており、特に樹脂中での分散性に優れたケミカルトナー製造に好適である。

本発明でいうマグネタイト粒子とは、好ましくはマグネタイト（Ｆｅ₃Ｏ₄）を主成分とするものであって、中間組成のベルトライド化合物（ＦｅＯｘ・Ｆｅ₂
Ｏ₃、０＜Ｘ＜１）、及びこれらの単独又は複合化合物にＦｅ以外のＳｉ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｗ、Ｍｏ、Ｐ等を少なくとも１種以上含むスピネルフェライト粒子等を必要な特性に応じて選択したものも包含される。

本発明のマグネタイト粒子粉末は、粒子表面が、１種又は２種以上のケイ素、アルミニウム、またはチタン含有のカップリング剤で被覆されている、平均粒径０．０５〜１μｍのマグネタイト粒子粉末であって、該マグネタイト粒子粉末とエタノール水溶液の混合物のｐＨ変化値が下記式(１)に示される値で０．１以上０．９以下であることを特徴とする。
ｐＨ変化値＝｜Ａ｜＋｜Ｂ｜…(１)
Ａ：ｐＨ５のエタノール水溶液とマグネタイト粒子粉末を混合した時のｐＨの変化値
Ｂ：ｐＨ１２のエタノール水溶液とマグネタイト粒子粉末を混合した時のｐＨの変化値

上記ｐＨ変化値は、カップリング剤による疎水化のレベルを示す指標であり、この数値が大きいほど、粒子レベルの疎水化が不十分である。従って、粒子表面のカップリング剤被覆が不足しており、マグネタイト粒子表面が露出していること等が把握できる。

このｐＨ変化値が０．９を超える場合、疎水性が低く、極性の低い有機モノマー中での分散安定性が悪くなるため、特にケミカルトナーの製造の際、マグネタイト粒子粉末の分散性が悪化し、好ましくない。
なお、このｐＨ変化値は低いほど好ましいのであるが、０．１未満とすることはカップリング剤起因のｐＨ変動が起こるため事実上困難である。

また、本発明のマグネタイト粒子粉末は、粒子表面が、１種又は２種以上のケイ素、アルミニウム、またはチタン含有のカップリング剤で被覆されていることが重要である。

上記カップリング剤は、疎水化処理剤として用いられるもので、環境負荷の高い有機溶媒の廃液処理の回避や、熱処理時に爆発、火災の発生の危険性を減じるため、有機溶媒を含有しないものが好ましい。

シランカップリング剤としては、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、γ−メタクリルオキシプロピルトリメトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、イソブチルトリメトキシシラン、ジメチルジメトキシシラン、ジメチルジエトキシシラン、トリメチルメトキシシラン、ヒドロキシプロピリトリメトキシシラン、フェニルトリメトキシシラン、ｎ−ヘキシルトリメトキシシラン、ｎ−ヘキシルトリエトキシシラン、ｎ−オクチルトリメトキシシラン、ｎ−オクチルトリエトキシシラン、ｎ−デシルトリメトキシシラン、ｎ−ヘキサデシルトリメトキシシラン、ｎ−オクタデシルトリメトキシシラン等を挙げることができる。

アルミネートカップリング剤としては、エチルアセトアセテートアルミニウムジイソプロピレート、メチルアセトアセテートアルミニウムジイソプロピレート、エチルアセテートアルミニウムジブチレート、アルキルアセトアセテートアルミニウムジイソプロピレート、アルミニウムモノアセチルアセテートビス（エチルアセトアセテート）等を挙げることができる。

チタネートカップリング剤としては、イソプロピルトリイソステアロイルチタネート、イソプロピルトリドデシルベンゼンスルホニルチタネート、ビス（ジオクチルピロホスフェート）オキシアセテートチタネート、イソプロピルトリス（ジオクチルピロホスフェート）チタネート、ビス（ジオクチルピロホスフェート）エチレンチタネート等を挙げることができる。

上記カップリング剤の被覆量は、１質量％以上１０質量％以下が好ましい。カップリング剤の被覆量が１質量％未満であると、カップリング剤処理されていないマグネタイト粒子表面が露出するため、疎水性が不十分となり、好ましくない。また、カップリング剤の被覆量が１０質量％を超えると、マグネタイト粒子表面と反応が出来ないカップリング剤が多くなり、カップリング剤の親水部が疎水性を阻害するため好ましくない。

また、本発明のマグネタイト粒子粉末は、粒子表面が、ケイ素、アルミニウム、チタンの１種又は２種以上の化合物で被覆されていても良い。その理由は、カップリング剤との反応性は、マグネタイトを含む酸化鉄に対してよりもケイ素、アルミニウム、チタンからなる水酸化物、酸化物に対しての方が良好だからである。

上記元素化合物の含有量は、元素換算量で、０．０５〜５質量％が好ましく、更に好ましくは０．１〜３質量％が好ましい。０．０５質量％未満であると、含有させる効果が期待できず、また、５質量％を超えると、マグネタイト粒子粉末に要求されるその他特性を損なったり、元素化合物がマグネタイト粒子表面から脱落するおそれがあり、好ましくない。

また、本発明のマグネタイト粒子粉末中のマグネタイト粒子の平均粒径は、ケミカルトナー製造に適した０．０５〜１μｍであると良い。また、昨今のケミカルトナーの平均粒径は微細化が進んでいるので、０．０５〜０．５μｍが好ましい。

また、本発明のマグネタイト粒子粉末は、スチレンモノマー中に懸濁させて、セルロース製の開口径１．２μｍのメンブランフィルターを通した際に、全ての粒子が通過することが好ましい。上記フィルターを通過出来ないものは、粒子の凝集状態が著しく、特にケミカルトナーの製造の際、マグネタイト粒子粉末の分散性が悪化し、好ましくない。

次に、本発明のマグネタイト粒子粉末の好ましい製造方法について述べる。
本発明のマグネタイト粒子粉末は、湿式反応後、洗浄、ろ過にて得られた固形分濃度６０％以上９０％以下のマグネタイトケーキに、１種又は２種以上のケイ素、アルミニウム、またはチタン含有のカップリング剤を加え、ケーキ粘度１０^１ｋｇ／ｍ・ｓｅｃ以上１０^４ｋｇ／ｍ・ｓｅｃ以下の条件下で、混練を行うことにより製造できる。

上記製造方法における出発原料は、湿式反応後、洗浄、ろ過にて得られたマグネタイトケーキを使用する。これは、湿式反応後の後処理として、乾燥工程等を経たものを用いて、再度ケーキ化後、カップリング剤処理したものや、前述の乾式法にてカップリング剤処理したものでは、乾燥での水架橋により粒子が凝集を生じ、再分散させることが困難となり、粒子表面に均一にカップリング剤処理を行えないからである。なお、上記湿式反応については、公知の鉄塩水溶液をアルカリ中和後、酸素含有ガスにて酸化する製法が一般的である。

また、混練にてカップリング剤処理を行うが、その際のケーキ粘度は、５００ｋｇ／ｍ・ｓｅｃ以上１０⁴ｋｇ／ｍ・ｓｅｃ以下とする。５００ｋｇ／ｍ・ｓｅｃ未満であると、混練機の剪断力が粒子の分散に伝わらないのみならず、カップリング剤が粒子と結合する前に粒子の再凝集が起こりやすく、均一にカップリング剤処理できない。また、ケーキ粘度が１０⁴ｋｇ／ｍ・ｓｅｃ以上であると、凝集粒子の分散が困難となり、カップリング剤がゆきわたらないため、均一に処理されない。

また、混練にてカップリング剤処理を行うマグネタイトケーキの固形分濃度は、７４％以上９０％以下、好ましくは７４％以上８５％以下とする。固形分濃度が７４％未満であると、混練機の剪断力が分散してしまい、均一なカップリング剤処理ができず、かつ後工程での乾燥での負荷が大きいため、工業的に好ましくない。また、９０％を超えると、凝集粒子を分散させるのが困難となり、同じく均一にカップリング剤処理できない。固形分濃度が高い状態で、マグネタイト粒子粉末とカップリング剤の混練を行うことにより、ろ過等による固液分離工程が不要となり、未吸着、未反応のカップリング剤が、廃液中に流れ出ることが無くなるため、廃液処理が不要となる。

また、混練の際に用いる混練装置は、剪断作用を有す装置を用いるのが好適である。固液分離したマグネタイトケーキを混練機の剪断作用により、粒子一粒一粒を分散させながらカップリング剤を添加することにより、カップリング剤が均一に混合されると共に、混練機特有の剪断によるメカノケミカル作用で、カップリング剤とマグネタイト粒子の反応が促進され、均一なカップリング剤処理が出来る。

上記剪断作用のある混練機としては、ブレード型混練機等の固形分濃度の高い混合物に剪断を加えることのできる装置が好ましい。高粘度の状態で、剪断を与えながらカップリング剤を添加することにより、粒子間にカップリング剤が行きわたり、均一に処理されるからである。

上記ブレード型混練機としては、万能混合機、プラネタリーミキサー、トリミックス、ＴＫコンビミックス、ＴＫハイビスミックス、ＴＫハイビスディスパーミックス等がある。

マグネタイト粒子粉末とカップリング剤とを剪断力のある混練機で処理した後、熱処理を行う。熱処理は、混練ケーキの水分除去とカップリング反応を完結させるために行うものであり、処理温度は４０℃以上３００℃以下が好ましい。熱処理温度が、４０℃未満であると水分が残存する事があり、またカップリング反応も完結しないため、高い疎水性を得る事が出来ず、好ましくない。また、３００℃を超えるとカップリング剤の分解が起こることがあり、同じく、高い疎水性を得ることが困難となる。また、熱処理を行う際は、４０℃以上３００℃以下の範囲で温度変更をしながら段階的に行っても良い。

本発明のマグネタイト粒子粉末製造に用いられるマグネタイトケーキ、及びマグネタイト粒子粉末の特性評価は以下のとおり行った。

（ａ）粒子形状及び平均粒径
走査型電子顕微鏡を用い、倍率２００００倍にて粒子形状観察、及び２００個の粒子についてフェレ径の測定を行い、平均粒径を求めた。

（ｂ）ケイ素、アルミニウム含有分析
試料を溶解し、ＩＣＰにて測定した。

（ｃ）固形分濃度
マグネタイトケーキを５０℃で１０時間乾燥させた時の乾燥前後の重量変化から、固形分濃度を求めた。

（ｄ）カーボン分析
マグネタイト粒子へのカップリング剤の被覆程度をみるために、カップリング剤処理を施したマグネタイト粒子粉末中のカーボンを分析した。試料中のカーボン量の測定は、炭素分析装置（堀場製作所製、ＥＭＩＡ−１１０）を用いて行った。

（ｅ）フィルター通過性
試料０．２ｇとスチレンモノマー１０ｇを試験管にとり、超音波ホモジナイザー（ＢＲＡＮＳＯＮ社製、ＳＯＮＩＦＩＥＲ４５０）で１分間処理を行う。得られた懸濁液を直径２５ｍｍ、目開き１．２μｍのメンブランフィルター（ミリポア社製）にて加圧しながら通過させる。このとき、ろ液が透明にならず、懸濁液が全量通過したものを○とし、それ以外を×とした。

（ｆ）ｐＨ変化値
水１００質量部の中に硝酸カリウム１．０１質量部と０．１Ｎの硝酸１質量部を入れ、溶解、混合し、そこにエタノール１１８質量部を入れ混合して、調製液（１）とする。この調製液（１）１００ｇに撹拌を行いながら、０．１Ｎの水酸化カリウムを０．４ｍＬ滴下し、ｐＨ５程度の調製液（２）を作製する。得られた調製液（２）に試料を１．６ｇ投入、撹拌し、調製液（３）とする。
また、調製液（１）に０．１Ｎの水酸化カリウムを１．０ｍＬ滴下し、ｐＨ１２程度の調製液（４）を作製する。同様に得られた調製液（４）に試料を１．６ｇ投入、撹拌し、調製液（５）とする。
得られた調製液（２）〜（５）のｐＨを計測し、下記式(１)にて求まる値をｐＨ変化値とする。この値は、０に近いほど疎水性が高いことを示す（疎水性が高いと、調製液が試料の疎水性被覆より内側に浸透しにくく、ｐＨの変動が小さい）。
ｐＨ変化値＝｜Ａ｜＋｜Ｂ｜…(１)
Ａ：調製液（２）と（３）のｐＨの変化値
Ｂ：調製液（４）と（５）のｐＨの変化値
Ｃ：調製液（４）のｐＨ

（ｇ）分散性
試料と樹脂との混練物中のムラ；試料と樹脂（三洋化成社製ＴＢ−１０００Ｆ）を用いて質量比１：１でヘンシェルミキサーを用いて混合し、２軸のニーダーで１８０℃、１分間溶融混練した後、ローラーを用いて板状に成型、冷却した。この板状の成型物を切断し、切断面を走査型電子顕微鏡にて観察し（倍率５，０００倍）、切断面中の酸化鉄粒子が均一に分布しているものを○、少し分布に偏りがあるものを△、分布の偏りが著しいものを×として評価した。

以下、実施例等により本発明を具体的に説明する。なお、以下の各実施例のうち、実施例３は本発明の範囲外のものである。
〔マグネタイトケーキ製造例１〕
鉄塩水溶液をアルカリ中和後、酸素含有ガスにて酸化する公知の製法で行うことにより、マグネタイト粒子を含むスラリーを得た。このスラリーをフィルタープレスにて洗浄、ろ過し、更にエアブローを２０分間行うことにより、固形分濃度７５質量％であるマグネタイトケーキを得た。

〔マグネタイトケーキ製造例２〕
エアブロー時間を６０分間とした以外は、マグネタイトケーキ製造例１と同様にしてマグネタイトケーキを得た。得られたマグネタイトケーキの固形分濃度は、８０質量％であった。

〔マグネタイトケーキ製造例３〕
エアブロー時間を１分間とした以外は、マグネタイトケーキ製造例１と同様にしてマグネタイトケーキを得た。得られたマグネタイトケーキの固形分濃度は、６４質量％であった。

〔マグネタイトケーキ製造例４〕
エアブローを行わなかった以外は、マグネタイトケーキ製造例１と同様にしてマグネタイトケーキを得た。得られたマグネタイトケーキの固形分濃度は、４９質量％であった。

〔マグネタイトケーキ製造例５〕
湿式反応終了時にＳｉ換算でマグネタイト粒子に対して０．２ｗｔ％となる様に珪酸ソーダを添加した以外は、マグネタイトケーキ製造例１と同様にしてマグネタイトケーキを得た。得られたマグネタイトケーキの固形分濃度は、７４質量％であった。

〔マグネタイトケーキ製造例６〕
湿式反応後のスラリーに、Ａｌ換算でマグネタイト粒子に対して０．２ｗｔ％となる様、硫酸アルミニウム水溶液を混合し、その後ｐＨを６に調整して反応を終了させた以外は、マグネタイトケーキ製造例１と同様にしてマグネタイトケーキを得た。得られたマグネタイトケーキの固形分濃度は、７５質量％であった。

得られた製造例のマグネタイトケーキの特性を表１に示す。

〔実施例１〕
製造例１で得られたマグネタイトケーキ１００質量部とマグネタイト固形分に対して２．７質量％のデシルトリメトキシシランをハイビスミックス（特殊機化工業社製）で、５０℃に加温しながら、容器を密閉した状態で２時間混練した。得られた混練物を５０℃で１０時間、９０℃で２時間熱処理した後、粉砕し、粒子表面が疎水化されたマグネタイト粒子粉末を得た。混練処理の際のマグネタイトケーキの粘度は、ＶＩＳＣＯＭＥＴＥＴＥＲ、ＢＨ型（ＴＯＫＩＭＥＣ社製）、測定用ローターＮｏ７を用いて、回転数２ｒｐｍにて測定し、５００ｋｇ／ｍ・ｓｅｃに維持して処理を行った。

〔実施例２〕
製造例２で得られたマグネタイトケーキを用い、混練中の粘度を１９８０ｋｇ/ｍ・ｓｅｃに維持して処理を行った以外は、実施例１と同様に行った。

〔実施例３〕
製造例３で得られたマグネタイトケーキを用い、混練中の粘度を１２０ｋｇ/ｍ・ｓｅｃに維持して処理を行った以外は、実施例１と同様に行った。

〔実施例４〕
カップリング剤をオクチルトリエトキシシランとした以外は、実施例１と同様に行った。

〔実施例５〕
製造例５で得られたマグネタイトケーキを用い、混練中の粘度を５２０ｋｇ/ｍ・ｓｅｃに維持して処理を行った以外は、実施例１と同様に行った。

〔実施例６〕
製造例６で得られたマグネタイトケーキを用い、混練中の粘度を５４０ｋｇ/ｍ・ｓｅｃに維持して処理を行った以外は、実施例１と同様に行った。

〔比較例１〕
製造例１にて得られたマグネタイトケーキを乾燥、粉砕し、マグネタイト粒子粉末を得た。

〔比較例２〕
製造例４で得られたマグネタイトケーキを用い、混練中の粘度を５ｋｇ/ｍ・ｓｅｃに維持して処理を行った以外は、実施例１と同様に行った。なお、混練処理の際のマグネタイトケーキの粘度は、ＶＩＳＣＯＭＥＴＥＴＥＲ、ＢＨ型（ＴＯＫＩＭＥＣ社製）、測定用ローターＮｏ４を用いて、回転数１０ｒｐｍにて測定した。

〔比較例３〕
デシルトリメトキシシランの添加量をマグネタイト固形分に対して０．８質量％とした他は、実施例１と同様に行った。

〔比較例４〕
製造例１のマグネタイトケーキ１００質量部に相当する比較例１のマグネタイト粒子粉末に、マグネタイト固形分に対して２．７質量％のデシルトリメトキシシランを投入し、ヘンシェルミキサー、ＦＭ２０Ｂ型（三井三池化工機株式会社製）にて５０℃に加温しながら、回転数２０００ｒｐｍで３０分間処理した。９０℃で２時間熱処理した後、粉砕し、マグネタイト粒子粉末を得た。

〔比較例５〕
製造例１で得られた含水マグネタイトケーキ１００質量部に水６５０質量部を加え、汎用の撹拌機にてスラリー化した。そこにマグネタイト固形分に対して２．７質量％のデシルトリメトキシシランを加え５０℃に加温しながら、２時間混合した。得られた表面処理スラリーを濾紙にて固液分離し、５０℃で１０時間、９０℃で２時間熱処理した後、粉砕し、マグネタイト粒子粉末を得た。

〔比較例６〕
製造例１のマグネタイトケーキ１００質量部に相当する比較例１のマグネタイト粒子粉末に、マグネタイト固形分に対して２．７質量％のデシルトリメトキシシランと製造例１のマグネタイトケーキの固形分濃度となるような相当量の水を投入し、実施例１と同様の混練処理、及び後処理を行い、マグネタイト粒子粉末を得た。

〔比較例７〕
水をトルエンに変えた以外は、比較例６と同様にして、マグネタイト粒子粉末を得た。

上記の製造条件を表２に、得られたマグネタイト粒子粉末の特性を表３に示す。

表３を見て分かるように、実施例のマグネタイト粒子粉末は、ｐＨ変化値が十分低いことから、粒子表面の疎水化が十分に行われており、その結果、分散性に非常に優れているものである。それに加え、フィルター通過性も良好で、凝集も非常に小さいことがうかがえる。

それに比べ、比較例のマグネタイト粒子粉末は、ｐＨ変化値が高く、粒子表面の疎水化が不十分で、分散性に劣るものである。フィルター通過性も不良で、粒子の凝集が著しかった。

Claims

マグネタイト粒子粉末の粒子表面が、１種又は２種以上のケイ素、アルミニウム、またはチタン含有のカップリング剤で被覆されている、平均粒径０．０５〜１μｍのマグネタイト粒子粉末であって、該マグネタイト粒子粉末とエタノール水溶液の混合物のｐＨ変化値が下記式(１)に示される値で０．１以上０．９以下であることを特徴とするマグネタイト粒子粉末。
ｐＨ変化値＝｜Ａ｜＋｜Ｂ｜…(１)
Ａ：ｐＨ５のエタノール水溶液とマグネタイト粒子粉末を混合した時のｐＨの変化値
Ｂ：ｐＨ１２のエタノール水溶液とマグネタイト粒子粉末を混合した時のｐＨの変化値
スチレンモノマー中に懸濁させて、セルロース製の開口径１．２μｍのメンブランフィルターを通した際に、全ての粒子が通過することを特徴とする請求項１に記載されたマグネタイト粒子粉末。
マグネタイトに対する１種又は２種以上のケイ素、アルミニウム、またはチタン含有のカップリング剤の被覆量が、１質量％以上１０質量％以下である事を特徴とする請求項１又は２に記載のマグネタイト粒子粉末。
マグネタイト粒子粉末の粒子表面がケイ素、アルミニウム、チタンの１種又は２種以上の化合物からなる中間被覆層を有することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載のマグネタイト粒子粉末。
請求項１乃至４のいずれか一項に記載のマグネタイト粒子粉末を用いた黒色磁性トナー。
請求項１乃至４のいずれか一項に記載のマグネタイト粒子粉末を用いた磁性キャリア。
鉄塩水溶液中和−酸素含有ガス酸化法にて得られたマグネタイトケーキに、１種又は２種以上のケイ素、アルミニウム、またはチタニウム含有のカップリング剤を加え、ブレード型混合機を用いて混練し、乾燥、熱処理を行うに際し、
マグネタイトケーキ混練処理中の粘度を５００ｋｇ／ｍ・ｓｅｃ以上１０ ⁴ ｋｇ／ｍ・ｓｅｃ以下とし、かつ
マグネタイトケーキ混練処理中のケーキの固形分濃度を７４％以上９０％以下として製造されたものである請求項１乃至４のいずれかに一項に記載のマグネタイト粒子粉末。