JP4683957B2 - 不織布 - Google Patents
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Description
少なくとも第1層に含まれる繊維はその横断面が扁平になっており、該繊維はその横断面の長軸方向が前記不織布の平面方向に概ね配向しており、
第1層側の表面は、その表面粗さの平均偏差SMDが2.5μm以下で且つ摩擦係数の平均偏差MMDが0.008未満であり、
前記不織布の圧縮特性の線形性LCが0.3以下で且つ曲げ剛性Bが0.03cN・cm2/cm以下である不織布を提供することにより前記目的を達成したものである。
川端季雄著、「風合い評価の標準化と解析」、第2版、社団法人日本繊維機会学会 風合い計量と規格化研究委員会、昭和55年7月10日発行
20cm×20cmの試験片を準備し、平滑な金属平面の試験台に取りつける。接触子を9.8cN(誤差±0.49cN以内)で試験片に圧着する。試験片を0.1cm/secの一定速度で水平に2cm移動させる。試験片には19.6cN/cmの一軸張力が与えられる。接触子は、0.5mm径のピアノ線を幅5mmでU字状に曲げたものからなり、9.8cNで試験片を圧着する。接触子は、ばねで圧着される。ばねの定数は24.5cN/mm(誤差±0.98cN/mm以内)とし、共振周波数は表面接触から離れた状態で30Hz以上とする。表面粗さの平均偏差の測定値はSMD値で表される。この測定をMD及びCDともに行い、下記式(1)から平均値を出し、これを表面粗さの平均偏差SMDとする。
表面粗さの平均偏差SMD={(SMDMD 2+SMDCD 2)/2}1/2 (1)
20cm×20cmの試験片を準備し、平滑な金属平面の試験台に取りつける。接触子を49cNの力で接触面を試験片に圧着し、試験片を0.1cm/secの一定速度で水平に2cm移動させる。試験片には19.6cN/cmの一軸張力が与えられる。接触子は、表面粗さの測定に用いた接触子と同じ0.5mm径のピアノ線を20本並べ幅10mmでU字状に曲げたもので、重錘によって49cNの力で接触面を試験片に圧着させている。摩擦係数の平均偏差の測定値はMMD値で表される。この測定をMD及びCDともに行い、下記式(2)から平均値を出し、これを摩擦係数の平均偏差MMDとする。
摩擦係数の平均偏差MMD={(MMDMD 2+MMDCD 2)/2}1/2 (2)
20cm×20cmの試験片を準備し、試験台に取りつけ、1cmの間隔のチャックに試験片を把持する。試験片に対して、曲率K=−2.5〜+2.5cm-1の範囲で、等速度曲率の純曲げを行う。変形速度は0.50cm-1/secで、1サイクル変形を行う。曲げ剛性値Bは、前述の「風合い評価の標準化と解析」の記載では、曲率0.5〜1.5及び−0.5〜−1.5間の曲げモーメントの傾斜より算出しているが、不織布の測定では、この曲率間で屈曲が起きるケースがあり、正確な数値が表されにくい。そこで、本発明における曲げ剛性Bは、0〜最大曲げモーメント値及び0〜最小曲げモーメント値における傾斜より算出する。この測定をMD及びCDともに行い、下記式(3)から平均値を出し、これを曲げ剛性Bとする
曲げ剛性B={(BMD 2+BCD 2)/2}1/2 (3)
20cm×20cmの試験片を準備し、試験台に取りつける。その試験片を面積2cm2の円形平面をもつ鋼板間で圧縮する。圧縮速度は20μm/sec、圧縮最大荷重は4.9kPaとする。回復過程も同一速度で測定を行う。圧縮特性の線形性はLC値で表される。LC値は下記式(4)で定義される。
図1に示す装置を用いて不織布を製造した。表1に示す組成の短繊維を、同表に示す坪量となるようにカーディングして第1及び第2ウエブを形成した。第1ウエブ上に第2ウエブを重ね合わせ、表1に示す条件でエアスルー加工し不織布を得た。このとき第1ウエブがベルトに対向し、第2ウエブの側から熱風が吹き付けられるようにした。得られた不織布を室温下で二段のカレンダー加工に付した。加工条件は表1に示す通りであった。カレンダーロールは、微粒面柄350番の模様が施された金属ロールであった。第1及び第2樹脂ロールは、D硬度90度の硬質ゴムロールであった。
表1に示す条件で不織布を得た。本比較例ではカレンダー加工を施していない。
表1に示す条件で不織布を得た。本比較例では第1層のみを用い、第2層は用いていない。
エアスルー加工に代えてヒートロール加工によって不織布を製造する以外は実施例1と同様にして不織布を得た。ロールの加熱温度は135℃であった。
スパンボンド法により得られた不織布について、実施例1と同条件でカレンダー加工を施した。
表1に示す条件で不織布を得た。
実施例及び比較例で得られた不織布の坪量及び厚み並びに第1層及び第2層の坪量及び密度を表2に示す。また不織布の縦断面を電子顕微鏡で拡大して、第1層に含まれる繊維の横断面形状を観察し扁平度を求めた。その結果を表2に示す。更に不織布の第1層側のSMD及びMMD並びに不織布の圧縮剛さLC、曲げ剛性B及び引張強度を測定した。その結果を表2に示す。更に、実施例1で得られた不織布の第1層側の表面及び不織布の縦断面の電子顕微鏡像を図2及び図3にそれぞれ示す。また比較例1で得られた不織布の第1層側の表面の電子顕微鏡像を図4に示す。
・やわらかさに関して
「やわらかくて、肌触りがよい。」
5:そう思う
4:ややそう思う
3:どちらともいえない
2:あまりそう思わない
1:そう思わない
・なめらかさに関して
「なめらかで、肌触りがよい」
5:そう思う
4:ややそう思う
3:どちらともいえない
2:あまりそう思わない
1:そう思わない
11 第1ウエブ
12 第2ウエブ
13 ウエブ
14 不織布
20 ウエブ形成部
30 熱融着部
40 カレンダー部
41 カレンダーロール
42 第1樹脂ロール
43 第2樹脂ロール
Claims (7)
- 一方の表面を含む第1層と、他方の表面を含む第2層とを有し、第2層の密度が第1層の密度よりも低くなっている、エアスルー法によって製造された不織布であって、
少なくとも第1層に含まれる繊維はその横断面が扁平になっており、該繊維はその横断面の扁平率(長軸長/短軸長)が1.2以上であり、かつその横断面の長軸方向が前記不織布の平面方向に概ね配向しており、
第2層に含まれる繊維の繊度が第1層に含まれる繊維の繊度よりも大きく、かつ第1層に含まれる繊維の繊度が0.05〜2.0dtexであり、第2層に含まれる繊維の繊度が1.5〜3.0dtexであり、
第1層側の表面は、その表面粗さの平均偏差SMDが2.5μm以下で且つ摩擦係数の平均偏差MMDが0.008未満であり、
前記不織布の圧縮特性の線形性LCが0.3以下で且つ曲げ剛性Bが0.03cN・cm2/cm以下である不織布。 - 第1層に含まれる繊維は、該繊維どうしの結合点間の部分において横断面が扁平になっている請求項1記載の不織布。
- 金属製のカレンダーロールと樹脂ロールとを用い、第1層が該カレンダーロールに対向するように多段のカレンダー加工を行って第1層に含まれる繊維が扁平になっている請求項1又は2記載の不織布。
- 第1層に含まれる繊維が芯鞘型の熱融着性繊維である請求項1ないし3の何れかに記載の不織布。
- 請求項1ないし4の何れかに記載の不織布を備え、該不織布における第1層側の表面が使用者の肌に接するように配されている吸収性物品であって、第1層の坪量が5〜15g/m2、第2層の坪量が5〜45g/m2で、不織布全体の坪量が10〜50g/m2である吸収性物品。
- 前記不織布を、液透過性の表面材として用いた請求項5記載の吸収性物品。
- 前記不織布を、吸収性物品の最外面の構成材として用いた請求項5記載の吸収性物品。
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