JP4672489B2 - ゴルフクラブ - Google Patents

Description

本発明は、飛距離を増大しうるゴルフクラブに関する。

ゴルフクラブにより打球されたゴルフボールの飛距離は、主としてボールの初期条件により決定される。ボールの初期条件は、ボール初速、打ち出し角及び打球時におけるスピン量である。ボール初速が一定であっても、打ち出し角及びスピン量を最適化することにより飛距離が増大する。一般に、打ち出し角をより高く且つバックスピン量をより少なくすることにより、飛距離が増大しうることが知られている。

特開平１１−１２３２５５号公報には、所定の条件で測定されたシャフトのたわみ角を大きくすることにより高打ち出し角と低バックスピン量とを達成しようとする技術が記載されている。特開２００２−３６０７４６号公報には、シャフト全体のたわみ量（順式シャフトフレックス及び逆式シャフトフレックス）、ヘッドの重心深度及びスイートスポット高さを最適化することにより飛距離を増大しうるゴルフクラブが記載されている。
特開平１１−１２３２５５号公報 特開平２００２−３６０７４６号公報

上記特許文献１、２に記載のゴルフクラブで規定されているシャフト特性の評価には、シャフト全体のたわみ量（静的たわみ量）が用いられている。シャフト全体のたわみ量は、いわゆるシャフト硬さを決定する。シャフト硬さを所定の範囲に規定した場合、当該硬さ範囲に適合していないヘッドスピードのゴルファーにとってはシャフトの硬さが合わないこととなる。シャフトの硬さが合わないクラブを使用すると、飛距離が低下したり方向安定性が低下したりする。

本発明の目的は、幅広いゴルファーの飛距離を増大させうるゴルフクラブの提供にある。

本発明のゴルフクラブは、所定のライ角及びフェース角で水平面上に載置されると共に上記水平面に垂直な基準平面内にシャフト軸線を配置した基準状態において、ヘッド重心が、上記基準平面よりもヘッド後方側に位置するとともに、上記基準平面と上記ヘッド重心との距離である重心深度が２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下であり、
ヘッド側先端から１４０ｍｍの位置におけるシャフトの曲げ剛性値ＥＩｔ（ｋｇｆ・ｍｍ^２）が０．５×１０^６以上１．７５×１０^６以下であるゴルフクラブである。

好ましくは、このゴルフクラブは、ヘッド側先端から１４０ｍｍの位置におけるシャフトの捻り剛性値をＧＩｔ（ｋｇｆ・ｍｍ^２）としたとき、（ＧＩｔ／ＥＩｔ）の値が０．８×１０^−２以上１．２×１０^−２以下とされている。

本発明のゴルフクラブによれば、重心位置とシャフト先端付近の曲げ剛性とを適切な範囲に設定したので、ヘッド軌道がアッパーブローとなりやすくなり且つ方向安定性が確保される。このゴルフクラブにより、飛距離を増大しうるゴルフクラブが得られうる。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブ１の全体図である。ゴルフクラブ１は、ゴルフクラブヘッド２と、シャフト３と、グリップ４とを有している。ゴルフクラブヘッド２は、シャフト３の一端側（ｔｉｐ側）に設けられている。グリップ４は、シャフト３の他端側（ｂｕｔｔ側）に設けられている。ヘッド２は、ウッド型ゴルフクラブヘッドである。シャフト３は、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）製である。

図２は、ヘッド２近傍の拡大図である。ヘッド２は、打球時にボールと接触するフェース部６と、上記フェース部６の上縁からヘッド後方に延びヘッドの上面を構成するクラウン部７と、上記フェース部６の下縁からヘッド後方に延びヘッドの下面を構成するソール部８と、上記クラウン部７と上記ソール部８との間に延びるサイド部９とを有する。ヘッド２のヒール側には、シャフト３を挿入接着するためのシャフト穴１１が設けられている。シャフト３のヘッド２側の端部がシャフト穴１１内に挿入されつつシャフト穴１１の内面と接着されている。フェース部６の外面即ちフェース面は曲面であり、フェースバルジ及びフェースロールを有している。

図３は、フェース・バック方向に沿ったヘッド２の断面図である。 ヘッド２の内部は中空とされている。ヘッド２のヘッド重心Ｇは、ヘッド内の中空部分に位置している。

本発明では、ヘッド重心Ｇの位置が規定される。ヘッド重心Ｇの位置を規定するため、基準状態が定義される。基準状態は、ゴルフクラブ１を所定のライ角α及びフェース角で水平面Ｐ上に載置されると共に、シャフト軸線ｚを水平面Ｐに垂直な基準平面Ｋ（図３において、シャフト軸線ｚと同じ直線で示される）内にシャフト軸線ｚを配置した状態である。

フェース角は、フック角とも称され、フェース中心におけるフェース面の向きを示す。シャフト軸線ｚを固定したままシャフトを回転させることにより、フェース角を所望の値に調整することができる。

図３に示すように、ヘッド重心Ｇは、基準平面Ｋよりもヘッド後方側（バック側）に位置している。ゴルフクラブ１では、ヘッド重心Ｇと基準平面Ｋとの距離Ｄが２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下に設定されている。距離Ｄは、ヘッド重心Ｇから基準平面Ｋに下ろした垂線の長さである。距離Ｄが重心深度Ｄである。

図４は、曲げ剛性値ＥＩｔの測定方法を示している。シャフト３において、ヘッド側先端ｔｐから１４０ｍｍの位置におけるシャフトの曲げ剛性値ＥＩｔ（ｋｇｆ・ｍｍ^２）は、０．５×１０^６以上１．７５×１０^６以下に設定されている。曲げ剛性値ＥＩｔは、インテスコ製２０２０型（最大荷重５００ｋｇ）の万能材料試験機を用いて測定される。図４に示すように、ヘッド側先端ｔｐから４０ｍｍの支持点Ｔ１と、ヘッド側先端ｔｐから２４０ｍｍの支持点Ｔ２とを下方から点支持した状態で、ヘッド側先端ｔｐから１４０ｍｍの測定点Ｔ３に上方から荷重Ｆを加えたときの点Ｔ３のたわみ量を測定する。ゴルフクラブ１においては、ヘッド側先端ｔｐはシャフト穴１１の内部に位置する。測定の際にヘッド２が邪魔となる場合は、ヘッド２をシャフト３から外して測定がなされる。荷重Ｆは、圧子Ｒにより与えられる。圧子Ｒの先端は、曲率半径を３ｍｍとする曲面である。圧子Ｒの下方への移動速度は５ｍｍ／秒とされる。荷重Ｆが２０ｋｇｆ（１９６Ｎ）に達した時点で圧子Ｒの移動を終了し、そのときのたわみ量Ｈ（点Ｔ３の上下方向の変位量）を測定する。曲げ剛性値ＥＩｔは次式にて算出される。

ＥＩｔ（ｋｇｆ・ｍｍ^２）＝Ｆ×Ｌ^３／４８Ｈ
ただし、Ｆは最大荷重（ｋｇ）、Ｌは支持点間距離（ｍｍ）、Ｈはたわみ量（ｍｍ）である。なお、最大荷重Ｆは２０ｋｇｆであり、支持点間距離Ｌは２００ｍｍである。

シャフト３において、ヘッド側先端から１４０ｍｍの位置におけるシャフトの捻り剛性値をＧＩｔ（ｋｇｆ・ｍｍ^２）としたとき、前述した曲げ剛性値ＥＩｔと捻り剛性値ＧＩｔとの比（ＧＩｔ／ＥＩｔ）は、０．８×１０^−２以上１．２×１０^−２以下に設定されている。図５は、捻り剛性値ＧＩｔの測定方法を示している。シャフト３のヘッド側先端ｔｐから４０ｍｍの位置を第一の治具Ｍ１にて固定し、この第一の治具Ｍ１から２００ｍｍ隔てた位置を第二の治具Ｍ２で保持し、この第二の治具Ｍ２に１３９（ｋｇｆ・ｍｍ）〔１３６．３（Ｎ・ｃｍ）〕のトルクＴｒを与えたときのシャフトの捩れ角度Ａ（°）を測定する。捻り剛性値ＧＩｔは次式にて算出される。

ＧＩｔ（ｋｇｆ・ｍｍ^２）＝Ｍ×Ｔｒ／Ａ
ただし、Ｍは測定スパン（ｍｍ）であり、Ｔｒはトルク（ｋｇｆ・ｍｍ）であり、Ａは捩れ角度（°）である。なお、測定スパンＭは２００ｍｍであり、トルクＴｒは１３９（ｋｇｆ・ｍｍ）である。

通常、ヘッド側先端から４０ｍｍ程度のまでのシャフト先端部は、シャフト穴１１内部に挿入されている。シャフト穴に挿入された部分は実質的にしなりや捩れが生じないので、スイング中のシャフト挙動にほとんど影響を与えない。前述したように、曲げ剛性値ＥＩｔや捻り剛性値ＧＩｔの測定にあたっては所定長さの測定スパンが必要である。曲げ剛性値ＥＩｔ及び捻り剛性値ＧＩｔの測定位置をヘッド側先端から１４０ｍｍの位置とした理由は、シャフト穴挿入部分を除外でき且つ測定可能な範囲でヘッド側先端に近い位置を選択したからである。ヘッド側先端に近い位置の曲げ剛性や捩れ剛性はヘッド挙動に与える影響が大きい。

ゴルフクラブ１の作用効果について説明する。
図６に示すように、スイング中における遠心力により、ヘッド重心Ｇは、グリップ４付近におけるシャフト軸線ｚの延長線である延長軸線ｚ１上に位置しようとする。ヘッド重心Ｇが延長軸線ｚ１上に位置しようとすることにより、シャフト３はスイング方向に曲げられる。換言すれば、ヘッド重心Ｇが延長軸線ｚ１上に位置しようとすることにより、シャフト３はヘッドの実効ロフト角が大きくなるように曲げられる。図６（ａ）と図６（ｂ）との比較から理解されるように、重心深度Ｄが大きいほど、インパクト近傍におけるヘッド軌道ｈｋはアッパーブローとなりやすい効果（以下、アッパーブロー効果とも称される）が生ずる。図６（ｂ）のゴルフクラブ１３の重心深度Ｄ２は図６（ａ）のゴルフクラブ１２の重心深度Ｄ１よりも大きい。ゴルフクラブ１３におけるヘッド軌道ｈｋと水平線ｓとのなす角をθ２とし、ゴルフクラブ１２におけるヘッド軌道ｈｋと水平線ｓとのなす角をθ１とすると、θ２＞θ１となりやすい。

なお、静的状態のゴルフクラブ１では、シャフト３は撓んでいないので、シャフト軸線ｚと延長軸線ｚ１とは同一である。

曲げ剛性値ＥＩｔを１．７５×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２）以下とすることにより、シャフト３の先端部分が曲がりやすくなり、上記アッパーブロー効果が十分に奏される。ヘッド軌道がアッパーブローとなると、高打ち出し角で且つ低バックスピン量の初期条件が得られやすくなる。また曲げ剛性値ＥＩｔを１．７５×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２）以下とすることにより、ヘッド２が走りやすくなり、ゴルフクラブ１はアベレージゴルファーを含む多くのゴルファーが扱いやすいものとなりうる。

シャフトの先端部分の曲げ剛性が過度に低すぎると、スイングのバラツキ等によりシャフトの変形状態が安定しにくくなり、方向安定性やコントロール性が害される。曲げ剛性値ＥＩｔを０．５×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２）以上とすることにより、シャフト３の先端部分における曲げ剛性が一定以上に確保され、打球の方向安定性やコントロール性が得られる。

シャフトの先端部分の曲げ剛性が過度に高すぎると、シャフトのしなりが過度に小さくなり、しなりの復元によるヘッドスピードの増大効果が得られにくい。また、シャフトのしなりが過度に小さいと、ゴルファーはヘッドの重みを感じにくくなり、スイングのタイミングを取りにくい。曲げ剛性値ＥＩｔを１．７５×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２）以下とすることにより、ヘッドスピードの増大効果が得られやすくなり、スイングのタイミングが取りやすくなる。

図７は、ゴルフクラブ１のヘッド２を上方からみた図であり、ヘッド２の内部に位置するヘッド重心Ｇを透視的に示している。ヘッド重心Ｇは、基準平面Ｋよりもヘッド後方に位置しており、且つシャフト穴１１の軸線ｚ２よりもトウ側に位置している。前述したように、スイング中の遠心力により、ヘッド重心Ｇは延長軸線ｚ１上に位置しようとする。スイング中の遠心力により以下の（１）〜（３）の現象が生ずる。
（１）図６に示すように、シャフト３がスイング方向に曲がり、上述したアッパーブロー効果が生ずる。
（２）基準平面Ｋよりもヘッド後方に位置するヘッド重心Ｇが延長軸線ｚ１上に位置しようとするため、ヘッド２が返るように回転しようとする。つまり、フェース面の向きが閉じる方向（図７の矢印方向）にヘッド２が回転しようとする（以下、フェースクローズ効果ともいう）。
（３）シャフト穴１１の軸線ｚ２よりもトウ側に位置するヘッド重心Ｇが延長軸線ｚ１に位置しようとするため、いわゆるトウダウン現象が生ずる。

なお、上記（２）のフェースクローズ効果は、ヘッドの重心角による効果として一般に説明されている。重心角が大きいほどフェースクローズ効果が大きくなる。

また、スイング中のシャフト３には、上記（１）〜（３）とは別の捩れ挙動が生ずる。ヘッド重心Ｇはシャフト軸線ｚよりもトウ側に位置しているため、スイングの初期段階においてヘッド２はその慣性によりフェースが開く方向に回転しようとする。よって、スイングの初期段階においてフェースを開く方向にシャフトが捩れる。次に、フェースを開く方向への捩れの反動で、シャフトの捩れが戻り、フェースを閉じる方向にヘッドが回転する。フェースを閉じる方向にヘッドが回転するので、フェースの開きが抑制され、インパクト時にフェースがスクエアとなりやすくなる。スイング初期段階でフェースを開く方向にシャフトが捩れ、その後反動でシャフト捩れが戻りフェースが閉じられる現象を、以下においてシャフト捩れ振動ともいう。シャフト捩れ振動が過度に少ないとシャフト捩れの反動が少なく、インパクトでフェースが開きやすくなる。上級者のゴルファーは、手首のコックを使ってフェースの向きをスクエアにする技術を持っている場合がある。しかし一般のアベレージゴルファーは、シャフト捩れ振動が少ないことに起因するフェースの開きを解消する技術を持っていないため、フェースが開いたままインパクトを迎えやすい。

ゴルフクラブ１において、重心深度Ｄを２０ｍｍ〜３０ｍｍとしているのは、以下の理由による。重心深度Ｄを２０ｍｍ以上とすることにより、十分なアッパーブロー効果が得られる。また重心深度Ｄを２０ｍｍ以上とすることにより、十分なフェースクローズ効果が得られ、スライスボールが抑制される。よって重心深度Ｄは２２ｍｍ以上がより好ましい。重心深度Ｄを３０ｍｍ以下とすることにより、過度のフェースクローズ効果によるフックボールが抑制される。また重心深度Ｄを３０ｍｍ以下とすることにより、インパクト時の実効ロフト（インパクトロフト）の過度の増大に伴う打球の吹け上がりが抑制されうる。よって重心深度Ｄは２８ｍｍ以下がより好ましい。

一般に、捻り剛性値ＧＩｔが小さすぎると、フェースの向きが安定しにくくなり、打球方向性が低下する。捻り剛性値ＧＩｔが大きすぎると、フェースクローズ効果が過度に抑制され、スライスボールが出やすくなる。スライスボールは飛距離を低下させる。本発明において、捻り剛性値ＧＩｔは、０．５×１０^４（ｋｇｆ・ｍｍ^２）以上とされるのが好ましい。０．５×１０^４（ｋｇｆ・ｍｍ^２）以上とされることにより、打球方向性がより一層高まる。捻り剛性値ＧＩｔは２．０×１０^４（ｋｇｆ・ｍｍ^２）以下とされるのが好ましい。２．０×１０^４（ｋｇｆ・ｍｍ^２）以下とされることにより、フェースクローズ効果が十分に得られ、スライスボールが抑制される。スライスボールの抑制は飛距離の増大に寄与する。また捻り剛性値ＧＩｔが２．０×１０^４（ｋｇｆ・ｍｍ^２）以下とされることにより、シャフト捩れ振動が十分に確保される。十分なシャフト捩れ振動の発現は、スクエアなインパクトとスライスボール抑制とに寄与しうる。

（ＧＩｔ／ＥＩｔ）の値を０．８×１０^−２以上とすることにより、曲げ剛性値ＥＩｔの過度が増大が抑制される。また、（ＧＩｔ／ＥＩｔ）の値を０．８×１０^−２以上とすることにより、捻り剛性値ＧＩｔが過度に小さくならない。よって（ＧＩｔ／ＥＩｔ）の値としては１．０×１０^−２以上がより好ましい。

（ＧＩｔ／ＥＩｔ）の値を１．２×１０^−２以下とすることにより、曲げ剛性値ＥＩｔが過度に小さくならない。また、（ＧＩｔ／ＥＩｔ）の値を１．２×１０^−２以下とすることにより、捻り剛性値ＧＩｔが過度に大きくならない。よって（ＧＩｔ／ＥＩｔ）の値としては１．１×１０^−２以下がより好ましい。

（ＧＩｔ／ＥＩｔ）の値の上限値及び下限値を適切に設定することにより、曲げ剛性と捩れ剛性とのバランスが適正となる。曲げ剛性と捩れ剛性とのバランスの適正化により、方向の安定性、高打ち出し角及び低バックスピン量が達成される。

従来のゴルフクラブは、重心深度Ｄが２０ｍｍ〜３０ｍｍの範囲外であるか、又は曲げ剛性値ＥＩｔが０．５×１０^６〜１．７５×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２）の範囲外であった。従来のゴルフクラブは、重心深度Ｄが２０ｍｍ未満であるか、又は曲げ剛性値ＥＩｔが１．７５×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２）より大きい。従来のゴルフクラブのほとんどは、重心深度Ｄが２０ｍｍ未満で且つ曲げ剛性値ＥＩｔが１．７５×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２）より大きい。また、従来のゴルフクラブは、重心深度Ｄが２０ｍｍ未満であるか、又は（ＧＩｔ／ＥＩｔ）が０．８×１０^−２未満であった。

ヘッドはロフト角を有しているため、重心深度Ｄを大きくするとスイートスポットＳＳの高さＨが高くなりやすい（図３参照）。スイートスポットＳＳの高さＨが高くなると、打点がスイートスポットＳＳの高さＨの下側（ソール側）となる確率が高くなる。スイートスポットＳＳの高さＨの下側で打球すると、ギア効果（上下方向又は縦方向のギア効果）により、打ち出し角が低く且つバックスピン量が多くなりやすい。従来は、スイートスポットＳＳの高さＨを低く抑えるため、重心深度Ｄを必要以上に大きくしていなかった。なお、スイートスポットＳＳは、ヘッド重心Ｇからフェース面に下ろした垂線とフェース面との交点である（図３参照）。

従来のゴルフクラブは、曲げ剛性値ＥＩｔと重心深度Ｄとの関係が考慮されていなかったため、必要以上に曲げ剛性値ＥＩｔを小さく設計していなかった。またシャフトの強度面を考慮すると曲げ剛性値ＥＩｔを大きくしたほうが有利であるため、従来のゴルフクラブは、フィーリング面で問題の無い範囲で曲げ剛性値ＥＩｔを大きくしていた。

従来のゴルフクラブは、ヘッドスピードの遅いゴルファー向けには捻り剛性値ＧＩｔ及び曲げ剛性値ＥＩｔのいずれも小さくされていた。従来、ヘッドスピードの遅いゴルファー向けには、捩れやすく且つたわみやすいシャフトが好適であると考えられてきた。また従来、ヘッドスピードの速いゴルファー向けには、捩れにくく且つたわみにくいシャフトが好適であると考えられてきた。従来、（ＧＩｔ／ＥＩｔ）の値を考慮するという技術思想は存在しなかった。

重心深度Ｄを大きくすると、ヘッド２の慣性モーメントは大きくなり且つ重心角が大きくなるので、打球方向性に優れ且つスライスしにくいゴルフクラブとなる。しかし、前述したように、重心深度Ｄが大きいスイートスポットＳＳの高さＨが高くなりやすい。スイートスポットＳＳの高さＨが高い場合、打ち出し角が低くなりやすく且つバックスピンが多くなりやすい。低い打ち出し角と多いバックスピン量は飛距離を低下させる。本発明では、曲げ剛性値ＥＩｔを小さくし、且つ重心深度Ｄを大きくしてアッパーブロー効果を高めた。アッパーブロー効果により、打ち出し角の増大とバックスピン量の抑制が実現された。

重心深度Ｄが大きくなると、重心角が過度に大きくなる。過度に大きい重心角により、インパクトにおけるフェースの向きが閉じすぎて、打球方向性が悪化する場合がある。本発明では、（ＧＩｔ／ＥＩｔ）を大きくすることにより、シャフト先端部分における過度の捩れ変形を抑制している。過度の捩れ変形の抑制は打球方向性を改善させる。

ヘッド２の構造は特に限定されない。ヘッド２の構造としては、フェース部材とヘッド本体とを接合した２ピース構造、フェース部材とクラウン部材とヘッド本体とを接合した３ピース構造、フェース部材とクラウン部材とホーゼル部材とヘッド本体とを接合した４ピース構造、などが挙げられる。

ヘッド２を構成する各部材の製法は特に限定されない。この製法として、鋳造、鍛造、プレスフォーミング及びこれらの製法の組み合わせが採用されうる。ヘッド２を構成する材料は特に限定されず、チタン合金、アルミニウム合金、ステンレス鋼、マグネシウム合金、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）及びこれらの組み合わせが採用されうる。構成部材の接合方法は、溶接、接着、ロウ付け及び拡散接合などが採用されうる。

ヘッド体積は、３６０ｃｃ以上とされるのが好ましく、３８０ｃｃ以上とされるのがより好ましい。３６０ｃｃ以上のヘッド体積は重心深度Ｄを深くしやすくする。ヘッド体積は５００ｃｃ以下とされるのが好ましく、４７０ｃｃ以下とされるのがより好ましい。ヘッド体積を５００ｃｃ以下とすることによりヘッド強度と設計自由度とが十分に確保されやすい。

重心深度Ｄを大きくする手法としては、例えば次の（１１）〜（１５）又はそれらの組み合わせが適宜採用されうる。
（１１）ヘッドの後方部（クラウン後方部、ソール後方部又はサイド部）に厚肉部を設ける。
（１２）ヘッドの後方部に高比重材料を設ける。
（１３）フェース部を小さくしたりフェース部を薄くしたりしてフェース部の重量を軽くする。
（１４）フェース部の比重を他の部分の比重よりも小さくする。
（１５）ヘッドのフェース・バック方向の長さを大きくする。

シャフトは、軽量性及び設計自由度の観点から繊維強化樹脂製シャフトが好ましい。シャフトの製法は、シートワインディング製法、フィラメントワインディング製法、内圧成型法などが採用されうる。繊維強化樹脂の強化繊維としてはカーボン繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、芳香族ポリアミド繊維、芳香族ポリエステル繊維、超高分子ポリエチレン繊維等が採用されうるが、カーボン繊維が好ましい。繊維強化樹脂の樹脂としては、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂等が採用されうる。強度と剛性の観点から熱硬化性樹脂が好ましく、特にエポキシ系樹脂が好ましい。

熱硬化性樹脂としては、エポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、フェノール系樹脂、メラミン系樹脂、ユリア系樹脂、ジアリルフタレート系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリイミド系樹脂、ケイ素樹脂等が採用されうる。熱可塑性樹脂としては、ポリアミド樹脂、飽和ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、ＡＳ樹脂、メタクリル樹脂、ポリプロピレン樹脂、フッ素樹脂等が挙げられる。

図８は、シートワインディング製法によるシャフトのプリプレグ構成の一例を示す展開図である。図８の右側がシャフトのヘッド側（ｔｉｐ側）であり、左側がシャフトのグリップ側（ｂｕｔｔ側）である。プリプレグは合計１０枚よりなる。図８の上側のプリプレグほど内層側に配置される。プリプレグ２０は、最内層に配置されたヘッド側先端補強層である。プリプレグ２０の繊維配向角は実質的に０度である。なお、繊維配向角とは、シャフト軸線と繊維長手方向とのなす角度である。プリプレグ２１、２２はシャフト全長に渡って配置されたバイアス層である。プリプレグ２１の繊維配向角は−４５度であり、プリプレグ２２の繊維配向角は＋４５度である。プリプレグ２３はシャフトの後端部分（グリップ側端部）を部分的に補強する後端補強層である。プリプレグ２３の繊維配向角は実質的に０度である。プリプレグ２４、２５、２６はストレート層である。プリプレグ２４、２５、２６の繊維配向角は実質的に０度である。プリプレグ２４、２５，２６はそれぞれ１ｐｌｙずつ巻回されている。プリプレグ２７及びプリプレグ２８はシャフト先端部に部分的に配置されたバイアス層である。プリプレグ２７の繊維配向角は−４５度であり、プリプレグ２８の繊維配向角は＋４５度である。プリプレグ２９は、最外層に配置されたヘッド側先端補強層である。プリプレグ２９の繊維配向角は実質的に０度である。

曲げ剛性値ＥＩｔを大きくする具体的手法として、次の（３１）〜（３５）が採用されうる。
（３１）ヘッド側先端部分（ｔｉｐ端部分）のシャフト外径を大きくする。
（３２）ヘッド側先端補強層（図８の実施形態ではプリプレグ２０又はプリプレグ２９）の繊維弾性率を高くする。
（３３）ヘッド側先端補強層（図８の実施形態ではプリプレグ２０又はプリプレグ２９）のレジンコンテント（Ｒｃ．）を低くする。
（３４）ヘッド側先端補強層（図８の実施形態ではプリプレグ２０又はプリプレグ２９）のプリプレグ厚みを厚くする。
（３５）ヘッド側先端補強層（図８の実施形態ではプリプレグ２０又はプリプレグ２９）の巻回数（ｐｌｙ数）を多くする。

曲げ剛性値ＥＩｔを小さくする具体的手法として、次の（３６）〜（４０）が採用されうる。
（３６）ヘッド側先端部分（ｔｉｐ端部分）のシャフト外径を小さくする。
（３７）ヘッド側先端補強層（図８の実施形態ではプリプレグ２０又はプリプレグ２９）の繊維弾性率を低くする。
（３８）ヘッド側先端補強層（図８の実施形態ではプリプレグ２０又はプリプレグ２９）のレジンコンテント（Ｒｃ．）を高くする。
（３９）ヘッド側先端補強層（図８の実施形態ではプリプレグ２０又はプリプレグ２９）のプリプレグ厚みを薄くする。
（４０）ヘッド側先端補強層（図８の実施形態ではプリプレグ２０又はプリプレグ２９）の巻回数（ｐｌｙ数）を少なくする。

捻り剛性値ＧＩｔを大きくする具体的手法として、次の（４１）〜（４５）が採用されうる。
（４１）バイアス層（図８の実施形態ではプリプレグ２１、２２）の巻回数（ｐｌｙ数）を多くする。
（４２）ヘッド側先端部分に部分的に配置されたバイアス層（図８の実施形態ではプリプレグ２７、２８）の繊維弾性率を高くする。
（４３）ヘッド側先端部分に部分的に配置されたバイアス層（図８の実施形態ではプリプレグ２７、２８）のレジンコンテントを低くする。
（４４）ヘッド側先端部分に部分的に配置されたバイアス層（図８の実施形態ではプリプレグ２７、２８）のプリプレグ厚みを厚くする。
（４５）ヘッド側先端部分に部分的に配置されたバイアス層（図８の実施形態ではプリプレグ２７、２８）の巻回数（ｐｌｙ数）を多くする。

捻り剛性値ＧＩｔを小さくする具体的手法として、次の（４６）〜（５０）が採用されうる。
（４６）バイアス層（図８の実施形態ではプリプレグ２１、２２）の巻回数（ｐｌｙ数）を少なくする。
（４７）ヘッド側先端部分に部分的に配置されたバイアス層（図８の実施形態ではプリプレグ２７、２８）の繊維弾性率を低くする。
（４８）ヘッド側先端部分に部分的に配置されたバイアス層（図８の実施形態ではプリプレグ２７、２８）のレジンコンテントを高くする。
（４９）ヘッド側先端部分に部分的に配置されたバイアス層（図８の実施形態ではプリプレグ２７、２８）のプリプレグ厚みを薄くする。
（５０）ヘッド側先端部分に部分的に配置されたバイアス層（図８の実施形態ではプリプレグ２７、２８）の巻回数（ｐｌｙ数）を少なくする。

（ＧＩｔ／ＥＩｔ）を大きくする具体的手法としては、上記（４１）〜（４５）のうちのいずれかと、上記（３６）〜（４０）のうちのいずれかとを組み合わせた手法が採用されうる。

（ＧＩｔ／ＥＩｔ）を小さくする具体的手法としては、上記（４６）〜（５０）のうちのいずれかと、上記（３１）〜（３５）のうちのいずれかとを組み合わせた手法が採用されうる。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
ヘッドは、６−４Ｔｉ（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）で鋳造されたヘッド本体、フェース部材及びクラウン部材よりなる３ピース構造とした。フェース部材は、６−４Ｔｉの圧延材をミーリング加工後にプレス成形して作製した。フェース部材とヘッド本体とは互いにプラズマ溶接により接合した。クラウン部材はＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）のプリプレグシートを積層後プレス成形して作製した。ヘッド本体とクラウン部材とは互いに接着剤により接着した。ヘッド体積は４２０ｃｃとし、ロフト角（リアルロフト角）は１０°とした。ソールのバック側に凹部を設け、この凹部にＷ−Ｎｉ合金よりなる重量物を圧入した。重量物の重さとサイド部の肉厚調整により重心深度Ｄの重さを調整し、下記の表１に示す重心深度Ｄに設定した。

シャフトは、図８の実施形態と同様とした。シャフトを構成するＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）材料は、いずれも東レ（株）社製のプリプレグを使用した。バイアス層（図８におけるプリプレグ２１、２２、２７、２８）は、繊維種がＭ４０Ｊ（引張弾性率３７７Ｇｐａ）であり、樹脂種がエポキシ樹脂であり、樹脂含有率が２５ｗｔ％であるものを用いた。ストレート層（図８におけるプリプレグ２０、２３、２４、２５、２６、２９）は、繊維種がＭ３０Ｓ（引張弾性率２９４Ｇｐａ）であり、樹脂種がエポキシ樹脂であり、樹脂含有率が２５ｗｔ％であるものを用いた。プリプレグ２０のシャフト軸線方向長さＬ１（図８参照）は２００ｍｍとし、プリプレグ２３のシャフト軸線方向長さＬ２は３５０ｍｍとし、プリプレグ２７及びプリプレグ２８のシャフト軸線方向長さＬ３は２５０ｍｍとし、プリプレグ２９のシャフト軸線方向長さＬ４は３００ｍｍとした。曲げ剛性値ＥＩｔ及び捻り剛性値ＧＩｔの調整は、プリプレグ２０、プリプレグ２７、プリプレグ２８及びプリプレグ２９に使用されるプリプレグシートの繊維弾性率と使用量とを変更することにより行い、下記の表１に示す曲げ剛性値ＥＩｔ及び捻り剛性値ＧＩｔに設定した。これらヘッド及びシャフトとグリップとを組み合わせて実施例１のゴルフクラブを作製した。クラブ長さは４５インチとした。

［実施例２から５］
重心深度Ｄ、曲げ剛性値ＥＩｔ及び捻り剛性値ＧＩｔを下記の表１に示される値とした以外は実施例１と同様にして、ゴルフクラブを得た。
［比較例１から４］
重心深度Ｄ、曲げ剛性値ＥＩｔ及び捻り剛性値ＧＩｔを下記の表１に示される値とした以外は実施例１と同様にして、ゴルフクラブを得た。

［評価］
ハンディキャップが５以上２０以下のゴルファー１０名が各ゴルフクラブで実際に打球を行うことにより評価した。各ゴルファーは、明らかにミスヒットと思われる打球を除き各ゴルフクラブにつき６球ずつ打球した。打ち出されたボールの打ち出し角度、バックスピン量、飛距離（ランを含んだトータル飛距離）を測定した。打ち出し角度、バックスピン量及び飛距離のデータは、１０名のゴルファーによる全打球の平均値である。方向性評価は、各ゴルファー毎に左右バラツキ幅を集計し、１０名のゴルファーの左右バラツキ幅の平均したものである。左右バラツキ幅は、各ゴルファーの６球の打球のうち目標方向に対して最も右側にずれた打球と最も左側にずれた打球との左右方向距離である。各ゴルフクラブの仕様及び評価結果を表１に示す。

表１に示すように、全ての評価項目を総合すると、実施例１〜５は比較例１〜４よりも優位性のある結果が得られた。比較例１は曲げ剛性値ＥＩｔが高すぎるため、特に飛距離が少なかった。比較例２は捻り剛性値ＧＩｔ及び曲げ剛性値ＥＩｔが低すぎるため、特に方向性が悪かった。比較例３は重心深度Ｄが浅すぎるため、特に飛距離が少なかった。比較例４は重心深度Ｄが大きすぎるため、ボールが上がりすぎて飛距離が少なかった。

図１は、本発明の一実施形態であるゴルフクラブの全体図である。 図２は、図１におけるヘッド近傍の拡大図である。 図３は、図２のIII−III線に沿った断面図である。 図４は、曲げ剛性値ＥＩｔの測定の様子を示す図である。 図５は、捻り剛性値ＧＩｔの測定の様子を示す図である。 図６は、アッパーブロー効果を説明するための図である。 図７は、図１のゴルフクラブを上方からみた図である。 図８は、本発明に用いられるシャフトのプリプレグ展開図の一例である。

符号の説明

１・・・ゴルフクラブ
２・・・ゴルフクラブヘッド
３・・・シャフト
４・・・グリップ
６・・・フェース部
７・・・クラウン部
８・・・ソール部
２０〜２９・・・プリプレグ
Ｇ・・・ヘッド重心
Ｄ、Ｄ１、Ｄ２・・・重心深度
ｚ・・・シャフト軸線
Ｔ３・・・シャフトにおけるヘッド側先端から１４０ｍｍの位置
ＥＩｔ・・Ｔ３におけるシャフトの曲げ剛性値
ＧＩｔ・・Ｔ３におけるシャフトの捻り剛性値

Claims (3)

1. 所定のライ角及びフェース角で水平面上に載置されると共に上記水平面に垂直な基準平面内にシャフト軸線を配置した基準状態において、ヘッド重心が上記基準平面よりもヘッド後方側に位置するとともに、上記基準平面と上記ヘッド重心との距離である重心深度が２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下であり、
   ヘッド側先端から１４０ｍｍの位置におけるシャフトの曲げ剛性値ＥＩｔ（ｋｇｆ・ｍｍ^２）が０．６０×１０^６以上１．７０×１０^６以下であり、
   ヘッド側先端から１４０ｍｍの位置におけるシャフトの捻り剛性値をＧＩｔ（ｋｇｆ・ｍｍ^２）としたとき、この捻り剛性値ＧＩｔと上記曲げ剛性値ＥＩｔとの比（ＧＩｔ／ＥＩｔ）の値が０．８２×１０^−２以上１．１７×１０^−２以下であり、
   上記捻り剛性値ＧＩｔが、０．７０×１０^４（ｋｇｆ・ｍｍ^２）以上１．４０×１０^４（ｋｇｆ・ｍｍ^２）以下であるゴルフクラブ。
2. 上記比（ＧＩｔ／ＥＩｔ）が１．０×１０^−２以上である請求項１に記載のゴルフクラブ。
3. 上記比（ＧＩｔ／ＥＩｔ）が１．１×１０^−２以下である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。

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