JP4283836B2 - ゴルフクラブ用シャフト及びゴルフクラブ - Google Patents

Description

本発明は、ゴルフクラブ用シャフト及びゴルフクラブに関する。

近年、ゴルフクラブ用シャフトとして、いわゆるカーボンシャフトが多用されている。カーボンシャフトには、比強度及び比剛性の高いカーボン繊維が用いられている。カーボン繊維の比強度や比剛性が高くなるにつれ、軽量化されたゴルフクラブ用シャフトの製造が可能となっている。

スイング中において、シャフトは撓んだり捩れたりする。スイング中におけるシャフトの挙動は、シャフトの剛性分布によって変化しうる。特開２００３−１６９８７１号公報及び特開２００５−３４５５０号公報は、剛性分布が考慮されたシャフトを開示する。特開２００３−１６９８７１号公報に記載の発明は、シャフト先端部における剛性を規定している。特開２００５−３４５５０号公報は、曲げ剛性が最小となる位置を規定している。
特開２００３−１６９８７１号公報 特開２００５−３４５５０号公報

上記従来技術の発明によっても、飛距離、打球方向性等は不十分であった。本発明者は、従来技術が潜在的に有していた新たな技術的課題を見出した。本発明は、上記従来技術とは全く異なる技術思想により、この新たな技術的課題を解決するものである。本発明により、飛距離や打球方向性を改善しうるシャフトが提供されうる。本発明は、上記従来技術とは異なり、スイング中におけるシャフト挙動を詳細に考慮してなされたものである。本発明により、従来では考えられなかった新たな作用効果が生じうる。

特願２００６−１７７４５７は、本発明と同様に、（ｂ１−ｂmin）の値を規定している。特願２００６−１７７４５７では、（ｂ１−ｂmin）は２４（Ｎ・ｍ^２）以上３５（Ｎ・ｍ^２）以下とされていた。（ｂ１−ｂmin）が３５（Ｎ・ｍ^２）より大きい場合、シャフトの強度が不足するおそれがあった。本発明では、高強度の炭素繊維をシャフト軸方向に対して実質的に平行に配向させた繊維強化樹脂層と、炭素繊維をシャフト軸方向に対して実質的に直角に配向させた繊維強化樹脂層とを組み合わせた。この構成により、本発明のシャフトは、（ｂ１−ｂmin）を大きくしても強度を維持することができ、且つフィーリングに優れたシャフトとすることができる。

本発明は、非力なゴルファーに対して特に適したゴルフクラブを提供しうる。特願２００６−１７７４５７に記載の発明は、ドライバーでのヘッドスピードが４０〜４５ｍ／ｓのゴルファーに対して特に適している。これに対し、本発明は、（ｂ１−ｂmin）を比較的大きくしたので、ドライバーでのヘッドスピードが３０〜３５ｍ／ｓ程度の非力なゴルファーに対して特に適している。このような非力なゴルファーにおいては、特願２００６−１７７４５７に記載されたシャフトよりも更にしなりやすいシャフトが適している。本発明は、ヘッドスピードが遅いゴルファーであっても十分なしなりが得られる。

本発明の目的は、飛距離性能や打球方向性に優れたゴルフクラブ用シャフト及びゴルフクラブの提供にある。

本発明に係るゴルフクラブ用シャフトにおいて、シャフトのヘッド側端から１３０ｍｍの位置が第一位置とされ、シャフトのグリップ側端から１３０ｍｍの位置が第十位置とされ、上記第一位置と上記第十位置との間を９等分する位置がヘッド側から順に第二位置、第三位置、・・・、第八位置及び第九位置とされる。上記第一位置から第十位置までの１０カ所で測定された曲げ剛性ＥＩのそれぞれが、ヘッド側から順にＥＩ（１）、ＥＩ（２）、・・・、ＥＩ（９）及びＥＩ（１０）とされる。更に、測定位置のヘッド端側からの距離（ｍｍ）がＸ軸とされ且つ曲げ剛性ＥＩの値（Ｎ・ｍ^２）がＹ軸とされたＸＹ座標平面に、上記１０カ所の位置における測定値をプロットして得られた点のそれぞれが、ヘッド側から順にＴ（１）、Ｔ（２）、・・・、Ｔ（９）及びＴ（１０）とされる。上記ＸＹ座標平面上において、上記Ｔ（１）と上記Ｔ（１０）とを通る直線Ｋの式が、［Ｙ＝ａＸ＋ｂ１］とされる。上記直線Ｋと平行で且つ上記点Ｔ（２）、Ｔ（３）、・・・、Ｔ（８）及びＴ（９）のそれぞれを通る直線におけるＹ切片の値（Ｎ・ｍ^２）が、それぞれｂ２、ｂ３、・・・、ｂ８及びｂ９とされる。上記Ｙ切片の値ｂ２からｂ９のうちの最小値がｂminとされる。

本発明に係るゴルフクラブ用シャフトにおいて、上記直線Ｋの傾きａは、０．０４以上０．０６以下とされる。上記ｂ３、ｂ４、ｂ５、ｂ６、ｂ７及びｂ８は、いずれもｂ１よりも小さい。上記ｂminは、ｂ４、ｂ５、ｂ６又はｂ７のうちのいずれかである。（ｂ１−ｂmin）は、３０（Ｎ・ｍ^２）以上４０（Ｎ・ｍ^２）以下とされる。（ｂ９−ｂ１）は、４以上１５（Ｎ・ｍ^２）以下とされる。このゴルフクラブ用シャフトは、シャフトの全長に亘って配置された少なくとも１層のストレート層と、シャフト全長の５０％以上に亘って配置された少なくとも１層のフープ層とを有している。上記ストレート層及び上記フープ層は、炭素繊維強化樹脂よりなる。上記ストレート層を構成する炭素繊維の引張強度が５８０ｋｇｆ／ｍｍ^２以上６８０ｋｇｆ／ｍｍ^２以下である。好ましくは、ＳＧ式三点曲げ強度のＢ点強度が６０ｋｇｆ以上とされる。

本発明において、ＥＩ（１）からＥＩ（１０）までのうちの最小値がＥ１とされ、ＥＩ（１）からＥＩ（７）までのうちの最大値がＥ２とされる。好ましくは、Ｅ１が、ＥＩ（２）、ＥＩ（３）、ＥＩ（４）又はＥＩ（５）である。好ましくは、Ｅ１が、１２（Ｎ・ｍ^２）以上２０（Ｎ・ｍ^２）以下である。好ましくは、（Ｅ２−Ｅ１）が３０（Ｎ・ｍ^２）以下である。好ましくは、上記ＥＩ（１０）が、６０（Ｎ・ｍ^２）以上９０（Ｎ・ｍ^２）以下である。

好ましくは、上記シャフトのシャフト全長は４３インチ以上とされる。好ましくは、上記シャフトのシャフト重量は３０ｇ以上５０ｇ以下とされる。好ましくは、上記シャフトの順式フレックスは１２０ｍｍ以上１６０ｍｍ以下とされる。

特に非力なゴルファーについて、スイング中におけるシャフトの挙動が改善され、打球方向性及び飛距離性能に優れたゴルフクラブ用シャフトとなる。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

なお、本願において、繊維強化樹脂に含まれる繊維の引張強度及び引張弾性率は、ＪＩＳ Ｒ７６０１：１９８６「炭素繊維試験方法」に準拠して測定された値である。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブ用シャフト１の全体図である。ゴルフクラブ用シャフト１は、管状である。シャフト１は、全体として略テーパー状である。シャフト１は、ヘッド側端Ｔと、グリップ側端Ｂとを有する。ヘッド側端Ｔは、細径側の端である。グリップ側端Ｂは、太径側の端である。図示されないが、ヘッド側端Ｔ近傍には、ゴルフクラブヘッドが装着され、グリップ側端Ｂ近傍にはグリップが装着される。シャフト１は、カーボンシャフトである。カーボンシャフトは、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化樹脂）よりなる。

本発明においては、１０カ所の位置における曲げ剛性ＥＩが規定される。本発明における位置とは、シャフト軸方向における位置である。

曲げ剛性ＥＩの測定位置として、第一位置から第十位置までの１０カ所の位置が定義される。図１が示すように、シャフト１のヘッド側端Ｔから１３０ｍｍの位置が第一位置ｐ１である。シャフト１のグリップ側端Ｂから１３０ｍｍの位置が第十位置ｐ１０である。第一位置ｐ１と第十位置ｐ１０との間を９等分する位置が、ヘッド側から順に第二位置ｐ２、第三位置ｐ３、第四位置ｐ４、第五位置ｐ５、第六位置ｐ６、第七位置ｐ７、第八位置ｐ８及び第九位置ｐ９とされる。

第一位置ｐ１から第十位置ｐ１０までは、シャフト軸方向において等間隔で配置される。図１においてＬ１で示されるのは、隣接する位置同士の間隔である。シャフト全長をＬ（ｍｍ）とすると、隣接する位置同士の間隔Ｌ１（ｍｍ）は以下の式で表される。
Ｌ１＝（Ｌ−２６０）／９

第一位置ｐ１から第十位置ｐ１０までの１０カ所で測定された曲げ剛性ＥＩのそれぞれが、ヘッド側から順にＥＩ（１）、ＥＩ（２）、・・・、ＥＩ（９）及びＥＩ（１０）とされる。即ち、以下の通りである。

・第一位置ｐ１で測定された曲げ剛性ＥＩが、ＥＩ（１）である。
・第二位置ｐ２で測定された曲げ剛性ＥＩが、ＥＩ（２）である。
・第三位置ｐ３で測定された曲げ剛性ＥＩが、ＥＩ（３）である。
・第四位置ｐ４で測定された曲げ剛性ＥＩが、ＥＩ（４）である。
・第五位置ｐ５で測定された曲げ剛性ＥＩが、ＥＩ（５）である。
・第六位置ｐ６で測定された曲げ剛性ＥＩが、ＥＩ（６）である。
・第七位置ｐ７で測定された曲げ剛性ＥＩが、ＥＩ（７）である。
・第八位置ｐ８で測定された曲げ剛性ＥＩが、ＥＩ（８）である。
・第九位置ｐ９で測定された曲げ剛性ＥＩが、ＥＩ（９）である。
・第十位置ｐ１０で測定された曲げ剛性ＥＩが、ＥＩ（１０）である。

これらの測定値に基づいて、ＸＹ座標平面にグラフが作製される。このグラフの一例が、図２である。このＸＹ座標平面において、測定位置のヘッド側端Ｔからの距離（ｍｍ）がＸ軸とされる。曲げ剛性ＥＩの値（Ｎ・ｍ^２）がＹ軸とされる。このＸＹ座標平面に、上記１０カ所の位置における測定値をプロットして得られた点のそれぞれが、ヘッド側から順にＴ（１）、Ｔ（２）、・・・、Ｔ（９）及びＴ（１０）とされる。即ち、以下の通りである。

・Ｔ（１）のＸ座標は１３０であり、Ｔ（１）のＹ座標はＥＩ（１）である。
・Ｔ（２）のＸ座標は（Ｌ１×１＋１３０）であり、Ｔ（２）のＹ座標はＥＩ（２）である。
・Ｔ（３）のＸ座標は（Ｌ１×２＋１３０）であり、Ｔ（３）のＹ座標はＥＩ（３）である。
・Ｔ（４）のＸ座標は（Ｌ１×３＋１３０）であり、Ｔ（４）のＹ座標はＥＩ（４）である。
・Ｔ（５）のＸ座標は（Ｌ１×４＋１３０）であり、Ｔ（５）のＹ座標はＥＩ（５）である。
・Ｔ（６）のＸ座標は（Ｌ１×５＋１３０）であり、Ｔ（６）のＹ座標はＥＩ（６）である。
・Ｔ（７）のＸ座標は（Ｌ１×６＋１３０）であり、Ｔ（７）のＹ座標はＥＩ（７）である。
・Ｔ（８）のＸ座標は（Ｌ１×７＋１３０）であり、Ｔ（８）のＹ座標はＥＩ（８）である。
・Ｔ（９）のＸ座標は（Ｌ１×８＋１３０）であり、Ｔ（９）のＹ座標はＥＩ（９）である。
・Ｔ（１０）のＸ座標は（Ｌ１×９＋１３０）であり、Ｔ（１０）のＹ座標はＥＩ（１０）である。

上記ＸＹ座標平面上において、上記Ｔ（１）と上記Ｔ（１０）とを通る直線Ｋの式が、［Ｙ＝ａＸ＋ｂ１］とされる。つまり、直線Ｋの傾きがａであり、直線ＫのＹ切片（Ｎ・ｍ^２）がｂ１である。

上記直線Ｋと平行で且つ上記点Ｔ（２）、Ｔ（３）、・・・、Ｔ（８）及びＴ（９）のそれぞれを通る直線におけるＹ切片の値が、それぞれｂ２、ｂ３、・・・、ｂ８及びｂ９とされる。即ち、以下の通りである。

・Ｔ２は、直線［Ｙ＝ａＸ＋ｂ２］上の点である。
・Ｔ３は、直線［Ｙ＝ａＸ＋ｂ３］上の点である。
・Ｔ４は、直線［Ｙ＝ａＸ＋ｂ４］上の点である。
・Ｔ５は、直線［Ｙ＝ａＸ＋ｂ５］上の点である。
・Ｔ６は、直線［Ｙ＝ａＸ＋ｂ６］上の点である。
・Ｔ７は、直線［Ｙ＝ａＸ＋ｂ７］上の点である。
・Ｔ８は、直線［Ｙ＝ａＸ＋ｂ８］上の点である。
・Ｔ９は、直線［Ｙ＝ａＸ＋ｂ９］上の点である。

図２は、１０カ所の測定値がプロットされたグラフの例である。図２の実線の直線は、上記直線Ｋを示す。破線は、Ｔ２からＴ９のそれぞれを通る直線の一例として、Ｔ８を通る直線［Ｙ＝ａＸ＋ｂ８］を示している。図２は、後述される実施例１のグラフである。

上記Ｙ切片の値ｂ２からｂ９のうちの最小値がｂminとされる。即ち、ｂ２、ｂ３、ｂ４、ｂ５、ｂ６、ｂ７、ｂ８及びｂ９のうちの最小値が、ｂminである。

以上のように定義されたシャフト１において、上記直線Ｋの傾きａは、０．０４以上が好ましく、０．０５以上が好ましい。直線Ｋの傾きａは、０．０６以下が好ましい。上記ｂ３、ｂ４、ｂ５、ｂ６、ｂ７及びｂ８は、いずれもｂ１よりも小さいのが好ましい。上記ｂminは、ｂ４、ｂ５、ｂ６又はｂ７のうちのいずれかであるのが好ましい。（ｂ１−ｂmin）が、３０（Ｎ・ｍ^２）以上４０（Ｎ・ｍ^２）以下であるのが好ましい。（ｂ９−ｂ１）が、４（Ｎ・ｍ^２）以上１５（Ｎ・ｍ^２）以下であるのが好ましい。

次に、このようなシャフト１の作用効果及びその前提となるシャフト挙動について説明する。

ゴルフクラブにおいて、シャフトのヘッド側端Ｔには、ヘッドが装着される。このヘッドは、比較的大きな質量を有する。このヘッドの慣性等に起因して、スイング中におけるシャフト挙動は、次の通りとなる。

スイング開始時、即ち振り上げ（テークバック）開始時には、シャフトはヘッド側が遅れる方向にしなる。この反動で、振り上げ終了時には、シャフトはヘッド側が振り上げ方向に先行するようにしなる。このしなりは、ダウンスイング開始時において更に大きくなる。即ち、ダウンスイング開始時には、シャフトは、そのヘッド側がダウンスイング方向に対して遅れるようにしなる。このしなりの反動で、ダウンスイング開始時からインパクトまでの間に、シャフトは、そのヘッド側がスイング方向に先行するようにしなろうとする。このシャフトの挙動は、インパクトの際のヘッドスピードに影響を与える。シャフトのしなりが、ヘッド側が遅れた状態からヘッド側が遅れていない状態へと戻ることにより、インパクトの際のヘッドスピードが加速されうる。

このように、インパクト時におけるヘッドスピードＳｉは、シャフト全体のスイングスピードＳ１と、しなりに起因するヘッドスピードＳ２との合算となる。即ち、［Ｓｉ＝Ｓ１＋Ｓ２］の関係が成り立つ。スイングスピードＳ１は、シャフト全体の移動に起因するヘッドスピードである。

ヘッドスピードＳ２は、インパクト時におけるシャフトの状態によって変化しうる。ヘッドスピードＳ２は、シャフトのしなり挙動と、インパクトとのタイミングによって変化しうる。シャフト挙動とインパクトとのタイミングが悪い場合、ヘッドスピードＳ２は、マイナスとなる場合もありうる。しなりの戻りにより、ヘッドは加速されうるし、減速もされうる。ヘッド側が遅れるようにしなった状態でインパクトを迎えると、しなりに起因する加速が十分になされず、ヘッドスピードＳ２は小さくなる。ヘッド側が遅れる方向のしなりが戻った瞬間にインパクトを迎える場合に、ヘッドスピードＳ２は最大となりうる。換言すれば、ヘッド側が遅れる方向のしなりが戻りシャフトがほぼ真っ直ぐになった瞬間と、インパクトの瞬間とが略一致することにより、ヘッドスピードＳ２が最大となりうる。ヘッドスピードＳ２が最大となることにより、インパクト時におけるヘッドスピードＳｉが最大となりうる。

シャフトのしなりに起因するヘッドスピードＳ２を増加させるには、スイング中におけるシャフトのしなりを大きくする必要がある。スイング中におけるシャフトのしなりを大きくするためには、シャフト中間部の曲げ剛性ＥＩを小さくするのがよい。しかし、単にシャフト中間部の曲げ剛性ＥＩを小さくすると、シャフトがヘッド側に遅れた状態のままインパクトを迎える傾向となる。この傾向は、初心者のゴルファーにおいて特に顕著となる。この傾向を改善するためには、シャフトのグリップ側における曲げ剛性ＥＩを大きくするのが効果的である。即ち、中間部の曲げ剛性ＥＩを小さくし且つグリップ側の曲げ剛性ＥＩを大きくすることにより、ヘッドが遅れる方向のしなりが大きくなり、且つ、このしなりがほぼ無くなった瞬間がインパクトとされうる。

インパクト時におけるシャフトのしなりは、打球方向性にも影響する。なぜなら、インパクト時におけるシャフトのしなりにより、インパクト時におけるフェースの向き変化しうるからである。例えば、ヘッド側が遅れた方向へのしなりは、フェースを開きやすくする。開いたフェースにより、打球がスライスとなりやすい。逆に、ヘッド側が先行した方向へのしなりは、フェースを閉じやすくする。閉じたフェースにより、打球がフックとなりやすい。シャフトのしなりがほぼ解消された状態でのインパクトは、打球方向性を改善しうる。

インパクト時におけるシャフトのしなりは、打出角にも影響する。ヘッド側が遅れた方向へのしなりは、インパクト時のロフト角を減少させうる。インパクト時のロフト角が小さいと、打出角が小さくなり、弾道が低くなる。シャフトのしなりがほぼ解消された状態でのインパクトは、ヘッド側が遅れた状態でのインパクトに比べて、インパクト時のロフト角を大きくしうる。インパクト時のロフト角の増大は、打出角を大きくする。打出角が大きくなることは、飛距離の増大に寄与しうる。

ダウンスイング開始時におけるシャフトのしなりを大きくしてヘッドスピードＳ２を増大させる観点から、前述したように、上記ｂ３、ｂ４、ｂ５、ｂ６、ｂ７及びｂ８は、いずれもｂ１よりも小さいのが好ましい。ダウンスイング開始時におけるシャフトのしなりを大きくしてヘッドスピードＳ２を増大させる観点から、上記ｂminは、ｂ４、ｂ５、ｂ６又はｂ７のうちのいずれかであるのが好ましく、ｂminがｂ５又はｂ６であるのがより好ましい。

シャフト中央部を軟らかくしながら、打球感や打球タイミングを向上させる観点からは、シャフト後端部をシャフト先端部に比べて硬くする必要がある。打球感や打球タイミングを向上させる観点から直線Ｋの傾きａは、０．０４以上が好ましく、０．０５以上が好ましい。打球感が過度に硬くなることを抑制する観点から、直線Ｋの傾きａは、０．０６以下が好ましい。

特に非力なゴルファーには、シャフト重量は３０ｇ以上５０ｇ以下が好ましい。シャフトが軽すぎると、スイングのタイミングが取りにくくなり、ヘッドのスイートスポットで打球しにくくなる。この観点から、シャフト重量は３０ｇ以上が好ましく、３２ｇ以上がより好ましい。非力なゴルファーであってもヘッドスピードを増大させやすくする観点から、シャフト重量は５０ｇ以下が好ましい。

非力なゴルファーが使用する場合において、ダウンスイング開始時におけるシャフトのしなりを大きくしてヘッドスピードＳ２を増大させる観点から、（ｂ１−ｂmin）は、３０（Ｎ・ｍ^２）以上が好ましく、３１（Ｎ・ｍ^２）以上がより好ましく、３２（Ｎ・ｍ^２）が特に好ましい。非力なゴルファーが使用する場合において、シャフトのしなりが戻りきらないままインパクトを迎えることを抑制する観点から、（ｂ１−ｂmin）は４０（Ｎ・ｍ^２）以下が好ましく、３９以下がより好ましく、３８（Ｎ・ｍ^２）以下が特に好ましい。

（ｂ９−ｂ１）の値は、しなったシャフトの戻りやすさに関係する。特に非力なゴルファーにとっては、しなりの戻りやすいシャフトによってヘッドスピードを増大させることが有効である。（ｂ９−ｂ１）の値が大きいほど、しなりが戻りやすい傾向となる。非力なゴルファーにおいてしなりを戻りやすくする観点から、（ｂ９−ｂ１）は、４（Ｎ・ｍ^２）以上が好ましく、５（Ｎ・ｍ^２）以上がより好ましく、６（Ｎ・ｍ^２）以上が特に好ましい。しなりが戻りすぎると、ヘッドが先行した状態でのインパクトが生じやすい。非力なゴルファーにおいてヘッドが先行した状態でのインパクトを抑制し、フックボールを抑制する観点から、（ｂ９−ｂ１）は、１５（Ｎ・ｍ^２）以下が好ましく、１４（Ｎ・ｍ^２）以下がより好ましく、１３（Ｎ・ｍ^２）以下であるのが好ましい。

本発明のシャフトは、ストレート層を有する。ストレート層とは、繊維強化樹脂よりなる層であって、繊維の配向角度がシャフト軸線に対して実質的に平行とされた層である。ただし、通常、繊維の配向角度は、シャフト軸線と完全に平行とはならない。プリプレグをテーパー面に巻き付ける際に生じる誤差に起因して、全ての炭素繊維がシャフト軸線に対して完全に平行とすることは困難である。ストレート層を構成する繊維の配向方向とシャフト軸線との成す角度は、通常、±１０度以内である。

ストレート層を構成する繊維としては、炭素繊維が好ましい。シャフトのしなりに対する強度を高める観点から、ストレート層を構成する繊維の引張強度は、５８０ｋｇｆ／ｍｍ^２以上が好ましく、５９０ｋｇｆ／ｍｍ^２以上がより好ましく、６００ｋｇｆ／ｍｍ^２以上が特に好ましい。入手しうる炭素繊維の物性を考慮すると、ストレート層を構成する繊維の引張強度は、６８０ｋｇｆ／ｍｍ^２以下が好ましい。下記の表１は、東レ社製のプリプレグの品番、プリプレグに用いられている炭素繊維の品番、炭素繊維の引張弾性率、炭素繊維の引張強度及び炭素繊維の密度を示している。表１に記載されているように、引張強度が５８０ｋｇｆ／ｍｍ^２以上の炭素繊維を用いたプリプレグとして、２２５５Ｇ−１０、２２５５Ｇ−１２及び２２５５Ｇ−１５が例示される。これらのプリプレグでは、Ｔ８００Ｇという品番の炭素繊維が用いられている。以下において、炭素繊維の引張強度が５８０ｋｇｆ／ｍｍ^２以上とされたストレート層が、高強度ストレート層とも称される。

本発明のシャフトは、フープ層を有する。フープ層とは、繊維強化樹脂よりなる層であって、繊維の配向角度がシャフト軸線に対して実質的に直角とされた層である。ただし、プリプレグを巻き付ける際の誤差等により、繊維の配向角度は、シャフト軸線と完全に直角とならない場合がある。フープ層を構成する繊維の配向方向とシャフト軸線との成す角度は、通常、８５度以上９５度以下である。

フープ層として、例えば下記の表１に記載された東レ社製の８０５Ｓ−３等が用いられる。この８０５Ｓ−３は、他のプリプレグ品種と比較して、単位面積当たりの重量、単位面積当たりの炭素繊維重量が少なく、厚みが薄い。このような薄いプリプレグは、炭素繊維を曲げて巻き付けることが容易なので、フープ層に適している。

高強度ストレート層がシャフト長手方向の途中まで設けられた場合、シャフトがしなった際に生ずる応力が、高強度ストレート層の端部（中断位置）に集中しやすくなる。この応力の集中は、シャフトの強度を低下させうる。よって、高強度ストレート層は、シャフトの全長に亘って配置される。好ましくは、高強度ストレート層の全てが、シャフトの全長に亘って設けられる。高強度ストレート層は、少なくとも１層設けられる。高強度ストレート層は、シャフトの全長に亘って少なくとも１回（１プライ）以上巻回されているのが好ましい。

フープ層は、シャフト全長の５０％以上に亘って設けられる。例えば、シャフト全長が１１６９ｍｍである場合、フープ層のシャフト長手方向長さは、５８４．５ｍｍ以上とされる。

しなった際、シャフトには潰れる方向の力が作用する。この力により、シャフトは変形する。この変形を、以下において潰れ変形ともいう。潰れ変形により、シャフトの断面は、略楕円形となる。潰れ変形が大きくなると、シャフトの潰れが起こりうる。フープ層が設けられることにより、シャフトが潰れにくくなり、シャフトの強度が向上しうる。

前述したように、本発明では、非力なゴルファーに対応する目的で、特願２００６−１７７４５７と比較して（ｂ１−ｂmin）を大きくしている。（ｂ１−ｂmin）が大きくされることにより、強度が不足するおそれが生じる。本発明は、フープ層をシャフト全長の５０％以上に亘って設けることにより、強度不足を克服しうる。

シャフトのしなり方向の剛性に対するフープ層の影響は小さい。フープ層によるしなり方向の剛性への影響は、ストレート層によるそれに比べて小さい。これに対して、潰れ変形に対するフープ層の影響は大きい。

打撃時においては、ヘッドの近傍に特に大きな衝撃力が作用する。ヘッドの近傍を補強する目的で、一般的なシャフトには、先端部近傍のみを補強する先端補強層が設けられている。この先端補強層の存在により、シャフトの肉厚は、先端側のほうが後端側よりも薄いのが一般的である。またシャフトには、通常、テーパーが付与されている。ヘッド側端Ｔに近い部分において、シャフトは比較的細い。グリップ側端Ｂに近い部分において、シャフトは比較的太い。

厚みが薄い部分ほど、潰れやすい。また、シャフト径が大きい部分ほど、潰れやすい。フープ層は、シャフトの潰れを効果的に抑制するので、潰れやすい部分に用いられるのが有効である。厚みが厚い部分ほど、潰れにくい。シャフト径が小さい部分ほど、潰れにくい。潰れにくい部分には、フープ層を設ける効果は比較的少ない。よって、フープ層をシャフト全長に亘って設ける意義は少ない。これらの観点から、フープ層は、グリップ側端Ｂ寄りの部分に設けられるのが好ましい。グリップ側端Ｂからのシャフト長手方向距離をＬｂとしたとき、フープ層は、Ｌｂが０ｍｍからＰｆｍｍまでの範囲に配置されるのが好ましい。グリップ側端Ｂから測定されたフープ層のヘッド側位置Ｐｆは、シャフト全長Ｌの５０％以上とされるのが好ましい。即ち位置Ｐｆは、Ｌ／２以上とされるのが好ましい。位置Ｐｆは、シャフト全長Ｌの６０％以上とされてもよい。位置Ｐｆは、シャフト全長Ｌの１００％とされてもよい。シャフト軽量化の観点から、位置Ｐｆは、シャフト全長Ｌの８０％以下が好ましく、７５％以下がより好ましい。

特願２００６−１７７４５７では、シャフトのしなりとしなりの戻りとが最適となり、ヘッドスピードが向上しうる。しかし、更にヘッドスピードが遅い非力なゴルファーに対してヘッドスピードを向上させることができれば、非力なゴルファーにとって極めて好ましい。前述したように、非力なゴルファーに対してヘッドスピードを向上させるためには、（ｂ１−ｂmin）を大きくすればよい。しかし、単に（ｂ１−ｂmin）を大きくするだけでは、シャフトの強度が低下しやすい。そこで本発明では、高強度ストレート層と、フープ層とを用いた。

高強度ストレート層により、曲げ方向の力に対するシャフトの強度が向上しうる。また、フープ層により、シャフトの強度が向上しうる。前述したように、フープ層は、シャフト曲げに起因するシャフトの潰れを抑制するので、シャフト強度を高めうる。

フープ層は、しなりの大きさを損なうことなく、且つ、しなりの戻りを早くしうる。しなり及びしなりの戻りと、フープ層との関係について更に説明する。フープ層は、繊維の配向方向がシャフト長手方向に対して実質的に直角であるので、シャフトの曲げ剛性に与える影響は少ない。よって、フープ層は、非力なゴルファーに対して、シャフトのしなりをほどんと損なわない。一方、前述したように、シャフトがしなった際には潰れ変形が生ずる。換言すれば、シャフトの曲げ変形と潰れ変形とは連動している。フープ層は、潰れ変形に対する反力を増加させる。フープ層は、潰れ変形を早期に回復するのに寄与する。潰れ変形からの早期の回復により、シャフトのしなりも早期に回復する。つまり、フープ層は、シャフトの戻りを早くする。以上のように、本発明のシャフトは、しなりが損なわれず、しかもしなりの戻りが早い。よって、本発明のシャフトは、特に非力なゴルファーに適する。

本発明では、ＳＧ式三点曲げ強度が規定される。ＳＧ式三点曲げ強度とは、製品安全協会が定めるＳＧ式の破壊強度である。図３は、ＳＧ式三点曲げ強度の測定方法を示す。図３が示すように、２つの支持点ｔ１、ｔ２においてシャフト１を下方から支持しつつ、荷重点ｔ３において上方から下方に向かって荷重Ｆを加える。荷重点ｔ３の位置は、支持点ｔ１と支持点ｔ２とを二等分する位置である。荷重点ｔ３を、測定される点と一致させて測定がなされる。

ＳＧ式三点曲げ強度における測定点は、４箇所であり、Ｔ点、Ａ点、Ｂ点及びＣ点である。Ｔ点は、ヘッド側端Ｔから９０ｍｍの点である。Ａ点は、ヘッド側端Ｔから１７５ｍｍの点である。Ｂ点は、ヘッド側端Ｔから５２５ｍｍの点である。Ｃ点は、グリップ側端Ｂから１７５ｍｍの点である。シャフト１が破損したときの荷重Ｆの値（ピーク値）が、ＳＧ式三点曲げ強度である。Ｔ点が測定される場合、上記スパンＳは、１５０ｍｍとされる。Ａ点、Ｂ点及びＣ点が測定される場合、上記スパンＳは、３００ｍｍとされる。

本発明では、ＳＧ式三点曲げ強度におけるＢ点の強度（Ｂ点強度）が規定される。シャフトには、スイング時以外にも、ゴルフクラブの通常の使用において様々な外力が作用しうる。スイング時以外に作用しうる外力として、キャディバックからクラブを取り出す際にシャフトに作用する力や、誤ってクラブを踏んでしまったときにシャフトに作用する力などが挙げられる。これらの外力による破損を抑制する観点から、ＳＧ式三点曲げ強度のＢ点強度は、６０ｋｇｆ以上が好ましく、６２ｋｇｆ以上がより好ましく、６４ｋｇｆ以上が特に好ましい。シャフト強度と剛性との間には相関があり、強度が大きくなるにつれてＥＩ値も大きくなる傾向がある。ＥＩ値が過度に大きくなることを抑制し、しなりを大きくする観点から、Ｂ点強度は、９０ｋｇｆ以下が好ましい。

本願においては、ＥＩ（１）からＥＩ（１０）までのうちの最小値がＥ１とされ、ＥＩ（１）からＥＩ（７）までのうちの最大値がＥ２とされる。シャフトの中間部を軟らかくして、ヘッドスピードＳ２を増大させる観点から、Ｅ１が、ＥＩ（２）、ＥＩ（３）、ＥＩ（４）又はＥＩ（５）であるのが好ましい。

非力なゴルファーにおいて、ダウンスイング開始時における過度のしなりを抑制して、しなりが戻りきらない状態でのインパクトを抑制する観点から、Ｅ１は１２（Ｎ・ｍ^２）以上が好ましく、１３（Ｎ・ｍ^２）以上がより好ましく、１４（Ｎ・ｍ^２）以上が特に好ましい。ダウンスイング開始時におけるシャフトのしなりを大きくしてヘッドスピードＳ２を増大させる観点から、Ｅ１は２０（Ｎ・ｍ^２）以下が好ましく、１９（Ｎ・ｍ^２）以下がより好ましく、１８（Ｎ・ｍ^２）以下が特に好ましい。

非力なゴルファーにおいて、シャフトのしなり挙動とインパクトとのタイミングを適正化するとともに、シャフトのしなり量を適正化する観点から、（Ｅ２−Ｅ１）の下限は１５（Ｎ・ｍ^２）以上が好ましく、１８（Ｎ・ｍ^２）以上がより好ましく、（Ｅ２−Ｅ１）の上限は３３（Ｎ・ｍ^２）以下が好ましく、３０（Ｎ・ｍ^２）以下がより好ましく、２９（Ｎ・ｍ^２）以下が特に好ましい。

しなりの戻りを適正とし、ヘッドが遅れた状態でのインパクトを抑制する観点から、ＥＩ（１０）は、６０（Ｎ・ｍ^２）以上とされるのが好ましい。ヘッドが先行した状態でのインパクトを抑制し、フックボールを抑制する観点から、ＥＩ（１０）は９０（Ｎ・ｍ^２）以下が好ましい。

本発明は、シャフトのしなりやそのしなりの戻りに関連する。シャフト全長Ｌが長いほど、しなりの影響が大きい。シャフト全長Ｌが長いほど、本発明の効果は顕在化しやすい。この観点から、シャフト全長Ｌは、４１インチ（１０４１ｍｍ）以上とされるのが好ましく、４３インチ（１０９２ｍｍ）以上とされるのがより好ましく、４４インチ（１１１７ｍｍ）以上とされるのがより好ましく、４５インチ（１１４３ｍｍ）以上とされるのが特に好ましい。シャフトの強度を確保する観点から、シャフト全長Ｌは５２インチ（１３２１ｍｍ）以下が好ましく、５０インチ（１２７０ｍｍ）以下がより好ましく、４８インチ（１２１９ｍｍ）以下とされるのが特に好ましい。

非力なゴルファーが使用する場合において、硬すぎるフィーリングを抑制するとともに、シャフトのしなりに起因するヘッドスピードＳ２を大きくする観点から、シャフトの順式フレックスｆは、１２０ｍｍ以上が好ましく、１２１ｍｍ以上がより好ましく、１２２ｍｍ以上が特に好ましい。非力なゴルファーが使用する場合において、柔らかすぎるフィーリングを抑制するとともに、ヘッド側が遅れた状態でのインパクトを抑制する観点から、順式フレックスｆは、１６０ｍｍ以下が好ましく、１５９ｍｍ以下がより好ましく、１５８ｍｍ以下が特に好ましい。

本発明に係るシャフトの製造方法は、シートワインディング製法が好ましい。ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）のマトリックス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

測定方法については、次の通りである。

［曲げ剛性ＥＩの測定方法］
図４は、曲げ剛性ＥＩの測定方法を説明するための図である。曲げ剛性ＥＩは、インテスコ製２０２０型（最大荷重５００ｋｇ）を用いて測定した。図４に示すように、２つの支持点３、５においてシャフト１を下方から支えつつ、測定点Ｐに上方から荷重Ｆを加えたときのたわみ量αを測定した。測定点Ｐは、前述したｐ１からｐ１０までのいずれかである。支持点３と支持点５との間の距離（スパン）は、２００ｍｍとされた。測定点Ｐは、支持点３と支持点５との間を２等分する位置とされた。上方から荷重Ｆを加える圧子７の先端は、丸められている。圧子７の先端の断面形状は、シャフト軸方向に対して平行な断面において、１０ｍｍの曲率半径を有する。シャフト軸方向に対して垂直な方向な断面において、圧子７の先端の断面形状は、直線であり、この直線の長さは４５ｍｍである。

支持体９は、支持点３においてシャフト１を下方から支持する。支持体９の先端は、凸状の丸みを有する。支持体９の先端の断面形状は、シャフト軸方向に対して平行な断面において、１５ｍｍの曲率半径を有する。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体９の先端の断面形状は、直線であり、この直線の長さは５０ｍｍである。支持体１１の形状は、支持体９と同一である。支持体１１は、支持点５においてシャフト１を下方から支持する。支持体１１の先端は、凸状の丸みを有する。支持体１１の先端の断面形状は、シャフト軸方向に対して平行な断面において、１５ｍｍの曲率半径を有する。シャフト軸方向に対して垂直な方向な断面において、支持体１１の先端の断面形状は、直線であり、この直線の長さは５０ｍｍである。

支持体９及び支持体１１を固定しつつ、５ｍｍ／ｍｉｎの速度で圧子７を下方へと移動させた。荷重Ｆが２０ｋｇに達した時点で圧子７の移動を終了した。圧子７の移動を終了した瞬間におけるシャフト１のたわみ量α（ｍｍ）が測定された。曲げ剛性ＥＩ（Ｎ・ｍ^２）は、次の式により計算した。
ＥＩ（Ｎ・ｍ^２）＝３２．７／α

［順式フレックスｆの測定］
図５（ａ）は、順式フレックスｆの測定方法を説明するための図である。図５が示すように、グリップ側端Ｂから７５ｍｍの位置に、第一支持点１３を設定した。更に、グリップ側端Ｂから２１５ｍｍの位置に、第二支持点１５を設定した。第一支持点１３には、シャフト１をを上方から支持する支持体１７を設けた。第二支持点１５には、シャフト１を下方から支持する支持体１９を設けた。荷重のない状態において、シャフト１のシャフト軸線は略水平とされた。グリップ側端Ｂから１０３９ｍｍである荷重点ｍに、２．７ｋｇの荷重を鉛直下向きに作用させた。荷重のない状態から、荷重をかけた状態までの荷重点ｍの移動距離（ｍｍ）が、順式フレックスｆとされた。この移動距離は、鉛直方向に沿った移動距離である。

なお、支持体１７の、シャフトと当接する部分（以下、当接部分という）の断面形状は、次の通りである。シャフト軸方向に対して平行な断面において、支持体１７の当接部分の断面形状は、凸状の丸みを有する。この丸みの曲率半径は、１５ｍｍである。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体１７の当接部分の断面形状は、凹状の丸みを有する。この凹状の丸みの曲率半径は、４０ｍｍである。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体１７の当接部分の水平方向長さ（図５における奥行き方向長さ）は、１５ｍｍである。支持体１９の当接部分の断面形状は、支持体１７のそれと同一である。点ｍにおいて２．７ｋｇの荷重を与える荷重圧子（図示省略）の当接部分の断面形状は、シャフト軸方向に対して平行な断面において、凸状の丸みを有する。この丸みの曲率半径は、１０ｍｍである。点ｍにおいて２．７ｋｇの荷重を与える荷重圧子（図示省略）の当接部分の断面形状は、シャフト軸方向に対して垂直な断面において、直線である。この直線の長さは、１８ｍｍである。このようにして、順式フレックスｆが測定された。

［逆式フレックスの測定］
第一支持点１３がヘッド側端Ｔから１２ｍｍの位置とされ、第二支持点１５がヘッド側端Ｔから１５２ｍｍの位置とされ、荷重点ｍがヘッド側端Ｔから９３２ｍｍとされ、荷重が１．３ｋｇとされた以外は順式フレックスｆと同様に測定した。この逆式フレックスの測定方法が、図５（ｂ）で示される。

［実施例１］
シートワインディング製法により、シャフトを作製した。金属製のマンドレルに複数枚のプリプレグを巻き付けて積層した。積層されたプリプレグの展開図が、図６で示される。図示しないマンドレルに、プリプレグｓ１、プリプレグｓ２、・・・プリプレグｓ９の順で、９枚のプリプレグを巻き付けた。図６において上側に示されているプリプレグほど、内側に積層されている。

プリプレグｓ１は、先端部を補強する層である。プリプレグｓ１において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して実質的に平行（０度）である。即ち、プリプレグｓ１は、ストレート層を構成する。プリプレグｓ２は、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ２は、いわゆるバイアス層である。プリプレグｓ２において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して実質的に−４５度である。プリプレグｓ３も、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ３は、いわゆるバイアス層である。プリプレグｓ３において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して実質的に＋４５度である。なお、プリプレグｓ３とプリプレグｓ４とは、互いに重ねられた状態とされ、この状態で巻き付けられる。プリプレグｓ３とプリプレグｓ４とを重なる際に、プリプレグｓ３は、図６の状態から裏返される。この裏返しにより、プリプレグｓ２の繊維配向角度とプリプレグｓ３のそれとが互いに逆向きとなる。

プリプレグｓ４は、先端部を補強する補強層である。プリプレグｓ４において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して実質的に平行である。即ち、プリプレグｓ４は、ストレート層を構成する。プリプレグｓ５は、後端部を補強する層である。プリプレグｓ５において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して実質的に平行である。即ち、プリプレグｓ５は、ストレート層を構成する。プリプレグｓ６は、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ６において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して実質的に平行である。即ち、プリプレグｓ６は、ストレート層を構成する。プリプレグｓ７は、シャフトのグリップ側端Ｂ寄りの部分のみに設けられている。プリプレグｓ７において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して実質的に直角（９０度）である。即ち、プリプレグｓ７は、フープ層である。グリップ側端Ｂからのシャフト長手方向距離をＬｂとしたとき、プリプレグｓ７は、Ｌｂが０ｍｍから８５０ｍｍまでの範囲に配置されている。また、Ｌｂが０ｍｍから８００ｍｍまでの範囲において、プリプレグｓ７は、１回巻回されている。

プリプレグｓ８は、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ８において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して実質的に平行である。即ち、プリプレグｓ８は、ストレート層を構成する。プリプレグｓ９は、先端部を補強する補強層である。プリプレグｓ９において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して実質的に平行である。即ち、プリプレグｓ９は、ストレート層を構成する。各プリプレグｓ１からｓ９の寸法は、図６で示された通りである。この寸法の単位は、ｍｍである。

プリプレグｓ１からプリプレグｓ９までに用いられたプリプレグの品種名（製品名）及びその炭素繊維の弾性率が、下記の表２により示される。表２で示された品種は、いずれも東レ社製のプリプレグである。プリプレグの品名の末尾に付与された「−７」等は、プリプレグにおける１ｍ^２当たりの繊維重量を示している。具体的には、「−７」は、１ｍ^２当たりの繊維重量が７５ｇであることを示している。「−３」は、１ｍ^２当たりの繊維重量が３０ｇであることを示している。「−１０」及び「−１１」は、１ｍ^２当たりの繊維重量が１００ｇであることを示し、「−１２」は、１ｍ^２当たりの繊維重量が１２５ｇであることを示し、「−１５」は、１ｍ^２当たりの繊維重量が１５０ｇであることを示す。例えば、「３２５５Ｇ−１２」は、使用されているカーボン繊維の引張弾性率が約２４ｔ／ｍｍ^２ であり、１ｍ^２当たりの繊維重量が１２５ｇである。表２でしめされた全品種において、マトリックス樹脂はエポキシ樹脂である。

プリプレグｓ１からｓ９のうち、高強度ストレート層は、プリプレグｓ６及びプリプレグｓ８である。プリプレグｓ６及びプリプレグｓ８は、シャフトの全長に亘って設けられている。実施例１では、高強度ストレート層が２層設けられている。２層の高強度ストレート層の間に、フープ層であるプリプレグｓ７が挟まれている。フープ層ｓ７は、シャフト全長に亘って設けられたストレート層ｓ８に隣接して、当該ストレート層ｓ８の下側に設けられている。フープ層ｓ７の外側にストレート層ｓ８を設けることにより、シャフトの表面研磨工程においてフープ層ｓ７が研磨されてしまうことがない。一方、フープ層ｓ７は最外層に隣接して設けられることにより、フープ層ｓ７がより外層側に位置することとなる。フープ層ｓ７が外層側に設けられることにより、フープ層ｓ７の径が大きくなり、潰れ抑制効果が高まる。更に、フープ層ｓ７が外層側に設けられることにより、フープ層ｓ７の径が大きくなり、しなりの戻りを早くする効果が高まる。

高強度ストレート層であるプリプレグｓ８は、シャフト全長に亘って設けられた層のうちの最外層を構成している。この構成により、高強度ストレート層による強度向上の効果が高まる。実施例１では、シャフト全長に亘って設けられたストレート層は、全て高強度ストレート層である。この構成により、高強度ストレート層による強度向上の効果が高まる。

このように積層されたプリプレグｓ１〜ｓ９の外側に、ポリプロピレン製のテープを巻き付けた。これをオーブン中で加熱及び加圧することにより、樹脂を硬化させつつ成形した。オーブンから取り出された成形体からマンドレルを引き抜いた。長さを揃えるため両端部をカットし、表面研磨を行い、実施例１に係るシャフトを得た。このシャフトに、ヘッド及びグリップを装着して、シャフト１に係るゴルフクラブを得た。ヘッドとしては、ＳＲＩスポーツ株式会社製の、「ＳＲＩＸＯＮ Ｗ−５０５ ロフト１０．５度」が用いられた。

［実施例２］
プリプレグｓ１からｓ９の品種及び構成が表２で示されるようにされた以外は実施例１と同様にして、実施例２に係るシャフト及びゴルフクラブを得た。

［比較例１から５］
プリプレグｓ１からｓ９の品種及び構成が表２で示されるようにされた以外は実施例１と同様にして、比較例１から５に係るシャフト及びゴルフクラブを得た。比較例１では、プリプレグｓ８が用いられなかった。比較例２では、プリプレグｓ４及びプリプレグｓ５が用いられなかった。比較例５では、フープ層が用いられなかった。比較例５は、プリプレグｓ７の繊維配向角が０度とされた以外は、実施例１と同じである。

実施例及び比較例の仕様と評価結果が、下記の表３から表５で示される。曲げ剛性ＥＩの測定方法は、前述した通りである。

図７は、実施例１、２及び比較例１から５のそれぞれにおいて、Ｔ１からＴ１０をプロットして直線で結んだ折れ線グラフである。

実打による評価結果について説明する。表３が示すように、実打による評価の項目は、［ヘット゛スヒ゜ート゛］、［打出角］、［飛距離］及び［フィーリング］の４項目である。

２０名のテスターが、各ゴルフクラブでゴルフボールを１０球ずつ打ち、これらの全データを平均することにより、［ヘット゛スヒ゜ート゛］、［打出角］、［飛距離］及び［フィーリング］のデータを得た。２０名のテスターのハンディキャップは、２０以上３５以下である。これらのデータが、下記の表２で示される。ゴルフボールは、市販の３ピースボールであるＳＲＩスポーツ社製の「ＨＩ−ＢＲＩＤ Ｅｖｅｒｉｏ」（登録商標）を用いた。［飛距離］は、打球位置と目標位置とを結ぶ方向における距離とした。各テスターが下記の基準で評価点を付し、１０名のゴルファーの評価点の平均値が、［フィーリング］の評価値とされた。評価値が３点に近いほど、良好な結果である。
・シャフトが非常に硬く感じる ・・・１点
・シャフトがやや硬く感じる。 ・・・２点
・シャフトの硬さがちょうど良い。 ・・・３点
・シャフトがやや軟らかく感じる。 ・・・４点
・シャフトが非常に軟らかく感じる。・・・５点

表に示されるように、実施例は、比較例に比べて評価が高い。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。

本発明は、ウッド型ゴルフクラブ、アイアン型ゴルフクラブなど、あらゆるタイプのゴルフクラブ及びそれらのシャフトに適用されうる。

図１は、本発明に係るシャフトにおいて、曲げ剛性ＥＩが測定される位置を説明するための図である。 図２は、１０カ所における曲げ剛性ＥＩの測定値がＸＹ座標平面上にプロットされたグラフの一例である。 図３は、ＳＧ式三点曲げ強度の測定方法を説明するための図である。 図４は、曲げ剛性ＥＩの測定方法を説明するための図である。 図５（ａ）は、順式フレックスｆの測定方法を説明するための図である。図５（ｂ）は、逆式フレックスの測定方法を示す図である。 図６は、実施例等のシャフトにおけるプリプレグの展開図である。 図７は、実施例１、２及び比較例１から５のグラフである。

符号の説明

１・・・シャフト
Ｔ・・・ヘッド側端
Ｂ・・・グリップ側端
ｐ１・・・第一位置
ｐ２・・・第二位置
ｐ３・・・第三位置
ｐ４・・・第四位置
ｐ５・・・第五位置
ｐ６・・・第六位置
ｐ７・・・第七位置
ｐ８・・・第八位置
ｐ９・・・第九位置
ｐ１０・・・第十位置
Ｌ・・・シャフト全長

Claims (5)

1. シャフトのヘッド側端から１３０ｍｍの位置が第一位置とされ、シャフトのグリップ側端から１３０ｍｍの位置が第十位置とされ、上記第一位置と上記第十位置との間を９等分する位置がヘッド側から順に第二位置、第三位置、・・・、第八位置及び第九位置とされ、
   上記第一位置から第十位置までの１０カ所で測定された曲げ剛性ＥＩのそれぞれが、ヘッド側から順にＥＩ（１）、ＥＩ（２）、・・・、ＥＩ（９）及びＥＩ（１０）とされ、
   測定位置のヘッド端側からの距離（ｍｍ）がＸ軸とされ且つ曲げ剛性ＥＩの値（Ｎ・ｍ^２）がＹ軸とされたＸＹ座標平面に、上記１０カ所の位置における測定値をプロットして得られた点のそれぞれが、ヘッド側から順にＴ（１）、Ｔ（２）、・・・、Ｔ（９）及びＴ（１０）とされ、
   上記ＸＹ座標平面上において、上記Ｔ（１）と上記Ｔ（１０）とを通る直線Ｋの式が、［Ｙ＝ａＸ＋ｂ１］とされ、
   上記直線Ｋと平行で且つ上記点Ｔ（２）、Ｔ（３）、・・・、Ｔ（８）及びＴ（９）のそれぞれを通る直線におけるＹ切片の値（Ｎ・ｍ^２）が、それぞれｂ２、ｂ３、・・・、ｂ８及びｂ９とされ、
   上記Ｙ切片の値ｂ２からｂ９のうちの最小値がｂminとされたとき、
   上記直線Ｋの傾きａが、０．０４以上０．０６以下であり、
   上記ｂ３、ｂ４、ｂ５、ｂ６、ｂ７及びｂ８は、いずれもｂ１よりも小さく、
   上記ｂminは、ｂ４、ｂ５、ｂ６又はｂ７のうちのいずれかであり、
   （ｂ１−ｂmin）が、３０（Ｎ・ｍ^２）以上４０（Ｎ・ｍ^２）以下であり、
   （ｂ９−ｂ１）が、４以上１５（Ｎ・ｍ^２）以下であり、
   シャフトの全長に亘って配置された少なくとも１層のストレート層と、シャフト全長の５０％以上に亘って配置された少なくとも１層のフープ層とを有し、
   上記ストレート層及び上記フープ層は、炭素繊維強化樹脂よりなり、
   上記ストレート層を構成する炭素繊維の引張強度が５８０ｋｇｆ／ｍｍ^２以上６８０ｋｇｆ／ｍｍ^２以下であり、
   ＳＧ式三点曲げ強度のＢ点強度が６０ｋｇｆ以上であるゴルフクラブ用シャフト。
2. ＥＩ（１）からＥＩ（１０）までのうちの最小値がＥ１とされ、
   ＥＩ（１）からＥＩ（７）までのうちの最大値がＥ２とされたとき、
   Ｅ１が、ＥＩ（２）、ＥＩ（３）、ＥＩ（４）又はＥＩ（５）であり、
   Ｅ１が、１２（Ｎ・ｍ^２）以上２０（Ｎ・ｍ^２）以下であり、
   （Ｅ２−Ｅ１）が３０（Ｎ・ｍ^２）以下であり、
   上記ＥＩ（１０）が、６０（Ｎ・ｍ^２）以上９０（Ｎ・ｍ^２）以下である請求項１に記載のゴルフクラブ用シャフト。
3. シャフト全長が４３インチ以上であり、シャフト重量が３０ｇ以上５０ｇ以下である請求項１に記載のゴルフクラブ用シャフト。
4. 順式フレックスが１２０ｍｍ以上１６０ｍｍ以下である請求項１に記載のゴルフクラブ用シャフト。
5. ヘッドと、シャフトと、グリップとを備え、
   このシャフトは、
   シャフトのヘッド側端から１３０ｍｍの位置が第一位置とされ、シャフトのグリップ側端から１３０ｍｍの位置が第十位置とされ、上記第一位置と上記第十位置との間を９等分する位置がヘッド側から順に第二位置、第三位置、・・・、第八位置及び第九位置とされ、
   上記第一位置から第十位置までの１０カ所で測定された曲げ剛性ＥＩのそれぞれが、ヘッド側から順にＥＩ（１）、ＥＩ（２）、・・・、ＥＩ（９）及びＥＩ（１０）とされ、
   測定位置のヘッド端側からの距離（ｍｍ）がＸ軸とされ且つ曲げ剛性ＥＩの値（Ｎ・ｍ^２）がＹ軸とされたＸＹ座標平面に、上記１０カ所の位置における測定値をプロットして得られた点のそれぞれが、ヘッド側から順にＴ（１）、Ｔ（２）、・・・、Ｔ（９）及びＴ（１０）とされ、
   上記ＸＹ座標平面上において、上記Ｔ（１）と上記Ｔ（１０）とを通る直線Ｋの式が、［Ｙ＝ａＸ＋ｂ１］とされ、
   上記直線Ｋと平行で且つ上記点Ｔ（２）、Ｔ（３）、・・・、Ｔ（８）及びＴ（９）のそれぞれを通る直線におけるＹ切片の値（Ｎ・ｍ^２）が、それぞれｂ２、ｂ３、・・・、ｂ８及びｂ９とされ、
   上記Ｙ切片の値ｂ２からｂ９のうちの最小値がｂminとされたとき、
   上記直線Ｋの傾きａが、０．０４以上０．０６以下であり、
   上記ｂ３、ｂ４、ｂ５、ｂ６、ｂ７及びｂ８は、いずれもｂ１よりも小さく、
   上記ｂminは、ｂ４、ｂ５、ｂ６又はｂ７のうちのいずれかであり、
   （ｂ１−ｂmin）が、３０（Ｎ・ｍ^２）以上４０（Ｎ・ｍ^２）以下であり、
   （ｂ９−ｂ１）が、４以上１５（Ｎ・ｍ^２）以下であり、
   シャフトの全長に亘って配置された少なくとも１層のストレート層と、シャフト全長の５０％以上に亘って配置された少なくとも１層のフープ層とを有し、
   上記ストレート層及び上記フープ層は、炭素繊維強化樹脂よりなり、
   上記ストレート層を構成する炭素繊維の引張強度が５８０ｋｇｆ／ｍｍ^２以上６８０ｋｇｆ／ｍｍ^２以下であり、
   ＳＧ式三点曲げ強度のＢ点強度が６０ｋｇｆ以上であるゴルフクラブ。

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